NO20111413A1 - Process for condensing a hydrocarbon-rich fraction - Google Patents
Process for condensing a hydrocarbon-rich fraction Download PDFInfo
- Publication number
- NO20111413A1 NO20111413A1 NO20111413A NO20111413A NO20111413A1 NO 20111413 A1 NO20111413 A1 NO 20111413A1 NO 20111413 A NO20111413 A NO 20111413A NO 20111413 A NO20111413 A NO 20111413A NO 20111413 A1 NO20111413 A1 NO 20111413A1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- fraction
- cooled
- temperature level
- hydrocarbon
- heat exchanger
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 20
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 20
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 33
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 18
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 18
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 18
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 16
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 3
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
- F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon, hvor avkjølingen og kondensasjonen av den hydrokarbonrike fraksjonen skjer i indirekte varmeveksling med kjølemiddelblandingen i et kjølemiddelkretsløp, hvor kjølemiddelblandingen blir komprimert i minst to trinn og etter hvert komprimeringstrinn skilt i en gassformig og en flytende fraksjon, hvor den gassformige fraksjon fra det siste komprimeringstrinn avkjøles til det laveste temperaturnivået, mens den flytende fraksjon fra ett eller minst ett mellomkomprimeringstrinn avkjøles til et temperaturnivå som ligger over det laveste temperaturnivået. The invention relates to a method for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction, where the cooling and condensation of the hydrocarbon-rich fraction takes place in indirect heat exchange with the refrigerant mixture in a refrigerant circuit, where the refrigerant mixture is compressed in at least two stages and after each compression stage separated into a gaseous and a liquid fraction, where the gaseous fraction from the last compression stage is cooled to the lowest temperature level, while the liquid fraction from one or at least one intermediate compression stage is cooled to a temperature level that is above the lowest temperature level.
Ved kondensasjonsprosesser for jordgass med produksjonsmengder på 30000 til 3 millioner årstonn LNG anvendes ofte blandingskretsløp med bare en kretsløps-komprimering - dette blir også betegnet SMR (Single Mixed Refrigerant)-prosess. In condensation processes for natural gas with production volumes of 30,000 to 3 million annual tonnes of LNG, mixing circuits with only one circuit compression are often used - this is also called the SMR (Single Mixed Refrigerant) process.
En vanlig fremgangsmåte for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon er forklart nærmere nedenfor ved hjelp av kondensasjonsprosessen vist på figur 1. A common procedure for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction is explained in more detail below using the condensation process shown in Figure 1.
Den nødvendige kretsløpskomprimeringen for denne kondensasjonsprosessen har to komprimeringstrinn VI og V2. Kjølemiddelblandingen komprimert i det første komprimeringstrinn VI - vanligvis skjer en komprimering til 10 til 40 bar, fortrinnsvis 15 til 25 bar - blir delvis kondensert i en etterkjøler eller varmeveksler El, fortrinnsvis mot omgivende luft eller vann, og via ledning 1 ført til en fraskiller Dl. I denne skjer en separasjon i en gassformig og en flytende fraksjon. Den gassformige fraksjon blir via ledning 2 ført til det andre komprimeringstrinn V2 og i dette komprimert til det ønskede sluttrykket som vanligvis ligger mellom 25 og 80 bar, fortrinnsvis mellom 30 og 50 bar. The necessary circuit compression for this condensation process has two compression stages VI and V2. The coolant mixture compressed in the first compression stage VI - usually a compression to 10 to 40 bar, preferably 15 to 25 bar - is partially condensed in an aftercooler or heat exchanger El, preferably to ambient air or water, and via line 1 led to a separator Dl . In this, a separation takes place into a gaseous and a liquid fraction. The gaseous fraction is led via line 2 to the second compression stage V2 and in this compressed to the desired final pressure which is usually between 25 and 80 bar, preferably between 30 and 50 bar.
Også i det andre komprimeringstrinn V2 er det anordnet et etterkjøler E2, hvor den komprimerte kjølemiddelblandingen avkjøles fortrinnsvis mot omgivende luft eller vann. Via ledning 4 blir denne kjølemiddelfraksjon deretter ført til en ytterligere fraskiller D2. Also in the second compression stage V2, an aftercooler E2 is arranged, where the compressed coolant mixture is preferably cooled by ambient air or water. Via line 4, this refrigerant fraction is then led to a further separator D2.
Den gassformige kjølemiddelfraksjon tatt ut i toppen av fraskiller D2 via ledning 5 blir tilført til hovedvarmeveksleren E, og i denne avkjølt mot prosess-strømmer som skal oppvarmes og i den kalde ende av varmeveksler E tatt ut via ledning 7. Varmeveksleren E er fortrinnsvis en flerstrømsvarmeveksler, særlig en platevarmeveksler eller viklet varmeveksler. The gaseous refrigerant fraction taken out at the top of separator D2 via line 5 is supplied to the main heat exchanger E, and in this cooled against process streams to be heated and taken out at the cold end of heat exchanger E via line 7. The heat exchanger E is preferably a multi-flow heat exchanger , in particular a plate heat exchanger or coiled heat exchanger.
Via ledning 20 blir den hydrokarbonrike fraksjon som skal kondenseres, hvilken eksempelvis kan være en naturgasstrøm, tilført til varmeveksleren E. Etter kondensasjonen blir den kondenserte produktstrømmen tatt ut fra varmeveksler E via ledning 21 og ført til videre anvendelse eller en mellomlagring. Via line 20, the hydrocarbon-rich fraction to be condensed, which can for example be a natural gas stream, is supplied to heat exchanger E. After condensation, the condensed product stream is taken out of heat exchanger E via line 21 and taken to further use or intermediate storage.
Kjølemiddelfraksjonen tatt ut fra varmeveksler E via ledning 7 blir i ventil A avkjølende trykkavlastet og via ledning 8 gjennom varmeveksler E ført i motstrøm til den hydrokarbonrike fraksjon 20 som skal avkjøles og kondenseres. Via lednings-avsnitt 8 og 8' blir denne kjølemiddelfraksjon deretter tilført til det første komprimeringstrinn VI. The coolant fraction taken out of heat exchanger E via line 7 is cooled and pressure relieved in valve A and via line 8 through heat exchanger E is led in countercurrent to the hydrocarbon-rich fraction 20 which is to be cooled and condensed. Via line sections 8 and 8', this coolant fraction is then supplied to the first compression stage VI.
Væskefraksjonen dannet i bunndelen av den andre fraskiller D2 blir i ventil C avkjølende trykkavlastet til trykket for den første fraskiller Dl og tilbakeført foran denne. The liquid fraction formed in the bottom part of the second separator D2 is cooled in valve C and depressurized to the pressure of the first separator D1 and returned in front of it.
Den flytende kjølemiddelfraksjon sugd ut via ledning 3 fra fraskiller Dl fore-ligger vanligvis i kokende tilstand. En kokende kjølemiddelvæske medfører imidlertid som regel et trykktap gjennom friksjon og/eller på grunn av at den føres oppover i rørledninger. Dette trykktap fører nødvendigvis til en delvis avgassing av lettere bestanddeler fra denne kjølemiddelfraksjonen. Resultatet er en uønsket dannelse av tofasestrømning. Dette kan føre til ustabile strømningsforhold i rørledninger og/eller til feilfordelinger - herunder forstås ujevne andeler av gass og væske i parallelle strømningsveier, eksempelvis i varmevekslere - i den etterfølgende apparaturen. The liquid refrigerant fraction sucked out via line 3 from separator D1 is usually in a boiling state. However, a boiling coolant liquid usually causes a pressure loss through friction and/or because it is carried upwards in pipelines. This pressure loss necessarily leads to a partial degassing of lighter components from this refrigerant fraction. The result is an unwanted formation of two-phase flow. This can lead to unstable flow conditions in pipelines and/or to incorrect distributions - including uneven proportions of gas and liquid in parallel flow paths, for example in heat exchangers - in the subsequent equipment.
Målet med den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en vanlig fremgangsmåte for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon hvor de forannevnte ulemper unngås. The aim of the present invention is to provide a common method for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction where the aforementioned disadvantages are avoided.
For å løse denne oppgave foreslås en fremgangsmåte for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon, som er kjennetegnet ved at den flytende fraksjonen avkjøles til et temperaturnivå som ligger over det laveste temperaturnivået før den avkjøles ved indirekte varmeveksling mot den hydrokarbonrike fraksjonen som skal kondenseres. To solve this task, a method for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction is proposed, which is characterized by the fact that the liquid fraction is cooled to a temperature level that is above the lowest temperature level before it is cooled by indirect heat exchange with the hydrocarbon-rich fraction to be condensed.
På grunn av den ifølge oppfinnelsen forutsatte av- eller underkjøling av den flytende kjølemiddelfraksjon, kan dannelsen av en tofasestrøm og ulempene forbundet med dette unngås virkningsfullt. Due to the cooling or subcooling of the liquid refrigerant fraction envisaged according to the invention, the formation of a two-phase flow and the disadvantages associated with this can be effectively avoided.
Ytterligere fordelaktige utførelsesformer av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon, er gjenstand for de avhengige patent-krav,karakterisert vedat Further advantageous embodiments of the method according to the invention for condensation of a hydrocarbon-rich fraction are the subject of the dependent patent claims, characterized in that
den flytende fraksjonen som skal avkjøles til et høyere temperaturnivå før den indirekte varmevekslingen med den hydrokarbonrike fraksjonen som skal kondenseres, avkjøles til en temperatur som ligger mellom 2 og 15 °C, fortrinnsvis mellom 4 og 7 °C, under den temperatur som den kondenserte kjølemiddelblandingen har ved separasjon i en gassformig og en flytende fraksjon, the liquid fraction to be cooled to a higher temperature level before the indirect heat exchange with the hydrocarbon-rich fraction to be condensed is cooled to a temperature of between 2 and 15 °C, preferably between 4 and 7 °C, below the temperature at which the condensed refrigerant mixture has upon separation into a gaseous and a liquid fraction,
avkjølingen av den flytende fraksjonen som avkjøles til et høyere temperaturnivå, utføres i indirekte varmeveksling mot den, eller en, kokende fraksjon som stammer fra det ene etterfølgende kondensasjonstrinn som ligger etter separasjonen i en gassformig og en flytende fraksjon, the cooling of the liquid fraction that cools to a higher temperature level is carried out in indirect heat exchange with the, or a, boiling fraction originating from the one subsequent condensation stage that lies after the separation into a gaseous and a liquid fraction,
varmevekslingen mellom den hydrokarbonrike fraksjonen som skal kondenseres og kjølemiddelblandingen utføres i en flerstrømsvarmeveksler, som fortrinnsvis er en platevarmeveksler eller en viklet varmeveksler, og the heat exchange between the hydrocarbon-rich fraction to be condensed and the refrigerant mixture is carried out in a multi-flow heat exchanger, which is preferably a plate heat exchanger or a coiled heat exchanger, and
minst periodisk trykkavlastes minst en delstrøm av denne fraksjonen og avkjøles til det laveste temperaturnivået, og den trykkavlastede væskefraksjonen fra denne fraksjonen som er avkjølt til et temperaturnivå som ligger over det laveste temperaturnivået, blandes inn. at least periodically, at least a partial stream of this fraction is depressurized and cooled to the lowest temperature level, and the depressurized liquid fraction from this fraction that is cooled to a temperature level above the lowest temperature level is mixed in.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon, samt ytterligere utførelsesformer av denne, skal forklares nærmere i det følgende ved hjelp av utførelseseksemplet vist på figur 2. Ved beskrivelsen av utførelseseksemplet vist på figur 2 skal det i det følgende bare gås inn på forskjellene i forhold til prosessen vist på figur 1. The method according to the invention for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction, as well as further embodiments thereof, shall be explained in more detail in the following with the aid of the embodiment shown in Figure 2. In the description of the embodiment shown in Figure 2, the following shall only go into the differences in relation to the process shown in Figure 1.
Ifølge oppfinnelsen er det nå anordnet en varmeveksler E3 som muliggjør varmeveksling mellom begge væskefraksjonene som tas ut fra fraskillere Dl og D2 via ledninger 3 og 6. Når væskefraksj onen tatt ut fra fraskiller D2 via ledning 6 blir trykkavlastet i ventil C til trykket i fraskiller Dl, avkjøles væskefraksj onen gjennom delvis fordampning til en temperatur som ligger under prosesstemperaturen som kan oppnås i etterkjølere El og E2. Den således avkjølte væskefraksjon i ledning 6 etter ventil C, avkjøler eller underkjøler nå i varmeveksler E3 væskefraksj onen tatt ut fra fraskiller Dl via ledning 3. According to the invention, a heat exchanger E3 is now arranged which enables heat exchange between both liquid fractions taken from separators Dl and D2 via lines 3 and 6. When the liquid fraction taken from separator D2 via line 6 is depressurized in valve C to the pressure in separator Dl , the liquid fraction is cooled through partial evaporation to a temperature below the process temperature that can be achieved in aftercoolers El and E2. The thus cooled liquid fraction in line 6 after valve C now cools or subcools in heat exchanger E3 the liquid fraction taken out from separator Dl via line 3.
Herved skjer en av- eller underkjøling av væskefraksjon 3 med 2 til 15 °C, fortrinnsvis med 4 til 7 °C, under den oppnåelige prosesstemperaturen i etterkjølere El og E2. This results in a cooling or subcooling of liquid fraction 3 by 2 to 15 °C, preferably by 4 to 7 °C, below the achievable process temperature in aftercoolers El and E2.
Den således avkjølte væskefraksjon tatt ut via ledning 3 fra fraskiller Dl kan nå tilføres til varmeveksler E og føres gjennom denne uten at de innledningsvis beskrevne uheldige virkninger forekommer. The thus cooled liquid fraction taken out via line 3 from separator Dl can now be supplied to heat exchanger E and passed through this without the adverse effects described at the outset occurring.
Varmeveksler E3 er fortrinnsvis utformet som en motstrømsvarmeveksler, eksempelvis en rettrørsveksler. På fordelaktig måte blir i praksis varmeveksler E3 anordnet slik at den er anordnet under ventil C og over fraskiller Dl. Denne høyde-forskjell mellom ventil C, varmeveksler E3 og fraskiller Dl fører til at tofasestrømmen, strøm 6, holdes stabil etter trykkavlastning i ventil C. Heat exchanger E3 is preferably designed as a counter-flow heat exchanger, for example a straight tube exchanger. Advantageously, in practice, heat exchanger E3 is arranged so that it is arranged below valve C and above separator Dl. This height difference between valve C, heat exchanger E3 and separator Dl means that the two-phase flow, flow 6, is kept stable after pressure relief in valve C.
For fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon, foreslås som en videreutvikling minst periodisk å trykkavlaste minst en delstrøm av fraksjonen som blir avkjølt til det laveste temperaturnivå, og blande inn den trykkavlastede væskefraksjon av fraksjonen som er avkjølt til et temperaturnivå som ligger over det laveste temperaturnivået. En slik utførelsesform kan eksempelvis realiseres ved at det via ledning 11 og/eller 12 tas ut en kjølemiddelblanding-delstrøm i den kalde ende av varmeveksler E, eller ved en egnet mellomtemperatur, som trykk avlastes i ventil d eller e, og den trykkavlastede væskefraksjon 9 blandes inn. En egnet mellomtemperatur forekommer når kjølemiddelfraksjon 5 har en underkjøling på minst 5 °C, fortrinnsvis minst 10 °C, i forhold til kokende tilstand. I praksis blir i de fleste tilstander enten ventil d eller e anvendt. En slik utførelsesform gjør det mulig å forbedre reguleringen av temperaturen eller temperaturprofilen i varmeveksler E. For the method according to the invention for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction, it is proposed as a further development at least periodically to depressurize at least a partial flow of the fraction that is cooled to the lowest temperature level, and to mix in the depressurized liquid fraction of the fraction that is cooled to a temperature level above that lowest temperature level. Such an embodiment can, for example, be realized by taking out via line 11 and/or 12 a refrigerant mixture partial flow in the cold end of heat exchanger E, or at a suitable intermediate temperature, which pressure is relieved in valve d or e, and the pressure-relieved liquid fraction 9 mixed in. A suitable intermediate temperature occurs when coolant fraction 5 has a subcooling of at least 5 °C, preferably at least 10 °C, in relation to the boiling state. In practice, in most conditions either valve d or e is used. Such an embodiment makes it possible to improve the regulation of the temperature or the temperature profile in heat exchanger E.
Utførelsesformen vist på figur 2 har på grunn av at det er realisert integrering av underkjølingen av væskefraksjon 3 i komprimeringen VI/V2, den fordel at væskefraksjon 3, før den tilføres til varmeveksler E, kan få en temperatur som ligger under den temperatur som kan oppnås ved avkjøling mot omgivende luft eller kjølevann uten at det er nødvendig med noen ekstra kjøling i et separat kjøleanlegg og/eller mot en annen kald prosesstrøm. The embodiment shown in Figure 2 has, due to the fact that integration of the subcooling of liquid fraction 3 in the compression VI/V2 has been realized, the advantage that liquid fraction 3, before it is supplied to the heat exchanger E, can reach a temperature that is below the temperature that can be achieved by cooling against ambient air or cooling water without the need for any additional cooling in a separate cooling system and/or against another cold process flow.
Utførelsesformen vist på figur 2 muliggjør den ønskede atskillelse mellom underkjølingen av kjølemiddel 3 i varmeveksler E3 og driften av andre deler av anlegget. Denne atskillelsen er av særlig betydning ved starten av kondensasjonsprosessen fordi kalde prosesstrømmer vanligvis er tilgjengelige først etter starten av prosessen og således altså ikke kan tas ut ved starten av underkjølingen. The embodiment shown in Figure 2 enables the desired separation between the subcooling of refrigerant 3 in heat exchanger E3 and the operation of other parts of the plant. This separation is of particular importance at the start of the condensation process because cold process streams are usually only available after the start of the process and thus cannot be withdrawn at the start of subcooling.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for kondensasjon av en hydrokarbonrik fraksjon muliggjør med små konstruktive mertiltak - det må bare anordnes en ekstra varmeveksler E3 - for å unngå de innledningsvis beskrevne problemer som opptrer ved kondensasjonsprosesser ifølge teknikkens stand. The method according to the invention for the condensation of a hydrocarbon-rich fraction makes it possible with small constructive additional measures - an additional heat exchanger E3 only has to be arranged - to avoid the initially described problems that occur in condensation processes according to the state of the art.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102009016046A DE102009016046A1 (en) | 2009-04-02 | 2009-04-02 | Process for liquefying a hydrocarbon-rich fraction |
| PCT/EP2010/002034 WO2010112206A2 (en) | 2009-04-02 | 2010-03-30 | Method for liquefying a hydrocarbon-rich fraction |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20111413A1 true NO20111413A1 (en) | 2011-10-18 |
Family
ID=42675003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20111413A NO20111413A1 (en) | 2009-04-02 | 2011-10-18 | Process for condensing a hydrocarbon-rich fraction |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102575896B (en) |
| AR (1) | AR076136A1 (en) |
| AU (1) | AU2010230576B2 (en) |
| BR (1) | BRPI1013386A2 (en) |
| CL (1) | CL2011002391A1 (en) |
| DE (1) | DE102009016046A1 (en) |
| MY (1) | MY161644A (en) |
| NO (1) | NO20111413A1 (en) |
| PE (1) | PE20120848A1 (en) |
| RU (1) | RU2538156C2 (en) |
| WO (1) | WO2010112206A2 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011010633A1 (en) * | 2011-02-08 | 2012-08-09 | Linde Ag | Method for cooling a one-component or multi-component stream |
| DE102014018412A1 (en) * | 2014-12-09 | 2016-06-09 | Linde Aktiengesellschaft | Flare-free starting of a natural gas liquefaction process |
| DE102015004125A1 (en) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | Linde Aktiengesellschaft | Process for liquefying a hydrocarbon-rich fraction |
| US10323880B2 (en) | 2016-09-27 | 2019-06-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant cooling process and system |
| US10753676B2 (en) | 2017-09-28 | 2020-08-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple pressure mixed refrigerant cooling process |
| US10852059B2 (en) * | 2017-09-28 | 2020-12-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple pressure mixed refrigerant cooling system |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4325231A (en) * | 1976-06-23 | 1982-04-20 | Heinrich Krieger | Cascade cooling arrangement |
| FR2540612A1 (en) * | 1983-02-08 | 1984-08-10 | Air Liquide | METHOD AND INSTALLATION FOR COOLING A FLUID, IN PARTICULAR A LIQUEFACTION OF NATURAL GAS |
| US4525185A (en) * | 1983-10-25 | 1985-06-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression |
| DE19722490C1 (en) * | 1997-05-28 | 1998-07-02 | Linde Ag | Single flow liquefaction of hydrocarbon-rich stream especially natural gas with reduced energy consumption |
| GB9712304D0 (en) * | 1997-06-12 | 1997-08-13 | Costain Oil Gas & Process Limi | Refrigeration cycle using a mixed refrigerant |
| GB2326464B (en) * | 1997-06-12 | 2001-06-06 | Costain Oil Gas & Process Ltd | Refrigeration cycle using a mixed refrigerant |
| US6347531B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Single mixed refrigerant gas liquefaction process |
| US6347532B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures |
| US6742357B1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
| US20080173043A1 (en) * | 2005-03-09 | 2008-07-24 | Sander Kaart | Method For the Liquefaction of a Hydrocarbon-Rich Stream |
| CN201417042Y (en) * | 2009-04-27 | 2010-03-03 | 赵德泉 | Equipment with simplified mixed refrigerant liquefaction process |
-
2009
- 2009-04-02 DE DE102009016046A patent/DE102009016046A1/en not_active Withdrawn
-
2010
- 2010-03-18 AR ARP100100874A patent/AR076136A1/en not_active Application Discontinuation
- 2010-03-30 AU AU2010230576A patent/AU2010230576B2/en not_active Ceased
- 2010-03-30 WO PCT/EP2010/002034 patent/WO2010112206A2/en not_active Ceased
- 2010-03-30 PE PE2011001669A patent/PE20120848A1/en not_active Application Discontinuation
- 2010-03-30 CN CN201080015211.2A patent/CN102575896B/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-03-30 MY MYPI2011004663A patent/MY161644A/en unknown
- 2010-03-30 RU RU2011144360/06A patent/RU2538156C2/en not_active IP Right Cessation
- 2010-03-30 BR BRPI1013386A patent/BRPI1013386A2/en not_active Application Discontinuation
-
2011
- 2011-09-27 CL CL2011002391A patent/CL2011002391A1/en unknown
- 2011-10-18 NO NO20111413A patent/NO20111413A1/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MY161644A (en) | 2017-04-28 |
| AU2010230576B2 (en) | 2016-02-18 |
| BRPI1013386A2 (en) | 2016-03-29 |
| CN102575896A (en) | 2012-07-11 |
| RU2538156C2 (en) | 2015-01-10 |
| CL2011002391A1 (en) | 2012-02-10 |
| WO2010112206A3 (en) | 2012-10-11 |
| AR076136A1 (en) | 2011-05-18 |
| WO2010112206A2 (en) | 2010-10-07 |
| CN102575896B (en) | 2015-04-22 |
| DE102009016046A1 (en) | 2010-10-07 |
| PE20120848A1 (en) | 2012-07-11 |
| RU2011144360A (en) | 2013-05-10 |
| AU2010230576A1 (en) | 2011-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2462672C2 (en) | Method of separating nitrogen from liquefied natural gas | |
| NO20111413A1 (en) | Process for condensing a hydrocarbon-rich fraction | |
| JP3988840B2 (en) | Method for liquefying fluid and equipment for liquefying fluid | |
| US11408678B2 (en) | Method and apparatus for separating hydrocarbons | |
| US8505333B2 (en) | Optimized heavies removal system in an LNG facility | |
| RU2009119469A (en) | METHOD AND DEVICE FOR HYDROCARBON FLOW TREATMENT | |
| NO20111226A1 (en) | Method of Separation of Nitrogen | |
| RU2010150141A (en) | IMPROVED NITROGEN REMOVAL IN A PLANT FOR PRODUCING LIQUEFIED NATURAL GAS | |
| SA110310707B1 (en) | Hydrocarbon gas processing | |
| NO321734B1 (en) | Process for liquefying gas with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures | |
| US20110219819A1 (en) | Process for liquefying a hydrocarbon-rich fraction | |
| RU2707777C2 (en) | Combined extraction of high- and low-boiling compounds from natural gas | |
| RU2015114796A (en) | INTEGRATED NITROGEN REMOVAL IN THE PRODUCTION OF LIQUID NATURAL GAS USING AN INTERMEDIATE SEPARATION OF THE SOURCE GAS | |
| RU2671253C2 (en) | Method for removing acid gas from natural gas | |
| RU2017126023A (en) | HEAVY-HYDROCARBON REMOVAL SYSTEM FOR LIQUIDATION OF THE POOLED NATURAL GAS | |
| RU2580566C2 (en) | Method for cooling single- or multi-component stream | |
| RU2537480C2 (en) | Method of liquidising flow with high content of hydrocarbons | |
| NO20101164A1 (en) | Process for separating nitrogen from natural gas | |
| RU2482405C2 (en) | Method for start of refrigerating circuit containing mixture of hydrocarbons | |
| US12111099B2 (en) | Method and unit for processing a gas mixture containing nitrogen and methane | |
| US20180045459A1 (en) | Method for liquefying a hydrocarbon-rich fraction | |
| RU2580453C1 (en) | Method of processing natural hydrocarbon gas | |
| RU2590267C1 (en) | Stripping plant for associated oil gas and operation method thereof | |
| RU2344360C1 (en) | Method of gas liquefaction and installation for this effect | |
| US11274256B2 (en) | Apparatus for separation and recovery of hydrocarbons from LNG |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FC2A | Withdrawal, rejection or dismissal of laid open patent application |