NO136877B - Fremgangsm}te til absorbsjon av gassformige bestanddeler. - Google Patents
Fremgangsm}te til absorbsjon av gassformige bestanddeler. Download PDFInfo
- Publication number
- NO136877B NO136877B NO3076/71A NO307671A NO136877B NO 136877 B NO136877 B NO 136877B NO 3076/71 A NO3076/71 A NO 3076/71A NO 307671 A NO307671 A NO 307671A NO 136877 B NO136877 B NO 136877B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- absorption
- sulfuric acid
- tower
- venturi absorber
- absorber
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 118
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 99
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 61
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 24
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 3
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/80—Apparatus
- C01B17/806—Absorbers; Heat exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/90—Separation; Purification
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Oppfinnelsen dreier seg om en fremgangsmåte til absorbsjon av gassformige bestanddeler fra gassformige media ved hjelp av absorbsjonsvæske, og er særlig-egnet for absorbsjon av SO-j og absorbsjon av fuktighet fra gasser ved hjelp av svovelsyre .
Man kjenner forskjellige fremgangsmåter og metoder til absorbsjon av SO^ eller fuktighet fra gasser ved hjelp av svovelsyre.
Det er kjent å gjennomføre absorbsjonen i absorb-sjons- og tørketårn. Disse består av tårn med syrefast foring og forsynt med ledeplater eller fyllegemer hvori gassen stiger opp og absorbsjonssyren risler nedover i motstrøm. Denne fremgangsmåte har den ulempe at det kreves en betraktelig høyde,
store investeringsomkostninger og at apparaturen har stor vekt. Dessuten må absorbsjonssyren pumpes relativt høyt og den maksimale gasshastighet er begrenset da det ellers oppstår oppstukinger i len nedoverrislende syre.
Dykkabsorbsjonen, hvorved gassen ved hjelp av et
rør eller en klokke ledes inn i absorbsjonssyren, stiger opp gjennom syren og deretter forlater absorberen (DRP 133-247, DRP 133-933, DRP 211.999, DBP 882.539, US-patent 692.018, US-patent 722.981, US-patent 737-233), har ikke vist seg brukbar i praksis da den ikke egner seg for store ytelser.
Absorbsjon i skumabsorbere krever for å oppnå en
god absorbsjonsgrad flere etter hverandre koplede trinn hvorved det likeledes.kreves en større byggehøyde (CHem. Technik, 16, 1964, side 350.) .
Det er også kjent å gjennomføre absorbsjonen i venturiabsorbere. Ved denne fremgangsmåten må man ved sammen-lignbare absorbsjonsgrader tilføre svært mye energi til gass-transport og væsketilførsel, eller man må kople flere venturiabsorbere etter hverandre for å kunne anvende relativt mindre energi. Ved rekkekopling blir venturiabsorberne matet med gassen og absorbersyren og absorbersyren tappes ut ved hver venturiabsorber (U.S. patent 3.432.264, "Khimia i khimicheskaya tekhnologia", bind 7,nr. 5, 1964, side 852 - 854).
Det er videre kjent å gjennomføre absorbsjonen i en venturiabsorber med et etterkoplet sjikt av absorbsjonssyren på en gassgjennomtrengelig plate, idet gassen som forlater venturi-absorberen strømmer gjennom den porøse platen og det boblende sjikt over platen (britisk patent 1.522.360, italiensk patent 854.671). Denne fremgangsmåten avhjelper ulempene ved den oven-for beskrevne metode, men arbeider med et - betraktelig trykkfall.
Oppfinnelsen har satt'seg den oppgave å finne en absorbsjonsprosess med lavt trykktap, liten syreinnmatning, små investerings- og driftsomkostninger samt høy ytelse pr. flateen-het.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til absorbsjon av SO^ eller fuktighet fra gassformede medier ved hjelp av svovelsyre som absorbsjonsvæske, idet absorbsjonens første del foregår i et første absorbsjonstrinn i en vertikal venturiabsorberer ved inndysing av svovelsyre i det gassformede mediums strømningsretning i venturiabsorbererens øvre del, hvorved en stor del av den inndysede svovelsyre utskilles i en sump under venturiabsorbererens utløpsåpning, blandingen av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet føres gjennom en over sumpen og under den vertikale venturiabsorberers utløps-åpning anordnet horisontal' forbindelse i et annet absorbsjonstrinn inn i et tårn og her gjennomføres den resterende absorbsjon med svovelsyre, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at blandingen som forlater den vertikale venturiabsorbereren og som består av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet, føres i den horisontale forbindelse mellom den vertikale venturiabsorbereren og tårnet gjennom en horisontal venturiabsorberer, hvorved blandingen i den horisontale venturiabsorbereren utsettes for en ytterligere absorbsjonsbehandling ved inndysing av svovelsyre i blandingens strømningsretning i venturiabsorbererens inn-løpsdel, hvorved det i det første absorbsjonstrinn-som omfatter den loddrette horisontale venturiabsorbereren gjennomføres en absorbsjon på 90 - 98%, og at blandingen i annen absorbsjonstrinns tårn føres nedenifra og oppad gjennom et fyllegemesjikt"på 0,8 - 2,5 meters høyde og den resterende absorbsjon gjennomføres ved påsprøytning av svovelsyre på fyllegemene ovenifra mot gassens strømningsretning og den i tårnet innsprøytede samt den i gassen inneholdte svovelsyre utskilles i en sump ved tårnets bunn.
Prosessen ifølge oppfinnelsen er særlig egnet for absorbsjon av SO^ og fuktighet fra gassformige media med svovelsyre .
En foretrukken utførelse består i at det første absorbsjonstrinnet absorberer 90 - 98$ av de gassformige bestanddeler fra gassen.
Det første absorbsjonstrinn kan skje i et tomt tårn eller et tårn forsynt med fyllegemer, eller som overrisles eller dusjes med absorbsjonsvæske.
En foretrukken utførelse består i at det første absorbsjonstrinnet gjennomføres i en venturiabsorberer som mates med absorbsjonsvæske. Absorbsjonsytelsen for en venturiabsorberer er betraktelig større ved samme apparatstø-rrelse.
Venturiabsorbereren står fortrinnsvis loddrett,
men kan også anordnes horisontalt.
En foretrukken utførelse består videre i at det første absorbsjonstrinnet foretas i en vertikal venturiabsorberer forsynt med absorbsjonsvæske og i en venturiabsorberer som er anbragt horisontalt over bunnpannen og som står i forbindelse med det andre absorbsjonstrinn. Den horisontale venturiabsorberer tjener som etterhvirvler fra første absorbsjonstrinn og behøver ikke drives med separat innblåsing av absorbsjonsvæske.
En videre utførelse består i at den horisontale venturiabsorber drives med absorbsjonsvæske. Den separate innblåsing av absorbsjonsvæske i den horisontale venturiabsorberer finner sted når prosessen ifølge oppfinnelsen anvendes i forbindelse med normalkatalyse av SC^-holdige gasser, idet disse gasser inneholder svært mye SO-^j videre når det kreves meget høye absorbsjonsgrader i forbindelse med katalyse med mellom-absorbsjon, eller når man skal fremstille oleum i den loddrette venturiabsorberer. Separat innblåsing kan også skje i et rør eller rør med spredeskive. Imidlertid er absorbsjonsgraden da lavere enn ved utforming som venturiabsorberer.
En annen utførelse av oppfinnelsen består i at ab-sorbs j onsvæsken innblåses med et trykk på 8 til 20 m væskesøyle til venturiabsorbereren i første absorbsjonstrinn. Med væske-søyle menes i denne forbindelse en søyle av samme absorbsjonsvæske. I dette trykkområde oppnås en særlig.god absorbsjons-ytelse. Det andre absorbsjonstrinnet kan foretas i et tomt tårn.
En foretrukken utførelse av oppfinnelsen består i at det andre absorbsjonstrinnet gjennomføres i et loddrett tårn forsynt med fyllegemer, hvorved det gassformige medium ledes nedenfra og oppover og absorbsjonsvæsken sprøytes ovenfra på fyllegemene. Denne utforming har den fordel at den nødvendige høyde blir vesentlig mindre enn i et tomt tårn.
Fortrinnsvis utgjør fyllegemets høyde 0,8 til 2,5 m.
Denne høyde er knyttet til sadelformige keramiske fyllegemer "3-Zoll" eller andre fyllegemer med tilsvarende overflate.
Med fordel føres det gassformige medium før det forlater det andre absorbsjonstrinnet gjennom en dråpeutskiller. Denne tåkeutskiller kan være utformet i ett eller flere trinn og består fortrinnsvis av tråddukfiltere. Ved flertrinnssys-temer består det første trinn fortrinnsvis av fyllegemer eller perforerte plater for dråpekondensasjon.
En foretrukken utforming av oppfinnelsen består i at, ved absorbsjon av SO^ fra gassformig medium, mengden og konsentrasjonen av svovelsyren som tilføres første absorbsjonstrinn innstilles slik at temperaturen på svovelsyren ved utløpet fra første venturiabsorberer er 100 - l80°C. Derved får man en . mulighet til å benytte den varmemengden som opptas av absorbsjonssyren økonomisk under god forabsorbsjon f.eks. til føde-vanns-forvarming.
Fortrinnsvis utgj'ør konsentrasjonen av absorb-sjonssvovelsyren i første absorbsjonstrinn 9^ - 98 vekt$, ved absorbsjon av S0-* fra gassformig medium.
Fortrinnsvis utgjør konsentrasjonen av svovelsyren som går.til andre absorbsjonstrinn 98,5 - -99,1 vekt$, ved absorbsjon av SOj.
En foretrukket utforming består i at berislingstettheten for væsken som tilføres andre absorbsjonstrinn utgjør 3 - 10 m^ pr. m^. time, regnet på det frie tverrsnitt i det andre absorbsjonstrinn.
Fortrinnsvis er gasshastigheten i det andre absorbsjonstrinn 1,8 - 3>5 meter pr. sekund, regnet på.absorbsjons-trinnets frie tverrsnitt.
Under disse forholdsregler får man gode absorb-sjonsytelser under maksimale driftsbetingelser.
Når man vil fremstille en svak svovelsyre med konsentrasjon på f.eks.76 - 80 vekt%, kan dette oppnås i første absorbsjonstrinn i et tørketårn.
Fortrinnsvis ledes absorbsjonssyren fra første
og andre absorbsjonstrinn i et tørkeanlegg og første absorbsjonstrinn i en SO^-absorberer i et felles syrekretsløp, idet man da bare behøver ett pumpesystem.
Prosessen i henhold til oppfinnelsen skal beskrives nøyere i forbindelse med utførelseseksempler og vedlagte teg-ninger.
Utførelseseksempel 1 ( fig. 1) :
Eksemplet er beregnet for absorbsjon av fuktighet
og SO-j med svovelsyre for fremstilling av svovelsyre i en mengde på 100 tonn monohydrat pr. dag ut fra SC^-holdige forbrennings-gasser.
Over filter 1 og ledning 2 suges det med viften 3 inn 12.630 Nm^ pr. time luft av 20°C og 80% vanndampmetning, og gassen føres gjennom ledning 4 til et tørketårn hvor fuktigheten absorberes med svovelsyre. Det første absorbsjonstrinn (for-tørketrinn) består av en loddrett venturiabsorberer 5 og en horisontal venturiabsorberer 6. Det andre absorbsjonstrinn (ettertørketrinnet) består av et loddrett tårn 7 hvor fyllegemer 8 er anordnet i en sjikthøyde på 1,5 meter fulgt av en trådduk-tåkeutskiller 9. I venturiabsorbereren 5 blåses det inn gjennom ledning 10 svovelsyre med konsentrasjon 97,6 vekt# i en mengde på 15 nr pr. time og et trykk på 16 meter væskesøyle,
i medstrøm. En stor del av svovelsyren utskilles i bunnpannen 11 under venturiabsorbereren 5 med en temperatur på 66°C. Luften og resten av svovelsyren går gjennom venturiabsorbereren 6 som tjener som etterhvirvler inn i tårnet 7. Ca; 97% av vanndampen i luften absorberes i fortørkingstrinnet av svovelsyren.
Gjennom ledningen 12 fordeles svovelsyre med styrke 97,6 vekt$
i en mengde på 7 Nm^ pr. time over fyllegemesjiktet 8 og risler ned over den oppstigende luft. Berislingstettheten utgjør 6 pr. m 0 time beregnet på tårnets 7 frie tverrsnitt. Svovelsyren faller med en temperatur på 51°C ned i bunnpannen 13 i bunnen av tårnet 7. Luften går gjennom dråpeutskilleren 9 og forlater tørkeren via ledning 14 med en temperatur på 50°C og et vanndamp-
innhold på 40 mg/NiP •
Den tørkede luft føres inn i et ikke vist svovel-forbrenningsanlegg. Fra svovelforbrenningsanlegget går det ut en gass med 7,5 volum- S0 2 til kontaktanlegget 15, hvor man på kjent måte omsetter gassen katalytisk til 98%-ig SOv- Den om-satte gassen ledes i en mengde på 12.168 Nirr pr. time og med en temperatur på 200°C gjennom ledning 16 til en SO^-absorberer.
Det første absorbsjonstrinnet (forabsorbsjons-trinnet) består av en loddrett venturiabsorberer 5a og en horisontal venturiabsorberer 6a. Det andre trinnet består av et loddrett tårn 7a hvor fyllegemer 8a er oppbygget i en sjikt-tykkelse på 1,5 meter og fulgt av en trådduk-dråpeutskiller 9a. I venturiabsorbereren 5a innfører man gjennom ledning 10a svovelsyre med konsentrasjon 97j6 vekt$ i en mengde på 32 m^ pr. time og et trykk .på 16 meter væskesøyle, i medstrøm. En stor del av svovelsyren tappes ut med en temperatur på 130°C
og konsentrasjon 99 vekt? i bunnpannen lia under venturiabsorbereren 5a. Absorbsjonsgraden i venturiabsorbereren 5a er ca. 95% av utgangsinnholdet av SO-5. Gassen og resten av svovelsyren går inn i den horisontale venturiabsorberer 6a som mates med svovelsyre av konsentrasjon 98,8 vekt? og temperatur 70°C gjennom ledning 27 i en mengde på 32 m^ pr. time og et trykk på 16 m væskesøyle, i medstrøm. Absorbsjonsgraden i venturiabsorbereren 6a er 4,7% av utgangsmengden SOy Den innblåste svovelsyre oppvarmes til 82°C. Gjennom ledningen 12a innføres svovelsyre med konsentrasjon 98,9 vekt?, temperatur 70°C i en mengde på 11 m^ pr. time som fordeles over fyllegemesjiktet 8a og risler i motstrøm til den oppstigende gass. Berislingstettheten er 10 m pr. m time regnet på det. frie tverrsnitt i tårnet 7a. Svovelsyren faller med en temperatur på 75°C ned i bunnpannen 13a i bunnen av tårnet 7a. Gassen går gjennom tåkeutskilleren 9a og forlater absorbereren gjennom ledning l4a med en temperatur på 70°C og SO^-innhold 70 mg/Nm^.
Syren fra bunnpannen 11 går gjennom ledning 17
til bunnpannen 13 utformet som pumpeforråd. Via ledning 18, pumpe 19 og ledning 20 presses syren til syrekjøleren 21 hvor den kjøles til 50°C. Syren fra.bunnpannen lia går gjennom ledningene 22 og 23 likeledes til bunnpannen 13- Pannen 13a er likeledes utformet som pumpetank. Syren fra denne panne går gjennom ledning 18a, pumpe 19a og ledning 20a til syre-
kjøleren 21a, hvor den kjøles til 70 C. Gjennom ledningene 24 og 25 tilføres det fortynningsvann som er nødvendig for å oppnå ønsket konsentrasjon i produksjonssyren i bunnpannene 13a og 11. Gjennom ledning 26 føres den mengde svovelsyre fra bunnpannen 13a som utgjør delproduksjonen av svovelsyre fra bunnpannen 13a. Denne mengden føres gjennom ledning 23 til bunnpannen 13. Den samlede svovelsyreproduksjon tappes ut gjennom ledning 27 med en konsentrasjon på 97,6 vekt? og en temperatur på 50°C.' Utførelseseksempel 2 ( fig. 2) :
Eksemplet er beregnet for absorbsjon av fuktighet
og SOj ved svovelsyre under fremstilling av svovelsyre i en mengde pa 100 tonn monohydrat pr. dag fra S02_holdige røst-gasser.
Anlegget drives analogt fig. 1. Fremgangsmåte-betingelser under de forskjellige trinn fremgår nedenfor.
11.050 Nm^ pr. time røstgass med 8,5 volum? SC^, 40°C og 100% vanndampmetning i ledning 4. Svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? i en mengde på 33 m pr. time.i ledning 10. Temperatur på syren i bunnpannen 11 75°C. Absorbsjonsgrad i fortørkertrinnet 97? av vannet i gassen. 10 m^
pr. time svovelsyre i ledning 12. Temperaturen i svovelsyren som går ut fra fyllegemesjiktet 8 67°C.
Den tørkede gass med 70 mg pr. Nm^ vanninnhold suges ut gjennom ledning l4ved hjelp av viften 28, og presses inn gjennom ledning 29 i første trinn 30 i et kontaktanlegg, omsettes der i en omsetningsgrad på 85? av SC^-innholdet til SO^ og ledes gjennom ledning 31 til mellomabsorbereren 32,
hvor det skjer en vidtgående mellomabsorbs jon av • SO-j-innholdet med svovelsyre. Deretter føres gassen gjennom ledning 33 til det andre trinn 34 i kontaktanlegget, hvor sluttomsetningen av S02 til SO-j på 99,5? av det opprinnelige SOg-innhold finner sted. Via ledning 35 føres 20,5 m^ pr. time svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? og temperatur 50°C inn i mellomabsorbereren 32 og føres tilbake gjennom ledning 36 til bunnpannen 13 i tørkeren med en temperatur på 150°C.
9.830 Nm^ pr. time gass med temperatur l80°C i ledning 16.' 15 m^ pr. time svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? i ledning 10a. Syretemperaturen i bunnpannen lia lik 100°C. Venturiabsorbereren 6a drives uten syreinnblåsing. Absorbsjons-
grad i forabsorbereren 97% av SO-innholdet. 12,5 Nm^ pr.
time svovelsyre med konsentrasjon 99 vekt? og temperatur 70°C
i ledning 12a. Temperatur på syren som går ut fra fyllegeme-
sjiktet 8a lik 86°C. Gasstemperatur i ledning iHa lik 70°C.
Svovelsyre med en konsentrasjon på 97,1 vekt? og temperatur
50°C i ledning 27-
Fordelene ved prosessen i henhold til oppfinnelsen
kan sammenfattes i følgende punkter:
Ved kombinasjon av med- og motstrøm-absorbsjon
blir det mulig å gjennomføre størstedelen av absorbsjonen i medstrømtrihnet med lite absorbsjonsvæske og liten pumpeytelse og således også bortføring og utnyttelse av den dannede varme.
På grunn av den lave mengde absorbsjonsvæske kan første ab-
sorbs j onstrinn dimensjoneres lite eller drives med lavt trykk-
tap. Det andre absorbsjonstrinnet som drives i motstrøm mulig-
gjør en tilknyttet finabsorbsjon med lite absorbsjonsvæske,
idet man oppnår et maksimalt konsentrasjonsområde i hele trinnet..
Denne kombinasjon muliggjør en arbeidsmetode som
byr på lite trykktap og høy ytelse. Således kan gasshastigheten økes fra den vanlige rene motstrømsabsorbsjonshastighet på 0,5 -
1,2 meter pr. sekund til 1,8 - 3,5 meter pr. sekund.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte til absorbsjon av SO^ eller fuktig-
het fra gassformede medier ved hjelp av svovelsyre som absorbsjonsvæske, idet absorbsjonens første del foregår i et første absorbsjonstrinn i en vertikal venturabsorberer ved inndysing av svovelsyre i det gassformede mediums strømningsretning i venturiabsorbererens øvre del, hvorved en stor del av den inndysede svovelsyre utskilles i en sump under venturi-absorber-erens utløpsåpning, blandingen av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet føres gjennom en over sumpen og under den vertikale venturiabsorberers utløpsåpning anordnet horisontal forbindelse i et annet absorbsjons.trinn inn i et tårn og her gjennomføres den resterende absorbsjon med svovelsyre,karakterisert ved at blandingen som forlater den vertikale venturiabsorbereren og som består av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet, føres i den horisontale forbindelse mellom den vertikale venturiabsorbereren og tårnet gjennom en horisontal venturiabsorberer, hvorved blandingen i den horisontale venturiabsorbereren utsettes for en ytterligere absorbsjonsbehandling ved inndysning av svovelsyre i blandingens strømningsretning i venturiabsorbererens innløpsdel, hvorved det i det første absorbsjonstrinn som omfatter den loddrette horisontale venturiabsorbereren gjennomføres en absorbsjon på 90 - 98%, og at blandingen i annen absorbsjonstrinns tårn føres nedenifra og oppad gjennom et fyllegemesjikt på 0,8 - 2,5 meters høyde og den resterende absorbsjon gjennomføres ved påsprøytning av svovelsyre på fyllegemene ovenifra mot gassens strømningsret-ning og den i tårnet innsprøytede samt den i gassen inneholdte svovelsyre utskilles i en sump (13, 13a) ved tårnets bunn.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at .absorbsjonsvæsken inndyses med et trykk på 8-20 meter væskesøyle inn i det første absorbsjonstrinns venturiabsorber.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at ved absorbsjon av SOj fra det gassformede medium innstilles mengden og konsentrasjonen av den i første absorbsjonstrinn tilsatte svovelsyre således at svovelsyrens temperatur ved slutten av første venturiabsorber utgjør 100 - 180°C.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at det anvendes svovelsyre med en konsentrasjon av 94-98 vekt?.
5- Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 4, karakterisert ved at det i det annet absorbsjonstrinn ble tilsatt svovelsyre med en konsentrasjon av 98,5 - 99,1 vekt?.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 5, karakterisert ved at rislingstettheten av den svovelsyre som tilsettes i annet absorbsjonstrinns tårn innstilles til 3-10 v?l- a? . time, referert til tårnets frie tverrsnitt.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 6, karakterisert ved at gasshastigheten i annet absorbsjonstrinns tårn innstilles til 1,8 - 3,5 meter/sekund, referert til tårnets frie tverrsnitt.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2050580A DE2050580C3 (de) | 1970-10-15 | 1970-10-15 | Vorrichtung zur Absorption von gasförmigen Bestandteilen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO136877B true NO136877B (no) | 1977-08-15 |
| NO136877C NO136877C (no) | 1977-11-23 |
Family
ID=5785170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO3076/71A NO136877C (no) | 1970-10-15 | 1971-08-18 | Fremgangsm}te til absorbsjon av gassformige bestanddeler |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3780499A (no) |
| JP (1) | JPS5536376B1 (no) |
| AU (1) | AU464522B2 (no) |
| BE (1) | BE773854A (no) |
| CA (1) | CA954675A (no) |
| CH (1) | CH578886A5 (no) |
| DE (1) | DE2050580C3 (no) |
| ES (1) | ES394778A1 (no) |
| FR (1) | FR2131224A5 (no) |
| GB (1) | GB1345756A (no) |
| NL (1) | NL7112661A (no) |
| NO (1) | NO136877C (no) |
| RO (1) | RO60640A (no) |
| SE (1) | SE390894B (no) |
| ZA (1) | ZA715978B (no) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2322982C3 (de) * | 1973-05-08 | 1979-09-13 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Entfernung von gasförmigen Verunreinigungen aus Abgasen von Schwefelsäurekontaktanlagen |
| SE396361B (sv) * | 1973-05-18 | 1977-09-19 | Boliden Ab | Forfarande for rening av koncentrerad kvicksilverhaltig svavelsyra genomanvendning av en anleggning for framstellning av svavelsyra |
| US3883327A (en) * | 1973-05-21 | 1975-05-13 | Thompson Dehydrating Company | Method and apparatus for separating particulate matter from a gas stream |
| US4023938A (en) * | 1973-10-17 | 1977-05-17 | Bayer Aktiengesellschaft | Process for dehydrating gas with sulfuric acid |
| US3883329A (en) * | 1974-01-23 | 1975-05-13 | Dupps Co | High efficiency vapor control system |
| DE2505828C3 (de) * | 1975-02-12 | 1980-06-12 | Sued-Chemie Ag, 8000 Muenchen | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von konzentrierter Schwefelsäure und/oder Oleum |
| US3994074A (en) * | 1975-04-18 | 1976-11-30 | W. R. Grace & Co. | Liquid seal pump with sulfuric acid dehumidification |
| DE2519928C3 (de) * | 1975-05-05 | 1981-04-02 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure |
| US4279628A (en) * | 1979-12-31 | 1981-07-21 | Energy Synergistics, Inc. | Apparatus for drying a natural gas stream |
| US4455157A (en) * | 1981-01-23 | 1984-06-19 | Latoka Engineering, Inc. | Absorber for dehydrating gas |
| US4375977A (en) * | 1981-01-23 | 1983-03-08 | Latoka Engineering, Inc. | System of gas dehydration using liquid desiccants |
| NZ218083A (en) * | 1985-11-21 | 1988-07-28 | Canadian Ind | Process and tower for absorbing sulphur trioxide |
| US4654205A (en) * | 1986-01-15 | 1987-03-31 | C-I-L Inc. | Sulphur trioxide absorption apparatus and process |
| US5505767A (en) * | 1994-06-08 | 1996-04-09 | Minor; Cheryl | System and process for collecting sulfuric acid fumes |
| US5593652A (en) * | 1995-06-28 | 1997-01-14 | Vulcan Materials Company | Method for increasing the production capacity of sulfuric acid plants and processes |
| US5683670A (en) * | 1995-06-28 | 1997-11-04 | Vulcan Materials Company | Method for increasing the production capacity of sulfuric acid plants and processes |
| DK0778067T3 (da) * | 1995-12-06 | 2001-10-08 | Lurgi Lentjes Bischoff Gmbh | Anlæg til rensning af røggasser med forskellige indhold af sure bestanddele, og fremgangsmåde til drift af anlægget |
| FI103388B (fi) * | 1997-08-29 | 1999-06-30 | Outokumpu Oy | Menetelmä kaasujen pesemiseksi useammassa eri vaiheessa ja tätä varten tarkoitettu monivaihepesuri |
| TW527221B (en) * | 2000-08-21 | 2003-04-11 | Sumitomo Chemical Co | Method for removing sulfuric acid mist and apparatus for removing the same |
| US6953495B2 (en) * | 2003-07-31 | 2005-10-11 | Envirocare International, Inc. | Low-energy venturi pre-scrubber for an air pollution control system and method |
| DE102004012293B4 (de) | 2004-03-12 | 2016-09-08 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwefelsäure |
| DE102004022506B4 (de) | 2004-05-05 | 2012-06-21 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwefelsäure aus schwefeldioxidreichen Gasen |
| US7077884B2 (en) * | 2004-06-09 | 2006-07-18 | Precision Control Technology, Inc. | Hydrogen sulfide scrubber using polymeric amine and associated methods |
| DE102005008109A1 (de) | 2005-02-21 | 2006-08-24 | Outokumpu Technology Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwefelsäure |
| US20110217218A1 (en) * | 2010-03-02 | 2011-09-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Systems and Methods for Acid Gas Removal |
| JPWO2011152548A1 (ja) | 2010-05-31 | 2013-08-01 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理システム及び方法 |
| CA2800994C (en) * | 2010-05-31 | 2015-12-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Air pollution control system and method |
| WO2011152547A1 (ja) | 2010-05-31 | 2011-12-08 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理システム及び方法 |
| JP2015054805A (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-23 | 住友金属鉱山株式会社 | 硫酸原料ガスの乾燥方法 |
| CN105013311A (zh) * | 2015-07-28 | 2015-11-04 | 青岛京润石化工程有限公司 | 一种烟气脱硫除尘除雾方法 |
| FI129944B (en) * | 2017-05-09 | 2022-11-15 | Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy | Method and apparatus for pressurizing gas |
| US11584644B2 (en) | 2019-12-13 | 2023-02-21 | Veolia North America Regeneration Services, Llc | Regeneration of acid containing peroxy acids of sulfur |
| US11345594B2 (en) * | 2019-12-13 | 2022-05-31 | Veolia North America Regeneration Services, Llc | Regeneration of acid containing peroxy acids of sulfur |
| CN217613822U (zh) * | 2022-07-14 | 2022-10-21 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | 一种二氧化碳吸收系统 |
| CN116808793B (zh) * | 2023-07-13 | 2024-05-14 | 安徽益沣石化有限公司 | 一种对裂解废硫酸生产工艺用的干燥吸收单元 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2935375A (en) * | 1956-02-17 | 1960-05-03 | Gulton Ind Inc | Method of purifying a gaseous current containing an aerosol |
| JPS4213360Y1 (no) * | 1965-05-18 | 1967-07-28 | ||
| GB1180057A (en) * | 1967-09-20 | 1970-02-04 | Imp Smelting Corp Ltd | Improved Sulphur Dioxide Drying. |
| CH498647A (de) * | 1968-02-03 | 1970-11-15 | Metallgesellschaft Ag | Vorrichtung zur Behandlung gasförmiger Medien |
-
1970
- 1970-10-15 DE DE2050580A patent/DE2050580C3/de not_active Expired
-
1971
- 1971-08-18 NO NO3076/71A patent/NO136877C/no unknown
- 1971-08-26 CH CH1255071A patent/CH578886A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-09-03 ES ES394778A patent/ES394778A1/es not_active Expired
- 1971-09-07 ZA ZA715978A patent/ZA715978B/xx unknown
- 1971-09-15 NL NL7112661A patent/NL7112661A/xx not_active Application Discontinuation
- 1971-09-17 AU AU33602/71A patent/AU464522B2/en not_active Expired
- 1971-09-28 RO RO68308A patent/RO60640A/ro unknown
- 1971-10-04 JP JP7780071A patent/JPS5536376B1/ja active Pending
- 1971-10-11 GB GB4729471A patent/GB1345756A/en not_active Expired
- 1971-10-11 FR FR7136431A patent/FR2131224A5/fr not_active Expired
- 1971-10-12 US US00188127A patent/US3780499A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-10-12 BE BE773854A patent/BE773854A/xx unknown
- 1971-10-14 CA CA125,189A patent/CA954675A/en not_active Expired
- 1971-10-15 SE SE7113123A patent/SE390894B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2050580B2 (de) | 1979-01-18 |
| NL7112661A (no) | 1972-04-18 |
| CH578886A5 (no) | 1976-08-31 |
| SE390894B (sv) | 1977-01-31 |
| BE773854A (fr) | 1972-01-31 |
| JPS5536376B1 (no) | 1980-09-20 |
| CA954675A (en) | 1974-09-17 |
| DE2050580A1 (de) | 1972-04-20 |
| ZA715978B (en) | 1972-05-31 |
| GB1345756A (en) | 1974-02-06 |
| NO136877C (no) | 1977-11-23 |
| AU3360271A (en) | 1973-03-22 |
| ES394778A1 (es) | 1974-03-01 |
| FR2131224A5 (no) | 1972-11-10 |
| DE2050580C3 (de) | 1979-09-06 |
| AU464522B2 (en) | 1975-08-28 |
| US3780499A (en) | 1973-12-25 |
| RO60640A (no) | 1976-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO136877B (no) | Fremgangsm}te til absorbsjon av gassformige bestanddeler. | |
| US4348373A (en) | Process for the preparation of sulfuric acid | |
| US3648434A (en) | Glycol regeneration using eductor flash separation | |
| US2235322A (en) | Air drying | |
| US2598116A (en) | Process for cooling sulfur burner gas | |
| US4029751A (en) | Process for producing sulfuric acid | |
| US3953578A (en) | Method for purification of industrial flue gases | |
| US4023938A (en) | Process for dehydrating gas with sulfuric acid | |
| CN107213769A (zh) | 一种分室加氨的氨法脱硫方法及装置 | |
| CN103318850A (zh) | 用于硫铁矿和冶炼烟气制酸装置中的低温余热回收系统 | |
| US4367258A (en) | Process for the decarbonation of gases | |
| JPH10305212A (ja) | 燃焼ガスを分離し分離した二酸化炭素の固定方法。 | |
| US3525586A (en) | Production of sulfur trioxide and sulfuric acid | |
| PL71817B1 (no) | ||
| US3432264A (en) | Sulfuric acid process | |
| US20110311433A1 (en) | Process and system for production of concentrated sulphuric acid from off-gas | |
| CS211383B2 (en) | Method of making the liquid sulphur dioxide | |
| US1724421A (en) | Production of gas strong in sulphur dioxide | |
| ES2688431T3 (es) | Procedimiento e instalación para la producción de ácido sulfúrico | |
| US1317688A (en) | Balanced process of extracting and desiccating sulfur dioxid from | |
| NO135932B (no) | ||
| CN105800568A (zh) | 用于从尾气生产浓硫酸的方法和系统 | |
| US1469959A (en) | Cooling and absorbing system for sulphur dioxide | |
| US3818088A (en) | Self-regulating acid circulation in the contact process | |
| CN203612956U (zh) | 用于硫铁矿和冶炼烟气制酸装置中的低温余热回收系统 |