NL8702878A - METHOD FOR REDUCING OR COMPLETELY REMOVING THE WATER CONTENT OF HEAT SENSITIVE LIQUID MATERIALS. - Google Patents
METHOD FOR REDUCING OR COMPLETELY REMOVING THE WATER CONTENT OF HEAT SENSITIVE LIQUID MATERIALS. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8702878A NL8702878A NL8702878A NL8702878A NL8702878A NL 8702878 A NL8702878 A NL 8702878A NL 8702878 A NL8702878 A NL 8702878A NL 8702878 A NL8702878 A NL 8702878A NL 8702878 A NL8702878 A NL 8702878A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- water content
- temperature
- column
- reducing
- melt
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 title claims description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 20
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 18
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 17
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 6
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 2
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/14—Evaporating with heated gases or vapours or liquids in contact with the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/18—Nitrates of ammonium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
\\
NL 34589-Kp/vDNL 34589-Kp / vD
t, >t,>
Werkwijze voor de verlaging van of volledige verwijdering van het watergehalte van hittegevoelige vloeibare materialen.Method for reducing or completely removing the water content of heat sensitive liquid materials.
De uitvinding heeft betrekking op een nieuwe werkwijze voor de verlaging van of een volledige verwijdering van het watergehalte van hittegevoelige vloeibare materialen, zoals smelten of oplossingen, die ten hoogste 10 gew.% water 5 bevatten, door ze te verdampen bij een temperatuur van ten hoogste 30°C hoger dan die van het smeltpunt van de smelt of de temperatuur van de kristallijne neerslag uit de oplossing.The invention relates to a new method for reducing or completely removing the water content of heat-sensitive liquid materials, such as melts or solutions, containing at most 10% by weight of water 5 by evaporating them at a temperature of at most 30 ° C higher than that of the melting point of the melt or the temperature of the crystalline precipitate from the solution.
In geval van de bekende methoden, die voor soortgelijke doeleinden dienen, was het restwatergehalte van smel-10 ten en oplossingen verwijderd door verdamping onder vacuüm of door filmverdamping (A.G. Kasatkin: Basic Operations, Machines and Equipments of the Chemical Industry (in Hongarije), 3de editie, Müszaki Kiadó, Budapest, 1976, Chapter IX).In the known methods, which serve similar purposes, the residual water content of melts and solutions was removed by evaporation under vacuum or by film evaporation (AG Kasatkin: Basic Operations, Machines and Equipments of the Chemical Industry (in Hungary), 3rd edition, Müszaki Kiadó, Budapest, 1976, Chapter IX).
De toepassing van vacuümverdamping is beperkt door 15 het feit, dat de hoeveelheid warmte, die vereist is voor het verdampen van het watergehalte dient aan het vloeistofsysteem te worden toegevoerd bij een temperatuur, die zo hoog is, dat een schadelijke, eventueel onomkeerbare ontleding van het te verdampen materiaal optreedt of zelfs eventueel een explosie 20 tot gevolg kan hebben. Bovendien gaat deze methode gepaard met een zeer hoge energiebehoefte, aangezien naast de warmte, die benodigd is voor het verdampen van het watergehalte is er ook energie nodig (elektrische stroom, stoom, koelwater) voor het in stand houden van een vacuüm.The use of vacuum evaporation is limited by the fact that the amount of heat required to evaporate the water content must be supplied to the liquid system at a temperature so high that harmful, possibly irreversible decomposition of the material to be evaporated occurs or may even result in an explosion. In addition, this method is associated with a very high energy requirement, since in addition to the heat required to evaporate the water content, energy is also required (electric current, steam, cooling water) to maintain a vacuum.
25 In geval van een filmverdamping wordt een betere benutting van de aan het vloeibare materiaal overgedragen warmte bereid, doordat in de filmverdamper de hete smelt of oplossing via een groot oppervlak (op het totale oppervlak van de buizen van de verdamper) in aanraking wordt gebracht met het 30 medium, dat het watergehalte opneemt, d.w.z. met een relatief grote hoeveelheid voor verwarmde lucht. Bij deze methode wordt het principe van de tegenstroom direct contact toegepast voor het verwijderen van het watergehalte maar naast de verdamp ings warmte van het te verwijderen watergehalte bovendien 35 een extra energie nodig is voor het verplaatsen en voorver-warmen van een grote hoeveelheid lucht.In the case of film evaporation, better utilization of the heat transferred to the liquid material is prepared by contacting the hot melt or solution in the film evaporator over a large area (on the total surface of the tubes of the evaporator) with the medium, which absorbs the water content, ie with a relatively large amount for heated air. In this method, the principle of countercurrent direct contact is applied for removing the water content, but in addition to the evaporative heat of the water content to be removed, an additional energy is also required for displacing and preheating a large amount of air.
.8702876 « - 2 -é'.8702876 «- 2 -é '
Het doel van de onderhavige uitvinding is het ontwikkelen van een werkwijze voor het bewerkstelligen van de afname van of de volledige verwijdering van het watergehalte van hittegevoelige vloeibare materialen bij een lage tempera-5 tuur en bij een lage energiebehoefte door de nadelen van de bekende methoden op te heffen.The object of the present invention is to develop a method for effecting the decrease or complete removal of the water content of heat-sensitive liquid materials at a low temperature and at a low energy requirement due to the drawbacks of the known methods on to lift.
De uitvinding is gebaseerd op de erkenning, dat het bovengenoemde doel volledig bereikt kan worden door introductie van het vloeibare materiaal in een strip-schotel- 10 kolom en door een gas in tegenstroom door de kolom te leiden -1 -1 bij een snelheid van tussen 25 cm sec en 110 cm sec , berekend voor de totale dwarsdoorsnede. In dit geval bedraagt de werkelijke stroomsnelheid door de opening van de schotels -1 6 tot 25 m sec als consequentie van de veel lagere vrije 15 dwarsdoorsnede.The invention is based on the recognition that the above object can be fully achieved by introducing the liquid material into a strip-tray column and by passing a countercurrent gas through the column -1 -1 at a rate of between 25 cm sec and 110 cm sec, calculated for the total cross section. In this case, the actual flow velocity through the opening of the trays -1 is 6 to 25 msec as a consequence of the much lower free cross section.
Het is namelijk in het verloop van de volgens de uitvinders uitgevoerde proeven gebleken, dat door toepassing van de vermelde snelheid voor de gasstroom de schotels van de stripkolom als een schuimkolom werken en dus ten gevolge van 20 het feit, dat het contactoppervlak tussen vloeistof en gas in een schuimkolom maximaal is kan het gewenste effect van verdampen gerealiseerd worden door toepassing van een uitzonderlijk geringe hoeveelheid stripgas, hetgeen betekent, dat de laatstgenoemde hoeveelheid tenminste één ordegrootte lager 25 is dan die toegepast wordt bij filmverdampers, waarbij de energiebehoefte veel lager wordt.Namely, it has been found in the course of the tests carried out according to the inventors that by using the stated velocity for the gas flow, the trays of the stripping column act as a foam column and thus due to the fact that the contact surface between liquid and gas in a foam column is maximum, the desired effect of evaporation can be achieved by using an exceptionally small amount of stripping gas, which means that the latter amount is at least one order of magnitude lower than that used with film evaporators, whereby the energy requirement becomes much lower.
Dienovereenkomstig heeft de onderhavige uitvinding betrekking op een nieuwe werkwijze voor de verlaging van of een volledige verwijdering van het watergehalte van hitte-30 gevoelige vloeibare materialen, zoals smelten of oplossingen met daarin ten hoogste 10 gew.% water, door ze te verdampen bij een temperatuur van ten hoogste 30°C hoger dan die van het smeltpunt van de smelt of de temperatuur, waarbij de neerslag uit de oplossing uitkristalliseert. De werkwijze 35 volgens de uitvinding omvat het uitvoeren van verdamping in een stripschotelkolom, waardoor een gas in tegenstroom wordt -1 -1 geleid bij een snelheid tussen 25 cm sec en 110 cm sec Het is geschikt als gas lucht te gebruiken.Accordingly, the present invention relates to a new method for reducing or completely removing the water content of heat-sensitive liquid materials, such as melts or solutions containing up to 10% by weight water, by evaporating them at a temperature not more than 30 ° C higher than that of the melting point of the melt or the temperature at which the precipitate crystallizes out of the solution. The method according to the invention comprises conducting evaporation in a stripper column, through which a gas is passed in counter-current -1 -1 at a speed between 25 cm sec and 110 cm sec. It is suitable to use as gas air.
De in de onderhavige werkwijze toegepaste kolom - 87 0 2 8 7 8 - 3 - * staat sinds lange tijd bekend als een inrichting voor de chemische industrie (zie bijv. A.G. Kasatkin, zoals bovengenoemd, blz. 477) en wordt als een adsorber gebruikt in diverse sectoren van de chemische industrie. Een dergelijke 5 kolom wordt vaak gebruikt als een desorber of destillatie-kolom; zijn toepassing echter als een verdamper is volkomen nieuw.The column - 87 0 2 8 7 8 - 3 - * used in the present process has long been known as a chemical industry device (see eg AG Kasatkin, as mentioned above, p. 477) and is used as an adsorber in various sectors of the chemical industry. Such a column is often used as a desorber or distillation column; however, its application as an evaporator is completely new.
Het voordeel van de toepassing van een stripkolom, die als schuimkolom werkt, wordt in hoofdzaak mogelijk ge-10 maakt door het grote contactoppervlak tussen de twee fasen, aangezien de evenwichtscondities, behorende bij de gegeven druk, temperatuur en concentratie bij een veel hogere efficiëntie kunnen worden gerealiseerd dan door toepassing van een kleiner contactoppervlak bij dezelfde verblijfstijden.The advantage of using a stripping column, which acts as a foam column, is mainly made possible by the large contact area between the two phases, since the equilibrium conditions associated with the given pressure, temperature and concentration can be achieved at a much higher efficiency. can then be realized by using a smaller contact surface at the same residence times.
15 Het zal duidelijk zijn, dat een veel groter contactoppervlak wordt gevormd in de schuimlaag, die is gevuld met fijne belletjes, dan in het geval van de pijpoppervlakken van de tot nu toe toegepaste filmverdampers of in de scheidingsinrichting van vacuumverdampers.It will be appreciated that a much larger contact surface is formed in the foam layer, which is filled with fine bubbles, than in the case of the pipe surfaces of the film evaporators used hitherto or in the vacuum evaporator separator.
20 Door toepassing van een filmverdamper met een 2 3-1 oppervlak van 150 m , 10.000 Nm h lucht is vereist.20 By using a film evaporator with a 2 3-1 surface of 150 m, 10,000 Nm h of air is required.
3 -13 -1
Bij een schuimkolom met dezelfde output is 500 Nm h lucht voldoende, d.w.z. dat bij de werkwijze volgens de uitvinding de benodigde hoeveelheid lucht één twintigste is van de lucht, 25 die vereist is bij een filmverdamper. Dit betekent, dat het werk van overdragen en de energiebehoefte voor verhitting van de luchthoeveelheid aanzienlijk verminderd zijn.With a foam column with the same output, 500 Nm h air is sufficient, that is to say that in the method according to the invention the required amount of air is one twentieth of the air required for a film evaporator. This means that the transfer work and the energy requirement for heating the air volume are considerably reduced.
De voordelen van de onderhavige werkwijze kunnen als volgt worden samengevat: 30 a) de verwijdering van het watergehalte kan gere aliseerd worden in een inrichting van kleinere afmetingen, d.w.z. door toepassing van minder constructiematerialen in bedrijfsruimtes, hetgeen met geringere volumes gepaard gaat.The advantages of the present method can be summarized as follows: a) the removal of the water content can be realized in a device of smaller dimensions, i.e. by using less construction materials in commercial spaces, which is accompanied by smaller volumes.
b) De gasbehoefte kan verminderd worden met ten-35 minste een orde van grootte vergeleken met de filmverdamping.b) The gas requirement can be reduced by at least an order of magnitude compared to the film evaporation.
c) De energiebehoefte voor het bereiken van dezelfde efficiency van verdamping en voorverhitting van het gas zijn verminderd.c) The energy requirement for achieving the same efficiency of evaporation and preheating of the gas has been reduced.
d) De verdamping kan worden uitgevoerd bij een .d) The evaporation can be carried out at a.
.8702878 4 - 4 - hogere veiligheid..8702878 4 - 4 - higher security.
e) Door vermindering van de hoeveelheid te gebruiken gas,komt een geringere hoeveelheid verontreinigd gas uit de verdamper vrij. Dit betekent, dat er geringere kosten hoe- 5 ven te worden gemaakt voor zuivering dan in geval van filmver damping .e) By reducing the amount of gas to be used, a smaller amount of contaminated gas is released from the evaporator. This means that there is a lower cost to be incurred for purification than in the case of film evaporation.
f) De hoeveelheid materialen, die terechtkomen in en de omgeving verontreinigen tijdens verdamping verlaagd is.f) The amount of materials that enter and pollute the environment during evaporation has been reduced.
De werkwijze volgens de uitvinding wordt toege-10 licht aan de hand van de volgende niet-limitatieve voorbeelden .The method according to the invention is illustrated by the following non-limitative examples.
VOORBEELD IEXAMPLE I
Een stripverdampingskolom met een lengte van 1,2 m en een diameter van 0,5 m wordt geconstrueerd uit 304 L 15 staal, waarin het watergehalte van een ammoniumnitraatsmelt met daarin 98,5 gew.% ammoniumnitraat verlaagd dient te worden met ca. 1 gew.%. Twee geperforeerde borrelschotels en één verwarmingsschotel zijn in de kolom ingebouwd. De hoogte van de overloop is 10 cm. In 6 series op de verhittingsschotel 20 wordt een buizenbinding, gemaakt uit een buis met een diameter van 1 cm, met een totaal verwarmingsoppervlak van 2,8 2 m aangebracht. 10.000 kg van een smelt met daarin 150 kg (1,5 gew.%) water bij een temperatuur van 170UC en met een smeltpunt van 151°C werd ieder uur in de kolom geïntrodu-25 ceerd.A strip evaporation column with a length of 1.2 m and a diameter of 0.5 m is constructed from 304 L 15 steel, in which the water content of an ammonium nitrate melt containing 98.5 wt% ammonium nitrate must be reduced by approx. 1 wt .%. Two perforated bubble dishes and one heating dish are built into the column. The height of the landing is 10 cm. In 6 series on the heating tray 20, a pipe bond, made from a pipe with a diameter of 1 cm, with a total heating surface of 2.8 m is applied. 10,000 kg of a melt containing 150 kg (1.5 wt%) of water at a temperature of 170 ° C and with a melting point of 151 ° C was introduced into the column every hour.
500 Nm lucht van een temperatuur van 170°C en een druk van 2,5 kPa werd in de kolom geblazen voor het ver- . _i krijgen van een lineaire stroomsnelheid van 65 cm sec , berekend op de totale dwarsdoorsnede.500 Nm of air from a temperature of 170 ° C and a pressure of 2.5 kPa was blown into the column before being fed. _i obtain a linear flow velocity of 65 cm sec, calculated on the total cross section.
30 Door luchtbellen door de schotel, die ammonium nitraatsmelt bevat, te laten borrelen wordt schuim gevormd, waarbij het watergehalte van de smelt, die de schotel verlaat, wordt verlaagd tot 0,78 gew.% zodanig, dat de benodigde hoeveelheid warmte voor het verdampen van het watergehalte 35 wordt geleverd door het gevoelige watergehalte van de smelt. Als gevolg hiervan koelt de smelt af tot 160°C, waarbij wordt uitgegaan van het feit, dat 170°C temperatuur van de geïntroduceerde lucht tijdens bedrijf niet verandert.Foam is formed by bubbling air bubbles through the tray containing ammonium nitrate melt, reducing the water content of the melt leaving the tray to 0.78 wt% such that the amount of heat required for evaporation of the water content 35 is provided by the sensitive water content of the melt. As a result, the melt cools to 160 ° C, assuming that 170 ° C temperature of the introduced air does not change during operation.
Voor het verder concentreren van het materiaal . 8 7 0 2 C v , 4 - 5 - * wordt de smelt, die de lagere schotel bij een temperatuur van 160°C en een watergehalte van 0,78 gew.% verlaat, geleid door de verhittingsschotel en opnieuw verhit tot 170°C, waarna de smelt naar de lagere borrelschotel wordt geleid, waar lucht 5 met de bovengenoemde parameters doorheen, wordt geblazen. Dientengevolge wordt het ammoniumnitraatgehalte van de smelt opgevoerd tot 99,48 gew.%, terwijl de temperatuur zich bevindt tussen 163 en 165°C. In de meeste gevallen, bijvoorbeeld voor de bereiding van kunstmest, voldoet deze concentratie aan de T0 vraag.For further concentrating the material. 8 7 0 2 C v, 4 - 5 - * the melt leaving the lower tray at a temperature of 160 ° C and a water content of 0.78% by weight is passed through the heating tray and reheated to 170 ° C after which the melt is passed to the lower bubble dish, through which air of the above parameters is blown. As a result, the ammonium nitrate content of the melt is raised to 99.48 wt%, while the temperature is between 163 and 165 ° C. In most cases, for example for the preparation of fertilizers, this concentration meets the T0 demand.
VOORBEELD IIEXAMPLE II
Een ammoniumnitraatoplossing met een concentratie van 93 gew. % dient te worden geconcentreerd tot een watergehalte van niet meer dan 0,5 gew.%. De diameter, constructle-T5 materiaal van de toegepaste kolom alsmede de afmetingen en constructie van de schotels zijn dezelfde als in Voorbeeld I, met dien verstande, dat de totale lengte van de kolom 2,5 m is, het aantal ingebouwde borrelschotels 5 bedraagt en dat het aantal verhittingsschotels 4 is.An ammonium nitrate solution with a concentration of 93 wt. % should be concentrated to a water content of not more than 0.5% by weight. The diameter, constructle-T5 material of the column used as well as the dimensions and construction of the dishes are the same as in Example I, with the proviso that the total length of the column is 2.5 m, the number of built-in bubble dishes is 5 and that the number of heating trays is 4.
20 De ammoniumnitraatoplossing wordt aangevoerd bij een temperatuur van 160°C naar de bovenste geperforeerde schotel. Het watergehalte wordt verwijderd onder toepassing 3—1 o van 750 Nra h lucht met een temperatuur van 170 C, een _-i schijnbare lineaire stroomsnelheid van 100 cm sec en een 25 druk van 10 kPa.The ammonium nitrate solution is supplied at a temperature of 160 ° C to the top perforated tray. The water content is removed using 3-110 of 750 Nra h air at a temperature of 170 ° C, an apparent linear flow rate of 100 cm sec and a pressure of 10 kPa.
De voornaamste eigenschappen van het materiaal, dat door de schotels stroomt, zijn als volgt: bij inlaat bij uitlaat schotel 1, concentratie: 93,0 gew.% 95,2 gew.%The main properties of the material flowing through the trays are as follows: at inlet at outlet tray 1, concentration: 93.0 wt% 95.2 wt%
3 o temperatuur: 16 0,0 °C 125,0 °C3 o temperature: 16 0.0 ° C 125.0 ° C
schotel 2, concentratie: 95,2 gew.% 97,1 gew.%dish 2, concentration: 95.2 wt% 97.1 wt%
temperatuur: 170°C 140,0 °Ctemperature: 170 ° C 140.0 ° C
schotel 3, concentratie: 97,1 gew.% 98,4 gew.%dish 3, concentration: 97.1 wt% 98.4 wt%
temperatuur: 170,0 °C 150,0 °Ctemperature: 170.0 ° C 150.0 ° C
35 schotel 4, concentratie: 98,4 gew.% 99,1 gew.%Dish 4, concentration: 98.4 wt% 99.1 wt%
temperatuur: 170,0 °C 160,0 °Ctemperature: 170.0 ° C 160.0 ° C
schotel 5, concentratie: 99,1 gew.% 99,5 gew.%dish 5, concentration: 99.1 wt% 99.5 wt%
temperatuur: 170,0 °C 164,0 °Ctemperature: 170.0 ° C 164.0 ° C
Derhalve is het eindproduct van de verdamping een . 87 0 ^07, β - 6 - * smelt met een watergehalte van 0,5 gew.% en met een temperatuur van 164°C.Therefore, the final product of the evaporation is one. 87 0 ^ 07, β - 6 - * melts with a water content of 0.5% by weight and with a temperature of 164 ° C.
VOORBEELD IIIEXAMPLE III
Een ammoniumnitraatsmelt met een concentratie van 3 -1 5 98,7 gew.% wordt verdampt onder toepassing van 300 Nm h lucht met een temperatuur van 170°C en een druk van 1,2 kPa in de in Voorbeeld I beschreven inrichting. De schijnbare lineaire stroomsnelheid van de lucht in de kolom bedraagt tot 40 -1 cm sec 10 De voornaamste eigenschappen van het materiaal, dat door de schotels stroomt, zijn als volgt: bij inlaat bij uitlaat schotel 1, concentratie: 98,7 gew.% 99,25 gew.%An ammonium nitrate melt at a concentration of 3-198.7 wt.% Is evaporated using 300 Nm h air at a temperature of 170 ° C and a pressure of 1.2 kPa in the apparatus described in Example I. The apparent linear flow velocity of the air in the column is up to 40 -1 cm sec. 10 The main properties of the material flowing through the trays are as follows: at inlet at outlet tray 1, concentration: 98.7 wt% 99.25 wt%
temperatuur: 170,0 °C 162,0 °Ctemperature: 170.0 ° C 162.0 ° C
15 schotel 2, concentratie: 99,25 gew.% 99,46 gew.%Dish 2, concentration: 99.25 wt% 99.46 wt%
temperatuur: 170,0 °C 165,0 °Ctemperature: 170.0 ° C 165.0 ° C
Het eindproduct van de verdamping is derhalve een smelt met een watergehalte van 0,54 gew.% en een temperatuur van 165°C.The final product of the evaporation is therefore a melt with a water content of 0.54% by weight and a temperature of 165 ° C.
20 VOORBEELD IVEXAMPLE IV
Het watergehalte van een smelt met een temperatuur van 150°C en met daarin 99,0 gew.% ureum dient te worden verlaagd tot 0,1 gew.% onder toepassing van de in Voorbeeld I beschreven kolom. Voor dit doel werd door de kolom *5 _ -1 25 500 Nnr h lucht met een temperatuur van 150°C en een druk van 5 kPa gevoerd. Het op schotel 1 tot 140°C afgekoelde materiaal wordt verhit tot 145°C op de middelste verwarmings-schotel en vervolgens overgebracht naar de verdampingsschotel 2.The water content of a melt having a temperature of 150 ° C and containing 99.0 wt% urea should be reduced to 0.1 wt% using the column described in Example I. For this purpose, air at a temperature of 150 ° C and a pressure of 5 kPa was passed through the column * 5 _ -1 25 500 N # h. The material cooled on tray 1 to 140 ° C is heated to 145 ° C on the middle heating tray and then transferred to the evaporation tray 2.
30 De voornaamste eigenschappen van het materiaal, dat door de schotels stroomt, zijn als volgt: bij inlaat bij uitlaat schotel 1, concentratie: 99,0 gew.% 99,7 gew.%The main properties of the material flowing through the trays are as follows: at inlet at outlet tray 1, concentration: 99.0 wt% 99.7 wt%
temperatuur: 150,0 °C 140,0 °Ctemperature: 150.0 ° C 140.0 ° C
35 schotel 2, concentratie: 99,7 gew.% 99,9 gew.%Dish 2, concentration: 99.7 wt% 99.9 wt%
temperatuur: 145,0 °C 142,0 °Ctemperature: 145.0 ° C 142.0 ° C
Hierbij was dus het eindproduct van de verdamping een ureumsmelt met een watergehalte van 0,1 gew.% en een temperatuur van 142°C.Thus, the final product of the evaporation was a urea melt with a water content of 0.1% by weight and a temperature of 142 ° C.
. 87 0 2b , i Λ - 1 -. 87 0 2b, i Λ - 1 -
VOORBEELD VEXAMPLE V
Het watergehalte van een smelt met daarin 99,5 gew.The water content of a melt containing 99.5 wt.
% caprolactam en een temperatuur van 135°C wordt verwijderd in een kolom, van het type, dat beschreven is in Voorbeeld I, 5 d.w.z. een kolom met dezelfde lengte, constructiemateriaal en rangschikking van schotels, met dien verstande, dat de diameter slecht 0,4 m was. Door de kolom werd bij een lineaire -1 3-1 stroomsnelheid van 60 cm sec 300 Nm h stikstof met een temperatuur van 130 - 135°C en een druk van 2 kPa geleid. Het 10 product, dat de kolom verliet heeft een temperatuur van 130°C en is praktisch watervrij.% caprolactam and a temperature of 135 ° C is removed in a column, of the type described in Example 1, ie a column of the same length, construction material and arrangement of trays, provided that the diameter is only 0, 4 m. 300 Nm h of nitrogen at a temperature of 130-135 ° C and a pressure of 2 kPa were passed through the column at a linear -1-3-1 flow rate of 60 cm sec. The product leaving the column has a temperature of 130 ° C and is practically anhydrous.
. 87 UÖ /t. 87 UÖ / t
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU497286 | 1986-12-01 | ||
| HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8702878A true NL8702878A (en) | 1988-07-01 |
Family
ID=10969399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8702878A NL8702878A (en) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | METHOD FOR REDUCING OR COMPLETELY REMOVING THE WATER CONTENT OF HEAT SENSITIVE LIQUID MATERIALS. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT389056B (en) |
| BE (1) | BE1001727A3 (en) |
| CS (1) | CS270578B2 (en) |
| DD (1) | DD264617A5 (en) |
| DE (1) | DE3740717A1 (en) |
| FI (1) | FI875287A7 (en) |
| FR (1) | FR2607402B1 (en) |
| GB (1) | GB2198049B (en) |
| HU (1) | HU199082B (en) |
| IT (1) | IT1223396B (en) |
| NL (1) | NL8702878A (en) |
| NO (1) | NO168017C (en) |
| PL (1) | PL269163A1 (en) |
| SE (1) | SE8704794L (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2016267408B2 (en) * | 2015-05-27 | 2021-12-16 | Newsouth Innovations Pty Limited | Method for assisting thermally-induced changes |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE332001A (en) * | 1925-02-07 | |||
| GB380928A (en) * | 1930-09-08 | 1932-09-29 | Melle Usines Sa | Improvements relating to the continuous separation of a body from its solution in a liquid |
| GB435134A (en) * | 1934-03-19 | 1935-09-16 | Thermal Syndicate Ltd | Improvements in or relating to concentration or absorption towers |
| BE427505A (en) * | 1937-05-25 | |||
| NL80636C (en) * | 1952-03-26 | |||
| GB805199A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-03 | Commercial Solvents Corp | Improvements in or relating to process of preparing dry ammonium nitrate |
| JPS5813563B2 (en) * | 1976-04-03 | 1983-03-14 | 信越化学工業株式会社 | Method and apparatus for removing unreacted monomers from an aqueous dispersion of vinyl chloride |
| US4201628A (en) * | 1977-10-07 | 1980-05-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Separation apparatus |
| DE2759097C2 (en) * | 1977-12-30 | 1987-03-05 | Norsk Hydro A.S., Oslo | Process for reducing the vinyl chloride content in aqueous dispersions of vinyl chloride polymers and copolymers |
| CA1191446A (en) * | 1980-12-31 | 1985-08-06 | Johan J.B. Pek | Column for contacting a slurry with a gas and tray for use in such a column |
| DE3128596A1 (en) * | 1981-07-20 | 1983-01-27 | Heinz 2050 Hamburg Schumacher | DEVICE FOR THE TREATMENT OF FLUFFY OR GRAINED MATERIAL WITH GASES OR STEAMERS IN CONTINUOUS COUNTERFLOW OPERATION |
| US4511431A (en) * | 1982-06-04 | 1985-04-16 | White Consolidated Industries, Inc. | Process for evaporative stripping |
-
1986
- 1986-12-01 HU HU864972A patent/HU199082B/en not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-26 AT AT0310687A patent/AT389056B/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 FR FR878716621A patent/FR2607402B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 GB GB8728076A patent/GB2198049B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 PL PL26916387A patent/PL269163A1/en unknown
- 1987-12-01 IT IT22826/87A patent/IT1223396B/en active
- 1987-12-01 BE BE8701365A patent/BE1001727A3/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 DD DD87309725A patent/DD264617A5/en not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 NO NO875003A patent/NO168017C/en unknown
- 1987-12-01 SE SE8704794A patent/SE8704794L/en not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 DE DE19873740717 patent/DE3740717A1/en not_active Withdrawn
- 1987-12-01 NL NL8702878A patent/NL8702878A/en not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 CS CS878721A patent/CS270578B2/en unknown
- 1987-12-01 FI FI875287A patent/FI875287A7/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO168017B (en) | 1991-09-30 |
| IT8722826A0 (en) | 1987-12-01 |
| DE3740717A1 (en) | 1988-06-16 |
| NO875003D0 (en) | 1987-12-01 |
| GB2198049A (en) | 1988-06-08 |
| FI875287L (en) | 1988-06-02 |
| FR2607402A1 (en) | 1988-06-03 |
| CS270578B2 (en) | 1990-07-12 |
| GB2198049B (en) | 1991-04-17 |
| CS872187A2 (en) | 1989-11-14 |
| HUT45606A (en) | 1988-07-28 |
| FI875287A0 (en) | 1987-12-01 |
| BE1001727A3 (en) | 1990-02-20 |
| PL269163A1 (en) | 1988-09-01 |
| DD264617A5 (en) | 1989-02-08 |
| AT389056B (en) | 1989-10-10 |
| NO168017C (en) | 1992-01-08 |
| GB8728076D0 (en) | 1988-01-06 |
| IT1223396B (en) | 1990-09-19 |
| FR2607402B1 (en) | 1991-08-30 |
| SE8704794D0 (en) | 1987-12-01 |
| ATA310687A (en) | 1989-03-15 |
| FI875287A7 (en) | 1988-06-02 |
| HU199082B (en) | 1990-01-29 |
| SE8704794L (en) | 1988-06-02 |
| NO875003L (en) | 1988-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2231699T3 (en) | IONIC LIQUIDS AS SELECTIVE ADDITIVES FOR THE SEPARATION OF MIXTURES WITH A STRONG INTERVAL OF EBULLICION OR AZEOTROPIC. | |
| US3370102A (en) | Isothermal-liquid-liquid permeation separation systems | |
| ES456038A1 (en) | Process and apparatus for removing vaporizable constituents from viscous solutions or melts of thermoplastics | |
| JPS63100932A (en) | Simultaneous shifter of heat and substance | |
| US10138209B2 (en) | Process for purifying an ionic liquid | |
| KR840008296A (en) | Dual vessel heat exchanger | |
| KR950010933A (en) | Crystallization Method and Apparatus | |
| ES2330639T5 (en) | Recycling ionic liquids in extractive distillation | |
| KR970032948A (en) | Crystallization method | |
| IL40951A (en) | Evaporative method | |
| US4014735A (en) | Concentration and separation of corrosive liquid mixtures | |
| NL8702878A (en) | METHOD FOR REDUCING OR COMPLETELY REMOVING THE WATER CONTENT OF HEAT SENSITIVE LIQUID MATERIALS. | |
| US3933575A (en) | Separation of corrosive liquid mixtures | |
| NO169885B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF MONOCALIUM PHOSPHATE | |
| US3620282A (en) | Falling film evaporator for concentrating liquids | |
| CN107667132B (en) | Method for crystallizing particles of crystallizable thermoplastic material and separating low molecular components from the particles, and device therefor | |
| US3111461A (en) | Process and apparatus for separating a vaporizable mixture | |
| US4637857A (en) | Process for the removal of residual constituents | |
| RU96110896A (en) | METHOD FOR REMOVING PERCHLORATE | |
| JP3188305B2 (en) | Adiabatic cooling type melt crystallization method equipped with absorption condenser and its apparatus | |
| NL8005442A (en) | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. | |
| US3438420A (en) | Preparation of concentrated alkyllithium solutions | |
| US3686077A (en) | Process and apparatus for separating liquids | |
| EP0016506B1 (en) | Process for increasing the efficiency of the separation of a solution into its volatile and non-volatile components | |
| Chandane et al. | Pervaporation reactor for enhanced esterification of lactic acid and isobutyl alcohol |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |