NL8702293A - METHOD FOR EXTRACTING OIL USING STEAM FOAM - Google Patents
METHOD FOR EXTRACTING OIL USING STEAM FOAM Download PDFInfo
- Publication number
- NL8702293A NL8702293A NL8702293A NL8702293A NL8702293A NL 8702293 A NL8702293 A NL 8702293A NL 8702293 A NL8702293 A NL 8702293A NL 8702293 A NL8702293 A NL 8702293A NL 8702293 A NL8702293 A NL 8702293A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- steam
- formation
- foam
- surfactant
- oil
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 239000006260 foam Substances 0.000 title description 36
- 238000004326 stimulated echo acquisition mode for imaging Methods 0.000 title description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 68
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 51
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims description 45
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 38
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims description 19
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 19
- BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M sulfonate Chemical compound [O-]S(=O)=O BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 12
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 10
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical group C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 8
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 8
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 claims description 5
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical group [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical group [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical group [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 125000001997 phenyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(*)C([H])=C1[H] 0.000 claims description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011591 potassium Chemical group 0.000 claims description 2
- 125000005425 toluyl group Chemical group 0.000 claims description 2
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 2
- 125000005023 xylyl group Chemical group 0.000 claims description 2
- JXLHNMVSKXFWAO-UHFFFAOYSA-N azane;7-fluoro-2,1,3-benzoxadiazole-4-sulfonic acid Chemical compound N.OS(=O)(=O)C1=CC=C(F)C2=NON=C12 JXLHNMVSKXFWAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 47
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 35
- 230000037230 mobility Effects 0.000 description 18
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 15
- 125000001273 sulfonato group Chemical class [O-]S(*)(=O)=O 0.000 description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 7
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 6
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 5
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 5
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000006277 sulfonation reaction Methods 0.000 description 4
- -1 alkylene sulfonate Chemical compound 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 2
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- SRSXLGNVWSONIS-UHFFFAOYSA-M benzenesulfonate Chemical compound [O-]S(=O)(=O)C1=CC=CC=C1 SRSXLGNVWSONIS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229940077388 benzenesulfonate Drugs 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 2
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000005185 salting out Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 229910001508 alkali metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008045 alkali metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 1
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 1
- 125000005228 aryl sulfonate group Chemical group 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- FLIBMGVZWTZQOM-UHFFFAOYSA-N benzene;sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O.C1=CC=CC=C1 FLIBMGVZWTZQOM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007033 dehydrochlorination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011549 displacement method Methods 0.000 description 1
- YRIUSKIDOIARQF-UHFFFAOYSA-N dodecyl benzenesulfonate Chemical class CCCCCCCCCCCCOS(=O)(=O)C1=CC=CC=C1 YRIUSKIDOIARQF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910017053 inorganic salt Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011244 liquid electrolyte Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 238000006384 oligomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000009938 salting Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 125000004434 sulfur atom Chemical group 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/58—Compositions for enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons, i.e. for improving the mobility of the oil, e.g. displacing fluids
- C09K8/594—Compositions used in combination with injected gas, e.g. CO2 orcarbonated gas
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/24—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Emulsifying, Dispersing, Foam-Producing Or Wetting Agents (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
- 1 -- 1 -
K 9631 NETK 9631 NET
WERKWIJZE VOOR HET WINNEN VAN OLIE MET BEHULP VAN STOOMSCHUIMMETHOD FOR EXTRACTING OIL USING STEAM FOAM
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het winnen van olie uit, of het verdringen van olie binnen een ondergrondse formatie met behulp van stoomschuim.The invention relates to a method of recovering oil from or displacing oil within an underground formation using steam foam.
Bij deze methode wordt stoom geïnjecteerd in en fluïdum 5 gewonnen uit op horizontale afstand van elkaar gelegen lokaties binnen een deel van een olieformatie, waarbij de looprichting van een stoomstromingsweg wordt bepaald door zwaartekracht en/of olieverdeling. Nadat een stoomkanaal is gevormd, wordt de samenstelling van het te injecteren fluïdum ^0 gewijzigd van stoom in een stoomschuim-vormend mengsel door toevoeging van oppervlakactieve stoffen. De samenstelling van het mengsel staat in correlatie met de eigenschappen van het gesteente en de fluïda in de formatie, en wel zodanig dat de druk die vereist is voor het injecteren van het mengsel en het voortstuwen ervan door het kanaal hoger is dan die welke vereist is voor stoom alleen, doch lager dan de breekdruk van de formatie. De samenstelling en de injectiesnelheid van het mengsel worden vervolgens zodanig geregeld, dat een stroom van stoomschuim in het kanaal wordt aangehouden met een betrekkelijk hoog drukgradiënt, waarbij de olieverdringings-en kanaaluitbreidingsinvloeden aanzienlijk groter zijn dan die welke worden veroorzaakt door stoom alleen. Olie wordt gewonnen uit het fluïdum dat geproduceerd wordt uit de formatie.In this method, steam is injected into a fluid 5 extracted from horizontally spaced locations within a portion of an oil formation, the direction of flow of a steam flow path being determined by gravity and / or oil distribution. After a steam channel is formed, the composition of the fluid to be injected is changed from steam to a steam foam-forming mixture by addition of surfactants. The composition of the mixture correlates with the properties of the rock and fluids in the formation, such that the pressure required to inject the mixture and propel it through the channel is higher than that required for steam only, but lower than the rupture pressure of the formation. The composition and injection rate of the mixture are then controlled to maintain a flow of steam foam into the channel with a relatively high pressure gradient, the oil displacement and channel expansion influences being significantly greater than those caused by steam alone. Oil is recovered from the fluid produced from the formation.
De onderhavige uitvinding heeft ook betrekking op een verbetering in een oliewinningmethode waarbij stoom in kringloop geïnjecteerd wordt in, en fluïdum met de terugstroom gewonnen wordt uit een formatie die zware olie bevat, en welke gevoelig is voor zwaartekrachtoverheersing, waardoor een 30 olielaag komt te grenzen aan een gas- of damphoudende nagenoeg van olie gedesatureerde zone, waarbij een ongewenste hoeveelheid van het geïnjecteerde fluïdum in de gedesatureerde zone wordt opgenomen en vastgehouden. Bij een dergelijke methode wordt de samenstelling van de te injecteren stoom 8702293 % - 2 - gewijzigd van stoom in een stoomschuim-vormend mengsel door toevoeging van oppervlakactieve stoffen die in de formatie samen een stoomschuim vormen dat zodanige fysische en chemische eigenschappen heeft, dat het (a) in de formatie kan worden geïnjecteerd zonder dat enig deel van de formatie verstopt raakt bij een druk die hoger is dan die welke vereist is voor het injecteren van de stoom doch lager dan de breekdruk van de formatie, en (b) welk stoomschuim door aanraking met de formatie-olie chemisch zodanig wordt verzwakt dat het in dit oliehoudende zand mobieler is dan in zand dat nagenoeg vrij is van deze olie. De oppervlakactievestof-bevattende stoom wordt in de formatie geïnjecteerd met een snelheid die langzaam genoeg is om bij te dragen tot het verdringen van een voorste deel van het stoomschuim langs de ^ oliehoudende randgedeelten van de olie-gedesatureerde zone en niet langs het centrale deel van die zone. En fluïdum wordt uit de formatie teruggevoerd op een moment dat de stoom geheel of gedeeltelijk gecondenseerd is in het stoomschuim in de formatie.The present invention also relates to an improvement in an oil recovery method wherein recycle steam is injected into, and backflow fluid is recovered from a formation containing heavy oil, which is susceptible to gravity domination, thereby adjoining an oil layer a gas or vapor containing substantially oil desaturated zone, wherein an undesired amount of the injected fluid is absorbed and retained in the desaturated zone. In such a method, the composition of the steam to be injected is changed from steam to a steam foam-forming mixture by adding surfactants which together form a steam foam in the formation that has such physical and chemical properties that it ( a) can be injected into the formation without clogging any part of the formation at a pressure greater than that required to inject the steam but lower than the fracture pressure of the formation, and (b) which steam foam by contact with the formation oil is chemically weakened such that it is more mobile in this oil-containing sand than in sand which is substantially free of this oil. The surfactant-containing steam is injected into the formation at a rate slow enough to assist in displacing a front portion of the steam foam along the oily edge portions of the oil desaturated zone and not along the central portion of that zone. And fluid is returned from the formation at a time when the steam is wholly or partially condensed in the steam foam in the formation.
2o υ De hier gebruikte navolgende uitdrukkingen hebben de volgende betekenis: "stoomschuim" heeft betrekking op een schuim, dat wil zeggen gas-vloeistofdispersie, dat/die (a) in staat is de effectieve mobiliteit te verlagen, of een vermindering te veroorzaken in het gemak waarmee een dergelijk schuim of dispersie in een permeabel poreus medium zal stromen, en (b) stoom in de gasfase ervan bevat. "Mobiliteit" of "permeabiliteit" heeft betrekking op een effectieve mobiliteit of gemakkelijke stroming van een schuim binnen een permeabel poreus medium. Een "permeabiliteitsvermindering" of "mobiliteitsvermindering" heeft betrekking op het verminderen van de gemakkelijke stroming van een dergelijk schuim ten gevolge van een verhoging in de effectieve viscositeit van het fluïdum en/of een verlaging in de effectieve permeabiliteit van het poreuze medium. Een vermindering in een dergelijke ^ mobiliteit of permeabiliteit kan worden waargenomen en/of bepaald door het meten van verschillen in inwendige druk2o υ The following terms used herein have the following meanings: "steam foam" refers to a foam, i.e. gas-liquid dispersion, which (a) is capable of decreasing effective mobility, or causing a reduction in the ease with which such a foam or dispersion will flow in a permeable porous medium, and (b) contains steam in its gaseous phase. "Mobility" or "permeability" refers to an effective mobility or easy flow of a foam within a permeable porous medium. A "permeability reduction" or "mobility reduction" refers to reducing the ease of flow of such a foam due to an increase in the effective viscosity of the fluid and / or a decrease in the effective permeability of the porous medium. A decrease in such mobility or permeability can be observed and / or determined by measuring differences in internal pressure
6- / V fc is O6- / V fc is O
- 3 - binnen een kolom van een permeabel poreus materiaal gedurende een constante homogene stroming van een fluïdum door een kolom van een dergelijk materiaal. De "stoomkwaliteit" van elk stoom-bevattend fluïdum heeft betrekking op het 5 gewichtspercentage aan water in dat fluïdum dat bij het kookpunt van dat water en bij de druk van het fluïdum in de dampfase van het fluïdum verkeert. Bijvoorbeeld: in een uit ëén component bestaand stoom-bevattend fluïdum dat geheel uit water bestaat en een stoomkwaliteit van 50% heeft» verkeert de 10 helft van het gewicht van het water in de dampfase; en in een uit meerdere componenten bestaand stoom-bevattend fluïdum dat in de dampfase stikstof en in de vloeibare fase opgeloste of gedispergeerde oppervlakactieve stoffen en elektrolyt bevat en een stoomkwaliteit van 50% heeft, verkeert de helft van het 15 gewicht van het water in het uit meerdere componenten bestaande fluïdum in de dampfase. De stoomkwaliteit van een stoom-bevattend fluïdum kan derhalve worden berekend als, bijvoorbeeld, 100 maal de massa (of massastromingssnelheid) van de waterdamp in dat fluïdum gedeeld door de som van de 20 massa (of massastromingssnelheid) van zowel de waterdamp als het vloeibare water in dat fluïdum. "Stoomschuim-vormend mengsel" (of compositie) heeft betrekking op een mengsel van stoom en een waterige vloeibare oplossing (of dispersie) van oppervlakactieve stoffen, waarbij een deel of het geheel van 25 de stoom aanwezig is in de gasfase van een stoomschuim. De gasfase kan ook niet-condenseerba(a)r(e) gas(sen) zoals stikstof bevatten.Within a column of a permeable porous material during a constant homogeneous flow of a fluid through a column of such material. The "steam quality" of each steam-containing fluid refers to the percentage by weight of water in that fluid which is at the boiling point of that water and at the pressure of the fluid in the vapor phase of the fluid. For example, in a one-component steam-containing fluid consisting entirely of water and having a steam quality of 50%, half the weight of the water is in the vapor phase; and in a multicomponent steam-containing fluid containing nitrogen and liquid surfactants dissolved or dispersed in the liquid phase and electrolyte in the vapor phase and having a steam quality of 50%, half the weight of the water is in the multi-component vapor in the vapor phase. The steam quality of a steam-containing fluid can therefore be calculated as, for example, 100 times the mass (or mass flow rate) of the water vapor in that fluid divided by the sum of the 20 mass (or mass flow rate) of both the water vapor and the liquid water in that fluid. "Steam foam-forming mixture" (or composition) refers to a mixture of steam and an aqueous liquid solution (or dispersion) of surfactants, where part or all of the steam is present in the gaseous phase of a steam foam. The gas phase may also contain non-condensing gas (es) such as nitrogen.
Het doel van de uitvinding is het verbeteren van een werkwijze voor het verdringen van olie binnen een oliehoudende 30 ondergrondse formatie door in genoemde formatie een stoom-bevattend fluïdum tezamen met een oppervlakactieve stof door een zone met een relatief grote stoompermeabiliteit te voeren.The object of the invention is to improve a method of displacing oil within an oil-bearing underground formation by passing a steam-containing fluid together with a surfactant in a formation with a relatively high steam permeability in said formation.
De oppervlakactieve stof volgens de uitvinding wordt voor 35 een aanzienlijk deel gevormd door ten minste één sulfonaat met de formule RSO^X, waarin R dialkylaryl is, waarbij aryl ( / V ί iif 4 - 4 - gelijk is aan fenyl, toluyl of xylyl, met daaraan gehecht twee lineaire alkylgroepen van gelijke of verschillende ketenlengte, doch die elk 11-20 koolstofatomen in de alkylketen bevatten, en waarin X gelijk is aan natrium, 5 kalium, lithium of ammonium. Dergelijke sulfonaten zullen hierna worden aangeduid als C^-C^g-dialkylareen-sulfonaten.The surfactant according to the invention is for a substantial part formed by at least one sulfonate of the formula RSOX, wherein R is dialkylaryl, where aryl (/ V β iif 4 - 4 - is phenyl, toluyl or xylyl, with attached two linear alkyl groups of equal or different chain length, but each containing 11-20 carbon atoms in the alkyl chain, and wherein X is sodium, potassium, lithium or ammonium Such sulfonates will be referred to hereinafter as C 1 -C ^ g-dialkylarene sulfonates.
Het dialkylareensulfonaat-bevattende stoomschuim-vormende mengsel omvat geschikt een waterige oplossing van elektrolyt 10 en omvat met voordeel tevens een.nagenoeg niet-condenseerbaar gas; waarbij elk van de componenten - t.w. oppervlakactieve stof, elektrolyt en gas - aanwezig is in hoeveelheden die doeltreffend zijn voor de vorming van stoomschuim in aanwezigheid van de formatie-olie. De uitvinding heeft ook 15 betrekking op de hier beschreven dialkylareensulfonaat-bevattende stoomschuim-vormende mengsels.The dialkylarenesulfonate-containing steam foam-forming mixture suitably comprises an aqueous solution of electrolyte 10 and advantageously also comprises a substantially non-condensable gas; where each of the components - i.e. surfactant, electrolyte and gas - is present in amounts effective for steam foam formation in the presence of the formation oil. The invention also relates to the dialkylarenesulfonate-containing steam foam-forming mixtures described herein.
De uitvinding is nuttig wanneer het wenselijk is olie te verwijderen uit, of te verdringen binnen een ondergrondse formatie. De uitvinding kan, bijvoorbeeld, worden toegepast 20 voor het verwijderen van olie of een emulsie van olie en water uit een putboorgat tijdens putreinigingswerkzaamheden, en/of het verdringen van olie naar een produktielokatie tijdens oliewinningswerkzaamheden.The invention is useful when it is desirable to remove or displace oil from within an underground formation. The invention can be used, for example, for removing oil or an oil and water emulsion from a well borehole during well cleaning operations, and / or displacing oil to a production site during oil extraction operations.
De onderhavige uitvinding, welke in het bijzonder 25 betrekking heeft op een werkwijze voor het winnen van olie uit een ondergrondse formatie, bestaat uit de volgende stappen: het injecteren van stoom en het produceren van fluïdum op horizontaal van elkaar gescheiden lokaties binnen een deel van een olieformatie, waarin de looprichting van een 30 stoomstromingsweg niet wordt bepaald door de meest permeabele laag formatiegesteente, doch door de zwaartekracht en/of olieverdeling; - het met voordeel aanhouden van zodanige stoominjectie-en fluïdumproduktiesnelheden dat een stoomkanaal wordt 35 gevormd dat zich uitstrekt vanaf de injectielokatie; 8702 293 9 - 5 - - het overgaan van het injecteren van stoom naar het injecteren van een stoomschuim-vormend mengsel dat gevormd wordt door het toevoegen van een lineaireThe present invention, which relates in particular to a method for recovering oil from an underground formation, consists of the following steps: injecting steam and producing fluid at horizontally separated locations within a part of a oil formation, in which the direction of flow of a steam flow path is not determined by the most permeable layer of formation rock, but by gravity and / or oil distribution; advantageously maintaining steam injection and fluid production rates such that a steam channel is formed which extends from the injection site; 8702 293 9 - 5 - - transition from injecting steam to injecting a steam foam-forming mixture formed by adding a linear
Cj j”C2o"dialkylareensulfonaat-bevattende verbinding, 5 terwijl de produktie van fluïdum uit de formatie wordt voortgezet; - het aanpassen van de samenstelling van het stoomschuim-vormende mengsel aan de eigenschappen van het gesteente en de fluïda in de formatie, zodat de druk die 10 vereist is om het mengsel en het schuim dat het vormt of bevat in en door het kanaal te injecteren, hoger is dan de druk die benodigd is voor het injecteren van stoom alleen, doch lager is dan de breekdruk van de formatie; en 15 “ het zodanig regelen van de samenstelling van het in het kanaal te injecteren fluïdum dat het kanaal niet verstopt raakt, doch stoom en schuim in het kanaal blijven stromen bij een betrekkelijk hoge drukgradiënt waarbij olieverdringing en uitbreiding van het kanaal aanzienlijk 20 groter is dan wanneer alleen stoom zou worden toegepast.C11, C20, dialkylarenesulfonate-containing compound, while continuing production of fluid from the formation, adapting the composition of the steam-foam-forming mixture to the properties of the rock and fluids in the formation so that the pressure required to inject the mixture and foam it forms or contains into and through the channel is higher than the pressure required to inject steam alone, but lower than the fracture pressure of the formation; and Controlling the composition of the fluid to be injected into the channel so that the channel does not become clogged, but steam and foam continue to flow into the channel at a relatively high pressure gradient with oil displacement and expansion of the channel being significantly greater than when alone steam would be applied.
De uitvinding heeft ook betrekking op een werkwijze voor het winnen van olie waarbij stoom in kringloop geïnjecteerd wordt in, en fluïdum met de terugstroom gewonnen wordt uit een ondergrondse formatie die zware olie bevat, en welke gevoelig 25 is voor zwaartekrachtoverheersing, waardoor ongewenst grote hoeveelheden van het geïnjecteerde fluïdum worden opgenomen en vastgehouden. Deze werkwijze omvat: - het injecteren van stoom gemengd met een lineaire C j j-CjQ-dialkylareensulfonaat-bevattende 30 stoomschuim-vormende verbinding, waardoor een stoomschuim wordt gevormd dat a) door de poriën van de formatie kan worden verdrongen zonder dat enig deel van de formatie verstopt raakt, bij een druk die hoger is dan die welke benodigd is voor het verdringen van stoom door de formatie, doch welke 35 lager is dan de breekdruk van de formatie, en b) dat door aanraking met de formatie-olie zodanig kan worden verzwakt dat o/\.· d ï - 6 - het verzwakte schuim in oliehoudende poriën van een poreus medium mobieler is dan in olie-vrije poriën van dat medium; - het injecteren van het stoomschuim-vormende mengsel met een snelheid die gelijk is aan die welke langzaam genoeg is om 5 ervoor te zorgen dat het door dat mengsel gevormde schuim zich sneller verplaatst door de poriën van een permeabel medium dat formatieolie bevat dan door de poriën van een nagenoeg olie-vrij permeabel medium; - het terugstromen van fluïdum uit de formatie na een 10 stoomdoorwarmingsperiode die voldoende is voor het condenseren van een deel of het geheel van de stoom in het geïnjecteerde stoomschuim-vormende mengsel. Het stoomschuim-vormende mengsel omvat bij voorkeur stoom, een niet-condenseerbare gas, een lineaire C^-C2Q-dialkylareensulfonaat-bevattende 15 oppervlakactieve stof en een elektrolyt.The invention also relates to a method of recovering oil in which steam is recycle recycled into, and backflow fluid is recovered from an underground formation containing heavy oil, and which is susceptible to gravity domination, causing undesirably large amounts of the injected fluid are picked up and held. This method comprises: - injecting steam mixed with a linear Cjj-CjQ-dialkylarenesulfonate-containing steam foam-forming compound, whereby a steam foam is formed which a) can be displaced through the pores of the formation without any part of the formation becomes clogged, at a pressure higher than that required to displace steam through the formation, but lower than the fracture pressure of the formation, and b) such that through contact with the formation oil may are weakened that the weakened foam is more mobile in oil-containing pores of a porous medium than in oil-free pores of that medium; injecting the steam foam-forming mixture at a rate equal to that slow enough to cause the foam formed by that mixture to travel faster through the pores of a permeable medium containing formation oil than through the pores from a substantially oil-free permeable medium; - refluxing fluid from the formation after a steam heating period sufficient to condense part or all of the steam in the injected steam foam-forming mixture. The steam foam-forming mixture preferably comprises steam, a non-condensable gas, a linear C 1 -C 2 Q dialkylarenesulfonate-containing surfactant and an electrolyte.
De uitvinding verschaft onopvallende en nuttige voordelen bij olieverdringingsmethoden door het gebruik van de dialkylareensulfonaat-bevattende oppervlakactieve stof in de stoomschuim-vormende composities. Wanneer, bijvoorbeeld, een 20 stoomschuim-vormend mengsel een dergelijke oppervlakactieve stof en een elektrolyt bevat in hoeveelheden die nagenoeg optimaal zijn voor schuimvorming, dan verschaffen de onderhavige oppervlakactieve stoffen buitengewoon krachtige stoomschuimen met mobiliteiten die vele malen kleiner zijn dan 25 die van stoomschuimen waarvoor andere oppervlakactieve stoffen zijn gebruikt. Bovendien wordt een aanzienlijke vermindering in de mobiliteit van de stoomschuimen bereikt bij concentraties die veel lager zijn dan die welke benodigd zijn voor gelijke mobiliteitsvermindering van de oppervlakactieve 50 stoffen die vroeger beschouwd werden als de beste die voor een dergelijk doel te verkrijgen waren. Het gebruik van de onderhavige dialkylareensulfonaat-bevattende oppervlakactieve stoffen brengt geen problemen met betrekking tot thermische of hydrolytische stabiliteit met zich mee. Men heeft' in de 55 onderhavige alkylareensulfonaat-bevattende oppervlakactieve stoffen die tegelijk met de fluïda uit de ondergrondse 8 7 0 2 2 δ 3 # - 7 - fonnaties gewonnen werden, geen chemische of fysische achteruitgang kunnen waarnemen. In elk van dit soort sulfonaat-bevattende oppervlakactieve stoffen zijn de zwavelatomen van de sulfonaatgroep direkt gebonden aan 5 koolstofatomen. De oppervlakactieve stoffen die tijdens de olieproduktie werden gewonnen en beproefd hadden zich bij stoomtemperaturen over aanzienlijke perioden en afstanden door de formaties verplaatst.The invention provides inconspicuous and useful advantages in oil displacement methods through the use of the dialkylarenesulfonate-containing surfactant in the steam foam-forming compositions. For example, when a steam foam-forming mixture contains such surfactant and an electrolyte in amounts substantially optimal for foaming, the subject surfactants provide extremely powerful steam foams with mobilities many times smaller than those of steam foams for which other surfactants have been used. In addition, a significant reduction in the mobility of the steam foams is achieved at concentrations much lower than those required for equal mobility reduction of the surfactants previously considered to be the best available for such purpose. The use of the present dialkylarenesulfonate-containing surfactants does not pose problems of thermal or hydrolytic stability. No chemical or physical deterioration has been observed in the 55 alkylene sulfonate surfactants containing the present invention which were recovered simultaneously with the fluids from the underground 8 7 0 2 2 δ 3 # - 7 formations. In any of these sulfonate-containing surfactants, the sulfur atoms of the sulfonate group are directly bonded to 5 carbon atoms. The surfactants recovered and tested during oil production had moved through the formations at significant steam temperatures and distances.
Het is gebleken dat de onderhavige 10 Cjj-Cjg-dialkylareensulfonaat-bevattende stoomschuimen een aanzienlijke verbetering in mobiliteitsvermindering te zien geven in vergelijking met schuimen die gebaseerd zijn op de mono-alkylarylsulfonaten, bijvoorbeeld dodecylbenzeensulfonaten. De schuimen die volgens de 15 onderhavige uitvinding dienen te worden gebruikt, geven ook een aanzienlijke verbetering te zien in vergelijking met de CT, ~C7a-alfa-olefine-sulfonaat-bevattende schuimen, lo ioThe present Cjj-Cjg dialkylarene sulfonate-containing steam foams have been found to show a significant improvement in mobility reduction compared to foams based on the monoalkyl aryl sulfonates, eg dodecylbenzene sulfonates. The foams to be used according to the present invention also show a significant improvement over the CT, C7a-alpha-olefin sulfonate-containing foams, lo 10
De onderhavige uitvinding heeft verder betrekking op composities welke ten minste één 20 C^j-C20“dialkylareensulfonaat, alsmede stoom en eventueel elektrolyt, en eventueel niet-condenseerbaar gas bevatten, welke stoffen geschikt zijn voor gebruik bij olieverdringing-en/of oliewinningmethoden. Van bijzonder belang in dit opzicht zijn stoomschuim-vormende composities welke in hoofdzaak 25 bestaan uit: (a) water, dat in de compositie aanwezig is bij een temperatuur die nagenoeg gelijk is aan bet kookpunt ervan, bij de druk van de compositie, zowel in een vloeibare fase als in een dampfase; (b) een oppervlakactieve stof die in de vloeistoffase van de compositie aanwezig is in een hoeveelheid 30 variërend van 0,01 tot 10 gew.%, berekend op het gewicht van de vloeistoffase, waarbij genoemde oppervlakactieve stof voor een aanzienlijk deel gevormd wordt door ten minste één Cjj-C2Q-dialkylareensulfonaat; (c) een elektrolyt dat in de vloeistoffase van de compositie aanwezig is in een 35 hoeveelheid variërend van 0,001 gew.% (berekend op het gewicht van de vloeistoffase) tot een hoeveelheid die leidt tot de 8 7 0 Λ ?9 5 - 8 - scheiding van de oppervlakactieve stof in een afzonderlijke vloeistoffase; en (d) een niet-condenseerbaar gas dat in de dampfase aanwezig is in een hoeveelheid variërend van ongeveer 0,0001 tot 0,3 mol.%, berekend op het totaal aantal molen in 5 de dampfase.The present invention further relates to compositions containing at least one C 20 -C 20 dialkylarenesulfonate, as well as steam and optionally electrolyte, and optionally non-condensable gas, which are suitable for use in oil displacement and / or oil recovery methods. Of particular interest in this regard are steam foam-forming compositions consisting essentially of: (a) water, which is present in the composition at a temperature substantially equal to its boiling point, at the pressure of the composition, both in a liquid phase as in a vapor phase; (b) a surfactant present in the liquid phase of the composition in an amount ranging from 0.01 to 10% by weight, based on the weight of the liquid phase, said surfactant constituting a substantial proportion of at least one C 12 -C 20 dialkylarene sulfonate; (c) an electrolyte present in the liquid phase of the composition in an amount ranging from 0.001 wt% (based on the weight of the liquid phase) to an amount resulting in the 8 7 0 Λ 9 5 - 8 - separation of the surfactant in a separate liquid phase; and (d) a non-condensable gas that is present in the vapor phase in an amount ranging from about 0.0001 to 0.3 mol%, based on the total number of moles in the vapor phase.
Typerend voor de dialkylareensulfonaat-bevattende oppervlakactieve stoffen die op geschikte wijze worden toegepast bij stoomschuimstuwingsmethoden van verhoogde kwaliteit volgens de uitvinding, zijn de dialkylareen-sulfonaten welke verkregen zijn door een lineair Cjj-i^Q-dialky!lbenzeen, lineair Cjj-^Q-dialkyltolueen en/of lineair ^-^Q-dialkylxyleen in reactie te brengen met zwaveltrioxide, gevolgd door neutralisatie van het sulfonzuur. In het bijzonder geschikt voor het doel van de 15 uitvinding is een sulfonaat dat afgeleid is van een in hoofdzaak lineair C^^-C^p-dialkylbenzeen.Typical of the dialkylarene sulfonate-containing surfactants that are suitably used in higher quality steam foam thrust processes of the invention are the dialkylarene sulfonates obtained by a linear C 1 -C 12 dialkylbenzene, linear C 8 -C 4- reacting dialkyltoluene and / or linear --Q-dialkylxylene with sulfur trioxide, followed by neutralization of the sulfonic acid. Particularly suitable for the purpose of the invention is a sulfonate derived from a substantially linear C 1 -C 1 -p-dialkylbenzene.
Verschillende formatiematerialen hebben verschillende verzwakkende invloeden op de kracht van het stoomschuim. Er dienen derhalve proeven te worden uitgevoerd teneinde te 20 bepalen welke sulfonaten of sulfonaat-bevattende stoomschuim-vormende composities optimaal in een gegeven formatie functioneren. Dit wordt bij voorkeur gedaan door het bepalen van de invloed van specifieke sulfonaten op de mobiliteit van een stoom-beva11end fluïdum dat de 25 stoomkwaliteit heeft welke gekozen is voor gebruik in de formatie in aanwezigheid van het formatiemateriaal.Different formation materials have different weakening influences on the strength of the steam foam. Therefore, tests should be conducted to determine which sulfonates or sulfonate-containing steam foam-forming compositions function optimally in a given formation. This is preferably done by determining the influence of specific sulfonates on the mobility of a steam-containing fluid which has the steam quality selected for use in the formation in the presence of the formation material.
Dergelijke proeven worden bij voorkeur uitgevoerd door stoom-bevattende fluïda door een zandpakking te stuwen. De permeabiliteit van de zandpakking en schuim-afbrekende 50 eigenschappen van de olie in de zandpakking dienen ten minste nagenoeg gelijk te zijn aan die van de te behandelen formatie. Er worden vergelijkende onderzoeken gedaan naar de mobiliteit van het stoom-bevattende fluïdum met en zonder de oppervlakactieve stof. De mobiliteit wordt aangegeven door O c J middel van de nagenoeg gelijkblijvende drukval tussen een paar punten die gelegen zijn tussen het toevoer- en afvoergedeelte &7Ö2 293 - 9 - van de zandpakking op plaatsen die nagenoeg vrij zijn van eindinvloeden op de druk.Such tests are preferably conducted by forcing steam-containing fluids through a sand pack. The permeability of the sand pack and foam-degrading properties of the oil in the sand pack should be substantially equal to that of the formation to be treated. Comparative studies are conducted on the mobility of the steam-containing fluid with and without the surfactant. The mobility is indicated by O c J by means of the almost constant pressure drop between a few points located between the inlet and outlet section & 7Ö2 293 - 9 - of the sand packing in places that are practically free from pressure impacts.
Thans zullen enkele laboratoriumproeven die uitgevoerd zijn voor het bepalen van de stoommobiliteit nader worden 5 beschreven aan de band de figuren 1 en 2.Some laboratory tests performed to determine the steam mobility will now be described in more detail on the band of Figures 1 and 2.
Figuur 1 toont schematisch een inrichting voor het beproeven van een zandpakking, welke inrichting kan worden samengesteld uit heden ten dage beschikbare onderdelen. De inrichting bestaat uit een cilindervormige buis 1 die 400 mm 10 lang is en een dwarsdoorsnede-oppervlak van 8 cm2 heeft. Een dergelijke buis is bij voorkeur opgesteld voor horizontale stroming van fluïdum van een toevoeropening 2 naar een afvoeropening 3. De buis is bij voorkeur voorzien van vijf drukkranen 4, 5, 6, 7 en 8. De eerste drukkraan 4 bevindt zich 15 0p een afstand van 150 mm van de toevoeropening 2. De plaatsen van de andere kranen zijn zodanig gekozen, dat het deel van de buis 1 dat zich achter kraan 4 bevindt wordt verdeeld in gelijke delen van 50 mm. De buis 1 bevat een permeabele en poreuze kolom van geschikt materiaal, zoals een zandpakking, 20 welke een geschikt, realistisch laboratoriummodel van een ondergrondse formatie verschaft.Fig. 1 schematically shows a device for testing a sand pack, which device can be assembled from currently available parts. The device consists of a cylindrical tube 1 which is 400 mm long and has a cross-sectional area of 8 cm2. Such a tube is preferably arranged for horizontal flow of fluid from a supply opening 2 to a discharge opening 3. The tube is preferably provided with five pressure valves 4, 5, 6, 7 and 8. The first pressure valve 4 is located at a distance 150 mm from the inlet opening 2. The locations of the other valves are chosen such that the part of the pipe 1 located behind valve 4 is divided into equal parts of 50 mm. The tube 1 contains a permeable and porous column of suitable material, such as a sand pack, 20 which provides a suitable, realistic laboratory model of an underground formation.
Aan het toevoereinde 2 is de zandpakking of een gelijkwaardige kolom van permeabel materiaal zodanig aangebracht dat hierdoor afzonderlijke stromen kunnen worden 25 opgenomen, zoals stoom, niet-condenseerbaar gas zoals stikstof, en één of meer waterige vloeistofoplossingen of dispersies welke een te beproeven oppervlakactieve stof bevatten en/of een opgelost of gedispergeerd elektrolyt.At the feed end 2, the sand pack or an equivalent column of permeable material is arranged to accommodate separate streams such as steam, non-condensable gas such as nitrogen, and one or more aqueous liquid solutions or dispersions containing a surfactant to be tested and / or a dissolved or dispersed electrolyte.
Enkele of al deze componenten worden geïnjecteerd metSome or all of these components are injected with
OAOA
J constante massastromingssnelheden in zodanige verhoudingen dat stoom van een gekozen kwaliteit, of een gekozen stoom-bevattend fluïdum of compositie, of een stoomschuim-vormend mengsel van een gekozen stoomkwaliteit kan worden geïnjecteerd, en nagenoeg homogeen zal zijn zodra het o e het oppervlak van de zandpakking binnentreedt.J constant mass flow rates in proportions such that steam of a selected quality, or a selected steam-containing fluid or composition, or a steam foam-forming mixture of a selected steam quality can be injected, and will be substantially homogeneous as soon as the surface of the sand packing enters.
870 2 29 3 - 10 -870 2 29 3 - 10 -
Bij deze proeven worden stoomschuim-vormende mengsels waaraan wel en geen oppervlakactieve stoffen zijn toegevoegd met elkaar vergeleken door het meten van drukgradiënten die in een zandpakking gevormd zijn gedurende de tijd dat deze 5 mengsels met dezelfde nagenoeg constante massastromingssnelheden door de pakking zijn gevoerd.In these tests, steam foam-forming and non-surfactant blends are compared with each other by measuring pressure gradients formed in a sand packing during the time that these mixtures have passed through the packing at the same substantially constant mass flow rates.
Talrijke proeven zijn uitgevoerd met verschillende stoomschuim-vormende mengsels waarbij gebruik is gemaakt van zandpakkingen die samengesteld zijn uit formatiezand en die een hoge permeabiliteit, bijvoorbeeld 10 darcy, hebben. De drukken werden gemeten met (niet in tekening weergegeven) drukmeters (zoals piëzo-elektrische apparaten) die aangebracht zijn bij de toevoeropening 2 en bij de kranen 4, 5, 6, 7 en 8 van buis 1. Het is gebleken dat de resultaten van dergelijke ^ proeven in het algemeen vergelijkbaar zijn met de in het veld verkregen resultaten,Numerous tests have been carried out with different steam foam-forming mixtures using sand packings composed of formation sand and having a high permeability, for example 10 darcy. The pressures were measured with pressure gauges (not shown in the drawing) pressure gauges (such as piezoelectric devices) placed at the inlet opening 2 and at the valves 4, 5, 6, 7 and 8 of tube 1. It has been found that the results of such tests are generally comparable to the results obtained in the field,
Bij de laboratoriumproeven werden de stoomschuim-vormende mengsels met constante massastromingssnelheden geïnjecteerd totdat nagenoeg gelijkblijvende drukken bij de toevoer en bij 20 de kranen werden verkregen. De verhouding tussen de gelijkblijvende drukken bij de kranen gedurende de stroming van stoom gemengd met de schuim-vormende oppervlakactieve stof en de gelijkblijvende drukken bij de kranen gedurende de stroming van de stoom alleen is een aanwijzing voor de 25 mobiliteitsvermindering, Hoe hoger deze verhouding, des te krachtiger is het stoomschuim en des te groter is de door het stoomschuim-vormende mengsel veroorzaakte mobiliteitsvermindering.In the laboratory tests, the steam foam-forming mixtures were injected at constant mass flow rates until substantially constant pressures were obtained at the feed and at the taps. The ratio between the constant pressures at the taps during the flow of steam mixed with the foam-forming surfactant and the constant pressures at the taps during the flow of steam alone is an indication of the reduction in mobility, the higher this ratio, the the more powerful is the steam foam and the greater the reduction in mobility caused by the steam foam-forming mixture.
Figuur 2 toont de resultaten van vergelijkende proeven 30 met stoom en verschillende stoomschuim-vormende mengsels in zandpakkingen die Oude Pekela formatiezand met een permeabiliteit van 7 darcy bevatten. De tegendruk was 21 bar, hetgeen overeenkomt met een temperatuur van 215°C. De stoominjectiesnelheid was 600 cm3/min, waarbij in de 0,5 gew.% 35 natrium-bevattende waterfaseFigure 2 shows the results of comparative tests with steam and various steam foam-forming mixtures in sand packs containing Oude Pekela formation sand with a permeability of 7 darcy. The back pressure was 21 bar, which corresponds to a temperature of 215 ° C. The steam injection rate was 600 cc / min, the sodium phase containing 0.5 wt% in the aqueous phase
Cg-CiQ-dialkylbenzeensulfonaat aanwezig was. De figuur 8 7 0 2 ?. 9 3 - 11 - toont het verloop in drukverschil aangegeven in bar (vertikale=Y-as) ten opzichte van afstand aangegeven in centimeter (horizontale=X-as) van de pakkingtoevoeropening 2. De drukken werden gemeten bij de toevoeropening 2, bij de ^ kranen 4, 5, 6, 7 en 8 en bij de afvoeropening 3 van de buis 1 van figuur 1. Kromme A heeft betrekking op de verdringing waarbij een mengsel met een stoomkwaliteit van 85%, en met Cg-Cio“dialkylbenzeensulf°naat in de 0,5 gew.% natrium-bevattende waterfase, als verdringingscompositie werd 10 gebruikt.C8 -C14 dialkylbenzene sulfonate was present. The figure 8 7 0 2?. 9 3 - 11 - shows the variation in pressure difference indicated in bar (vertical = Y-axis) with respect to distance indicated in centimeters (horizontal = X-axis) of the packing supply opening 2. The pressures were measured at the supply opening 2, at the taps 4, 5, 6, 7 and 8 and at the discharge opening 3 of the tube 1 of figure 1. Curve A refers to the displacement in which a mixture with a steam quality of 85%, and with Cg-C 10 dialkyl benzene sulphate in the 0.5 wt% sodium-containing water phase, the displacement composition was used.
Kromme B heeft betrekking op het gebruik van een stoom-bevattend fluïdum met een stoomkwaliteit van 85% en een waterfase welke 0,5 gew.% van een oppervlakactieve stof bevat.Curve B relates to the use of a steam-containing fluid with a steam quality of 85% and an aqueous phase containing 0.5% by weight of a surfactant.
Bij de proef aangeduid door kromme B, was de oppervlakactieve ^ stof een lineair natrium-C ^-C^-dialkylbenzeensulfonaat.In the test indicated by curve B, the surfactant was a linear sodium C 1 -C 2 dialkyl benzene sulfonate.
Kromme C heeft betrekking op het gebruik van het mengsel zoals toegepast voor kromme B met uitzondering dat de oppervlakactieve stof een lineair natrium-Cj ^-C^-dialkylbenzeensulfonaat was.Curve C refers to the use of the mixture as used for curve B except that the surfactant was a linear sodium C 1 -C 2 -dialkyl benzene sulfonate.
^ Aan alle oppervlakactievestof-bevattende oplossingen was 0,25 gew.% natrium-C,,-C,--alfa-olefinesulfonaat 14 16 toegevoegd, teneinde de oplosbaarheid van de natrium-dialkylbenzeensulfonaten te vergroten.To all surfactant-containing solutions, 0.25 wt% sodium C 1 -C 1 alpha olefin sulfonate 14 16 was added to increase the solubility of the sodium dialkylbenzene sulfonates.
De enorme verbetering in gedrag met betrekking tot 25 stoompermeabiliteitsvermindering van de thans beschreven Cj j-C^-dialkylareensulfonaat-bevattende oppervlakactieve stof blijkt duidelijk uit de krommen B en C in vergelijking met de kromme A in figuur 2.The tremendous improvement in behavior with respect to steam permeability reduction of the presently described C 1 -C 1 -dialkylarenesulfonate-containing surfactant is evident from curves B and C compared to curve A in Figure 2.
Preparaten en methoden welke geschikt zijn voor gebruik in dePreparations and methods suitable for use in the
Ofj onderhavige uitvindingOf the present invention
Voor het doel van de onderhavige uitvinding wordt de oppervlakactieve stof van het stoomschuim-vormend mengsel noodzakelijkerwijs voor een aanzienlijk deel gevormd door lineair C^ ^-^Q-dialkylareensulfonaat. Materialen van deze 870 2293 - 12 - klasse doch met een veel kortere alkylketen hebben tot nu toe commerciële toepassing gevonden, bijvoorbeeld in wasmiddelpreparaten voor industrieel en huishoudelijk gebruik en in persoonlijke huidverzorgingsartikelen.For the purpose of the present invention, the surfactant of the steam foam-forming mixture is necessarily constituted to a substantial extent by linear C 1 -C-4-dialkylarenesulfonate. Materials of this 870 2293-12 class but with a much shorter alkyl chain have hitherto found commercial application, for example, in detergent compositions for industrial and household use and in personal skin care articles.
5 Een voor de onderhavige uitvinding zeer geschikte klasse van dialkylareensulfonaten is die welke is afgeleid van een bijzondere klasse van olefinen, welke olefinen voor de thans beoogde doeleinden kunnen worden gedefinieerd met betrekking tot de configuratie en het aantal koolstofatomen in hun 10 moleculaire structuur. Deze olefinen hebben een koolstofgetal van 13 - 14.A very suitable class of dialkylarene sulfonates for the present invention is that derived from a particular class of olefins, which olefins can be defined for the purposes currently contemplated with respect to the configuration and number of carbon atoms in their molecular structure. These olefins have a carbon number of 13 - 14.
Met betrekking tot hun moleculaire structuur, zijn deze olefinen alifatisch en in hoofdzaak lineair. Voor de alkyleringsroute die gekozen wordt voor de vervaardiging van 15 de volgens de uitvinding te gebruiken produkten worden hetzij alfa-olefinen hetzij niet-eindstandige olefinen geschikt geacht. Voor het doel van de bereiding van derivaten van de dialkylareensulfonaten voor toepassing bij de werkwijze volgens de uitvinding, worden met voordeel olefinen toegepast 20 waarin ten minste 90% van de moleculen alfa-olefinen zijn.With regard to their molecular structure, these olefins are aliphatic and substantially linear. For the alkylation route chosen for the manufacture of the products to be used according to the invention, either alpha olefins or non-terminal olefins are considered suitable. For the purpose of preparing derivatives of the dialkylarene sulfonates for use in the method of the invention, olefins are advantageously used in which at least 90% of the molecules are alpha-olefins.
Bijzonder aantrekkelijk zijn sulfonaten afgeleid van de SHOP alfa-olefinen (handelsmerk) geleverd door Shell Chemical UK, ten dele vanwege hun lineaire structuur en hun hoog alfa-olefinengehalte, te weten in beide gevallen meer dan 95%. 25 De SHOP alfa-olefinen worden bereid door etheenoligomerisatie. Produkten met een hoog gehalte aan niet-eindstandige Cjj-C2Q--olefinen worden ook op commerciële schaal vervaardigd, bijvoorbeeld door chlorering-dehydrochlorering van paraffinen of door dehydrogenering van paraffinen, en 30 kunnen ook worden bereid door isomerisatie van alfa-olefinen. Produkten die rijk zijn aan niet-eindstandige olefinen worden vervaardigd en verkocht door, bijvoorbeeld, Shell Chem. UK.Particularly attractive are sulfonates derived from the SHOP alpha olefins (trademark) supplied by Shell Chemical UK, in part because of their linear structure and their high alpha olefins content, more than 95% in both cases. The SHOP alpha olefins are prepared by ethylene oligomerization. Products with a high content of non-terminal C 1 -C 2 C 2 olefins are also manufactured commercially, for example, by chlorination-dehydrochlorination of paraffins or by dehydrogenation of paraffins, and can also be prepared by isomerization of alpha olefins. Products rich in non-terminal olefins are manufactured and sold by, for example, Shell Chem. UK.
Voor de bereiding van dialkylareensulfonaten, worden de hierboven beschreven olefinen onderworpen aan een reactie met 35 benzeen, tolueen of xyleen. De dialkylbenzeen-, dialkyltolueen- of dialkylxyleenisomeren worden in reactie 870 2 29 3 - 13 - gebracht met zwaveltrioxide. Onder de term "zwaveltrioxide" zoals deze In het onderhavige octrooischrift en in de conclusies wordt gebruikt, worden ook alle verbindingen of complexen die SO^ bevatten of voor een sulfoneringsreactie 5 opleveren, alsmede SO^ op zich begrepen. Deze reactie kan worden uitgevoerd volgens methoden die in de chemische industrie algemeen bekend zijn, gewoonlijk door het in contact brengen van een stroom verdunde SO^-damp met een dunne film van vloeibaar alkylaat bij een temperatuur in het traject van 10 ongeveer 5 to 50eC. Door de reactie tussen het SO^ en het alkylaat wordt een sulfonzuur verkregen dat geneutraliseerd wordt door het in reactie te brengen met een base, bij voorkeur een alkalimetaalhydroxide, oxide, of carbonaat.For the preparation of dialkylarenesulfonates, the olefins described above are subjected to a reaction with benzene, toluene or xylene. The dialkylbenzene, dialkyltoluene or dialkylxylene isomers are reacted with sulfur trioxide in reaction 870 2 29 3 - 13. The term "sulfur trioxide" as used in the present patent and in the claims also includes all compounds or complexes containing SO4 or yielding a sulfonation reaction and SO2 per se. This reaction can be carried out by methods well known in the chemical industry, usually by contacting a stream of dilute SO 2 vapor with a thin film of liquid alkylate at a temperature in the range of about 5 to 50 ° C. The reaction between the SO 2 and the alkylate provides a sulfonic acid which is neutralized by reacting it with a base, preferably an alkali metal hydroxide, oxide, or carbonate.
Het is gebleken dat de specifieke samenstelling van 15 dialkylareensulfonaten die bereid zijn volgens de hier boven beschreven methode (en bijvoorbeeld ook volgens de methoden die gebruikt worden voor het sulfoneren, hydrolyseren en neutraliseren van de vermelde olefinen) geen factor van doorslaggevende betekenis is voor het gedrag van de 20 oppervlakactieve stof in de stoomschuim-methode volgens de uitvinding. In dit verband is het waargenomen dat factoren die tot nu toe de keuze van sulfoneringscondities (zoals kleur, helderheid en geur van het produkt) hebben bepaald, voor de bereiding van dialkylareensulfonaten voor toepassing bij de 25 werkwijze volgens de uitvinding niet van hetzelfde belang zijn als dat wat daaraan wordt toegekend bij de wasmiddelfabricage. Dientengevolge, worden reactiecondities buiten die welke tot nu wenselijk werden geacht voor alkylaatsulfonering, op geschikte wijze toegepast bij de bereiding van 30 oppervlakactieve stoffen die geschikt zijn voor gebruik in het stoomschuim-vormende mengsel.It has been found that the specific composition of dialkylarene sulfonates prepared by the method described above (and, for example, also by the methods used for sulfonation, hydrolysis and neutralization of the listed olefins) is not a decisive factor for the behavior of the surfactant in the steam foam method according to the invention. In this regard, it has been observed that factors which have hitherto determined the choice of sulfonation conditions (such as color, clarity and odor of the product) are not of the same importance for the preparation of dialkylarene sulfonates for use in the process of the invention as that which is assigned to it in the manufacture of detergents. As a result, reaction conditions beyond those previously considered desirable for alkylate sulfonation are suitably used in the preparation of surfactants suitable for use in the steam foam-forming mixture.
Voor doeleinden waarvoor produktstabiliteit van belang is, levert de conventionele fabricage gewoonlijk een verdunde oplossing of dispersie van de dialkylareensulfonaten, 35 bijvoorbeeld produkten met een gehalte aan actieve stof in water van 15-30 gew.%. Dergelijke produkten kunnen direkt h /1* ^ L é ó - 14 - worden toegepast bij de bereiding van stoOmschuim-vormende mengsels voor doeleinden van deze uitvinding.For purposes for which product stability is important, conventional manufacturing usually provides a dilute solution or dispersion of the dialkylarenesulfonates, for example, products having an active content in water of 15-30% by weight. Such products can be used directly in the preparation of steam foam-forming mixtures for purposes of this invention.
Geschikte alkylareensulfonaten, gewoonlijk bereid volgens bovengenoemde methoden, zijn zelf in de handel verkrijgbare 5 produkten.Suitable alkylarenesulfonates, usually prepared according to the above methods, are themselves commercially available products.
De kracht van het schuim dat bereid is met behulp van de stoomschuim-vormende compositie en dat tevens dialkylareensulfonaat bevat, zal toenemen naarmate de hoeveelheid oppervlakactieve stof en/of elektrolyt in de *0 compositie toeneemt. Ook zal er een optimale verhouding tussen oppervlakactieve stof en elektrolyt ontstaan waarbij de oppervlakactiviteit van de compositie maximale hoogte heeft bereikt.The strength of the foam prepared by the steam foam-forming composition, which also contains dialkylarenesulfonate, will increase as the amount of surfactant and / or electrolyte in the * 0 composition increases. Also, there will be an optimum surfactant-electrolyte ratio where the surface activity of the composition has reached maximum height.
De stoomschuim-vormende compositie volgens de onderhavige uitvinding kan een stoomschuim vormen dat in staat is de effectieve mobiliteit van de stoom te verminderen tot minder dan ongeveer l/10de en zelfs tot l/50ste - l/75ste van de mobiliteit die deze zou hebben in een permeabel poreus medium bij afwezigheid van de oppervlakactieve stof.The steam foam-forming composition of the present invention can form a steam foam capable of reducing the effective mobility of the steam to less than about 1 / 10th and even to 1 / 50th - 1 / 75th of the mobility it would have in a permeable porous medium in the absence of the surfactant.
20 De bij de onderhavige werkwijze gebruikte stoom en/of composities kan/kunnen worden gegenereerd en toegevoerd in de vorm van nagenoeg elke droge, natte, oververhitte, of laagwaardige stoom, waarbij de stoomcondensaat- en/of vloeistofcomponenten verenigbaar zijn met, en niet belemmerend 25 werken op de schuim-vormende eigenschappen van de schuim-vormende componenten van een stoomschuim-vormend mengsel volgens de onderhavige uitvinding. De stoomkwaliteit van de gegenereerde stoom en/of de hoeveelheid waterige vloeistof waarmee deze wordt gemengd dient/dienen zodanig te ΟΛ υ zijn dat de stoomkwaliteit van het aldus verkregen mengsel bij voorkeur tussen 10 en 90% ligt. Het gewenste stoomschuim wordt met voordeel bereid door de stoom te mengen met (een) waterige oplossing(en) van de oppervlakactieve stof en eventueel een elektrolyt. Bij het bepalen van de stoomkwaliteit van het te oc vormen mengsel dient uiteraard rekening te worden gehouden met het watergehalte van deze waterige oplossingen.The steam and / or compositions used in the present process can be generated and fed in the form of virtually any dry, wet, superheated, or low-grade steam, the steam condensate and / or liquid components being compatible with, and not hindering Act on the foam-forming properties of the foam-forming components of a steam foam-forming mixture according to the present invention. The steam quality of the generated steam and / or the amount of aqueous liquid with which it is mixed should be such that the steam quality of the mixture thus obtained is preferably between 10 and 90%. The desired steam foam is advantageously prepared by mixing the steam with (an) aqueous solution (s) of the surfactant and optionally an electrolyte. When determining the steam quality of the mixture to be formed, the water content of these aqueous solutions must of course be taken into account.
$7 ö 2 k,'ê j £ - 15 -$ 7 ö 2 k, 'ê y £ - 15 -
Het niet-condenseerbare gas dat met voordeel gebruikt wordt in een stoomschuim-vormend mengsel volgens de onderhavige uitvinding kan op geschikte wijze nagenoeg elk gas bevatten dat (a) weinig of geen condensatie ondergaat bij de 5 temperaturen (100-350°C) en drukken (1-100 bar) waarbij het stoomschuim-vormende mengsel bij voorkeur geïnjecteerd wordt in en verdrongen wordt door de te behandelen formatie, en (b) in hoofdzaak inert is ten opzichte van, en verenigbaar is met de schuim-vormende oppervlakactieve stof en andere componenten van dat mengsel. Een dergelijk gas is bij voorkeur stikstof, doch kan ook andere in hoofdzaak inerte gassen bevatten, zoals lucht, ethaan, methaan, rookgas, stookgas en dergelijke.The non-condensable gas advantageously used in a steam foam-forming mixture of the present invention may suitably contain substantially any gas that (a) undergoes little or no condensation at the temperatures (100-350 ° C) and pressures (1-100 bar) wherein the steam foam-forming mixture is preferably injected into and displaced by the formation to be treated, and (b) is substantially inert to, and compatible with, the foam-forming surfactant and other components of that mixture. Such a gas is preferably nitrogen, but may also contain other substantially inert gases, such as air, ethane, methane, flue gas, fuel gas and the like.
Geschikte concentraties van niet-condenseerbaar gas in het stoomschuimmengsel variëren van 0,0001 tot 0,3 mol.%, 15 bijvoorbeeld 0,001 tot 0,2 mol.%, of tussen 0,003 en 0,1 mol.% van de gasfase van het mengsel.Suitable concentrations of non-condensable gas in the steam foam mixture range from 0.0001 to 0.3 mol%, for example 0.001 to 0.2 mol%, or between 0.003 and 0.1 mol% of the gas phase of the mixture .
Het te gebruiken elektrolyt dient, teneinde geschikt te zijn voor toepassing, een samenstelling te hebben die gelijk is aan, en te worden gebruikt in een verhouding die 20 vergelijkbaar is met, die welke in het Amerikaanse octrooischrift nr. 4.086.964 beschreven zijn als zijnde geschikte alkalimetaalelektrolyten. Er kan een waterige oplossing worden toegepast welke een zodanige hoeveelheid elektrolyt bevat dat het uitzoutingseffect ervan nagenoeg 25 gelijk is aan dat van een natriumchlorideconcentratie van 0,001 tot 10% (doch een te kleine hoeveelheid voor het bewerkstelligen van aanzienlijke uitzouting) van de vloeistoffase van de stoom. Een deel of het geheel van het elektrolyt kan een anorganisch zout zoals een 50 alkalimetaalzout, een alkalimetaalhalogenide en natriumchloride bevatten. Andere anorganische zouten, bijvoorbeeld halogeniden, sulfonaten, carbonaten, nitraten en fosfaten, in de vorm van zouten van aardalkalimetalen, kunnen ook worden gebruikt.The electrolyte to be used, in order to be suitable for use, must have a composition equal to, and be used in a ratio comparable to, that described in U.S. Patent No. 4,086,964 as being suitable alkali metal electrolytes. An aqueous solution may be used which contains an amount of electrolyte such that its salting out effect is substantially equal to that of a sodium chloride concentration of 0.001 to 10% (but too small an amount to effect significant salting out) of the liquid phase of the steam . Some or all of the electrolyte may contain an inorganic salt such as an alkali metal salt, an alkali metal halide and sodium chloride. Other inorganic salts, for example halides, sulfonates, carbonates, nitrates and phosphates, in the form of alkaline earth metal salts, can also be used.
55 In het algemeen kan worden gesteld, dat een elektrolytconcentratie kan worden toegepast die nagenoeg ^/02^5 ♦ - 16 - hetzelfde effect op de mobiliteitvermindering van het schuim heeft als het effect van een natriumchlorideconcentratie van 0,001 tot 5 gew.% (doch minder dan een ultzouting-veroorzakende hoeveelheid) van de vloeistoffase van 5 het stoomschuim-vormende mengsel. De elektrolytconcentratie kan, berekend op dezelfde basis, variëren van 0,001 tot 10%.In general, it can be stated that an electrolyte concentration can be used which has substantially the same effect on the mobility reduction of the foam as the effect of a sodium chloride concentration of 0.001 to 5% by weight (but less then an ultra-salting amount of the liquid phase of the steam foam-forming mixture. The electrolyte concentration, calculated on the same basis, can vary from 0.001 to 10%.
Bij het samenstellen van een stoomschuim-vormend mengsel of compositie volgens de onderhavige uitvinding, kan de stoom door middel van nagenoeg elke in de handel verkrijgbare 10 inrichting en techniek worden gegenereerd. Een stroom van een stoom die in een formatie geïnjecteerd wordt, wordt - op elke geschikte plaats aan het oppervlak of op de putbodem - bij voorkeur gegenereerd en gemengd met gekozen hoeveelheden van in hoofdzaak niet-condenseerbaar gas, waterige 15 elektrolytoplossing, en schuim-vormende oppervlakactieve stof. In een dergelijk mengsel zijn de kwaliteit van de gegenereerde stoom en de concentratie van het elektrolyt en oppervlakactievestof-bevattende waterige vloeistof waarmee deze wordt gemengd bij voorkeur zodanig dat (1) de met de 20 droge stoom gemengde hoeveelheid waterige vloeistof die in de formatie geïnjecteerd wordt voldoende is voor het verschaffen van een stoom-bevattend fluïdum met een stoomkwaliteit van 10-90% (bij voorkeur 30-85%); (2) de in de waterige vloeistof opgeloste of gedispergeerde gewichtsverhouding van 25 oppervlakactieve stof variëert van 0,01 tot 10,0 (bij voorkeur van 1,0 tot 4,0); en (3) de hoeveelheid niet-condenseerbaar gas 0,0003 tot 0,3 mol. fractie van de gasfase van het mengsel bedraagt.When formulating a steam foam-forming mixture or composition according to the present invention, the steam can be generated by virtually any commercially available device and technique. Preferably, a stream of steam injected into a formation is generated at any suitable surface or well bottom location and mixed with selected amounts of substantially non-condensable gas, aqueous electrolyte solution, and foam-forming surfactant. In such a mixture, the quality of the generated steam and the concentration of the electrolyte and surfactant-containing aqueous liquid with which it is mixed are preferably such that (1) the amount of aqueous liquid mixed with the dry steam that is injected into the formation sufficient to provide a steam-containing fluid with a steam quality of 10-90% (preferably 30-85%); (2) the weight ratio of surfactant dissolved or dispersed in the aqueous liquid ranges from 0.01 to 10.0 (preferably from 1.0 to 4.0); and (3) the amount of non-condensable gas from 0.0003 to 0.3 mol. fraction of the gas phase of the mixture.
i 7 ö 2 ά ** ύi 7 ö 2 ά ** ύ
Claims (7)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8624361 | 1986-10-10 | ||
| GB8624361A GB2196665B (en) | 1986-10-10 | 1986-10-10 | Steam foam process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8702293A true NL8702293A (en) | 1988-05-02 |
Family
ID=10605556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8702293A NL8702293A (en) | 1986-10-10 | 1987-09-25 | METHOD FOR EXTRACTING OIL USING STEAM FOAM |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA1295118C (en) |
| DE (1) | DE3734075C2 (en) |
| GB (1) | GB2196665B (en) |
| NL (1) | NL8702293A (en) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4967837A (en) * | 1989-03-31 | 1990-11-06 | Chevron Research Company | Steam enhanced oil recovery method using dialkyl aromatic sulfonates |
| US7640987B2 (en) | 2005-08-17 | 2010-01-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Communicating fluids with a heated-fluid generation system |
| US7809538B2 (en) | 2006-01-13 | 2010-10-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Real time monitoring and control of thermal recovery operations for heavy oil reservoirs |
| US7832482B2 (en) | 2006-10-10 | 2010-11-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Producing resources using steam injection |
| US7770643B2 (en) | 2006-10-10 | 2010-08-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Hydrocarbon recovery using fluids |
| CN102838978B (en) * | 2012-09-18 | 2014-12-24 | 济南大学 | Preparation method and application of autogeneration gas foam composite oil-displacing agent under shaft |
| CA2972203C (en) | 2017-06-29 | 2018-07-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Chasing solvent for enhanced recovery processes |
| CA2974712C (en) | 2017-07-27 | 2018-09-25 | Imperial Oil Resources Limited | Enhanced methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation as a follow-up to thermal recovery processes |
| CA2978157C (en) | 2017-08-31 | 2018-10-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Thermal recovery methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation |
| CA2983541C (en) | 2017-10-24 | 2019-01-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for dynamic liquid level monitoring and control |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3770056A (en) * | 1971-07-02 | 1973-11-06 | Continental Oil Co | Method of increasing recovery of petroleum from subterranean formations |
| FR2521636A1 (en) * | 1982-02-18 | 1983-08-19 | Exxon Production Research Co | PROCESS FOR THE RECOVERY OF OIL USING SURFACTANT SULFONATES DERIVED FROM EXTRACTED AROMATIC LOADS |
| GB2156400A (en) * | 1984-03-26 | 1985-10-09 | Shell Int Research | Steam foam process |
| EP0158486A1 (en) * | 1984-04-03 | 1985-10-16 | Sun Refining and Marketing Company | Stable forms of dialkylaromatic sulphonates |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4540050A (en) * | 1984-02-03 | 1985-09-10 | Texaco Inc. | Method of improving conformance in steam floods with steam foaming agents |
| CA1247850A (en) * | 1984-03-26 | 1989-01-03 | Renee Janssen-Van Rosmalen | Steam foam process |
-
1986
- 1986-10-10 GB GB8624361A patent/GB2196665B/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-09-16 CA CA000546987A patent/CA1295118C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-09-25 NL NL8702293A patent/NL8702293A/en not_active Application Discontinuation
- 1987-10-08 DE DE3734075A patent/DE3734075C2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3770056A (en) * | 1971-07-02 | 1973-11-06 | Continental Oil Co | Method of increasing recovery of petroleum from subterranean formations |
| FR2521636A1 (en) * | 1982-02-18 | 1983-08-19 | Exxon Production Research Co | PROCESS FOR THE RECOVERY OF OIL USING SURFACTANT SULFONATES DERIVED FROM EXTRACTED AROMATIC LOADS |
| GB2156400A (en) * | 1984-03-26 | 1985-10-09 | Shell Int Research | Steam foam process |
| EP0158486A1 (en) * | 1984-04-03 | 1985-10-16 | Sun Refining and Marketing Company | Stable forms of dialkylaromatic sulphonates |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3734075A1 (en) | 1988-04-14 |
| GB8624361D0 (en) | 1986-11-12 |
| DE3734075C2 (en) | 1996-10-17 |
| CA1295118C (en) | 1992-02-04 |
| GB2196665A (en) | 1988-05-05 |
| GB2196665B (en) | 1990-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1989313B (en) | Alkylxylene sulfonates for enhanced oil recovery processes | |
| US4393937A (en) | Olefin sulfonate-improved steam foam drive | |
| US4488976A (en) | Olefin sulfonate-improved steam foam drive | |
| CA1229477A (en) | Polyalkoxy sulphonate, co.sub.2 and brine drive process for oil recovery | |
| US9567512B2 (en) | Surfactants for enhanced oil recovery | |
| US4458759A (en) | Use of surfactants to improve oil recovery during steamflooding | |
| NL193731C (en) | Method for recovering oil using steam foam. | |
| NL8702293A (en) | METHOD FOR EXTRACTING OIL USING STEAM FOAM | |
| NO172142B (en) | SURFACTURING PREPARATIONS FOR USE IN OIL PRODUCTION | |
| EP1778813B1 (en) | Under-neutralized alkylxylene sulfonic acid composition for enhanced oil recovery processes | |
| US3572439A (en) | Concentrates for the preparation of ammoniated foamed circulation fluids and use thereof | |
| US4252192A (en) | Process for enhanced oil recovery employing petroleum sulfonates | |
| US20140367096A1 (en) | Composition and method for enhanced hydrocarbon recovery | |
| BR112020000589A2 (en) | methods for the production of crude oil and for the manufacture of a surfactant composition, aqueous surfactant composition, and, use of a solubility intensifier. | |
| GB2156400A (en) | Steam foam process | |
| US4177207A (en) | Petroleum sulfonates | |
| NL192394C (en) | Method for recovering oil using steam foam. | |
| CA1316681C (en) | Process for recovering oil | |
| US5031698A (en) | Steam foam surfactants enriched in alpha olefin disulfonates for enhanced oil recovery | |
| GB2164978A (en) | Steam foam process | |
| US4562727A (en) | Olefin sulfonate-improved steam foam drive | |
| US4911238A (en) | Gas flooding with surfactants enriched in olefin disulfonate | |
| CA2871692A1 (en) | Method for enhanced hydrocarbon recovery | |
| CA2005479C (en) | Process for recovering oil | |
| BR102022001941A2 (en) | USE OF FOAM BASED ON ETHOXYLATED NONYLFENOL SOLUTION IN ADVANCED OIL RECOVERY VIA THE SAG METHOD |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed | ||
| BV | The patent application has lapsed |