NL8500591A - PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. - Google Patents
PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8500591A NL8500591A NL8500591A NL8500591A NL8500591A NL 8500591 A NL8500591 A NL 8500591A NL 8500591 A NL8500591 A NL 8500591A NL 8500591 A NL8500591 A NL 8500591A NL 8500591 A NL8500591 A NL 8500591A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- urea
- carbon dioxide
- ammonia
- heat
- stages
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 118
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 105
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 75
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims description 75
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims description 59
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims description 55
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 41
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 41
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 26
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 25
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 25
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 24
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 14
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 14
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 claims 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 29
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 4
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- -1 tetrafluoroethylene epoxide Chemical class 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
JL/WP/ag * * . * * UNIE VAN KUNSTMESTFABRIEKEN B.V.JL / WP / ag * *. * * UNION OF FERTILIZER FACTORIES B.V.
Uitvinders: Petrus J.M. van Nassau te Sittard Andreas J. Biermans te Stein Mario G.R.T. de Cooker te Beek -1- PN 3619Inventors: Petrus J.M. van Nassau in Sittard Andreas J. Biermans in Stein Mario G.R.T. de Cooker at Beek -1- PN 3619
WERKWIJZE VOOR DE BEREIDING VAN UREUM UIT KOOLDIOXIDE EN AMMONIAKPROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA
De uitvinding heeft betrekking op uw werkwijze voor de bereiding van ureum uit kooldioxide en ammoniak waarbij men het kooldioxide in een aantal trappen comprimeert tot de druk waarbij de ureumvorming plaats vindt, het kooldioxide tussen de compressietrappen 5 koelt en de ureumsyntheseoplossing verwerkt tot een waterige ureum-oplossing of vast ureum.The invention relates to your process for the preparation of urea from carbon dioxide and ammonia, in which the carbon dioxide is compressed in a number of stages to the pressure at which the urea is formed, the carbon dioxide is cooled between the compression stages and the urea synthesis solution is processed into an aqueous urea. solution or solid urea.
Bij op industriële schaal toegepaste processen waarbij kool-dioxidegas onder hoge druk benodigd is, wordt het kooldioxldegas met behulp van centrifugaal- en/of zuigercorapressoren in een aantal trap-10 pen op de vereiste druk gebracht. Bijvoorbeeld in de synthese van ureum uit gasvormig kooldioxide en vloeibare ammoniak, welke synthese wordt uitgevoerd bij drukken boven 125 bar, wordt de gewenste druk van het kooldioxidegas ais regel verkregen door dit gas in ten minste vier trappen van toenemende druk te comprimeren. 3ij deze compressie 15 ontstaat in iedere trap warmte. Wil men de benodigde compressie- energie beperken en oververhitting van compressoronderdelen en daaruit voortvloeiende storingen voorkomen, dan moet deze vrijkomende warmte worden afgevoerd.In processes used on an industrial scale where carbon dioxide gas is required under high pressure, the carbon dioxide gas is brought to the required pressure in a number of stages by means of centrifugal and / or piston corapressors. For example, in the synthesis of urea from gaseous carbon dioxide and liquid ammonia, which synthesis is carried out at pressures above 125 bar, the desired pressure of the carbon dioxide gas is usually obtained by compressing this gas in at least four stages of increasing pressure. In this compression 15 heat is generated in every stage. To reduce the required compression energy and prevent overheating of compressor parts and resulting malfunctions, this released heat must be dissipated.
In de huidige praktijk wordt de vrijkomende warmte veelal 20 afgevoerd door indirecte warmtewisseling bij de verschillende tussen-drukken met koelwater, dat door de tussenkoelers van iedere corapres-sietrap geleid wordt. Het in temperatuur toegenomen koelwater wordt vervolgens gespuid ofwel voor hergebruik geschikt gemaakt, bijvoorbeeld door koeling in koelwerken. De bij de warmtewisseling in de 25 verschillende compressietrappen door het koelwater opgenomen warmte gaat hierbij verloren.In current practice, the heat released is often dissipated by indirect heat exchange at the various intermediate pressures with cooling water, which is passed through the intermediate coolers of each corapression stage. The cooling water, which has increased in temperature, is then drained or made suitable for reuse, for example by cooling in cooling works. The heat absorbed by the cooling water during the heat exchange in the 25 different compression stages is lost.
8500591 φ « -2- Ιη het ureumbereidingsproces wordt uit vloeibare ammoniak en gasvormig kooldioxide bij geschikte druk (bijvoorbeeld 125-350 bar) en bij geschikte temperatuur (bijvoorbeeld 170-250 °G) eerst ammoniumcar-bamaat gevormd. Uit het gevormde ammoniumcarbamaat ontstaat vervolgens 5 door dehydratatie ureum. Als reactieprodukt wordt hierbij een oplossing verkregen in hoofd2aak bestaande uit ureum, water, ammoniumcarbamaat en niet gebonden ammoniak. Het ammoniumcarbamaat en de ammoniak worden uit de oplossing verwijderd. De resterende ureum bevattende oplossing wordt vervolgens verwerkt tot een uraumoplossing of vast 10 ureum.8500591 φ «-2- Ιη the urea preparation process is first formed of ammonium carbamate from liquid ammonia and gaseous carbon dioxide at suitable pressure (for example 125-350 bar) and at suitable temperature (for example 170-250 ° G). Urea is subsequently formed from the ammonium carbamate formed by dehydration. As a reaction product, a solution is mainly obtained consisting of urea, water, ammonium carbamate and unbound ammonia. The ammonium carbamate and the ammonia are removed from the solution. The remaining urea-containing solution is then processed into a urea solution or solid urea.
Een veelvuldig toegepaste uitvoeringsvorm voor de bereiding van ureum is beschreven in European Chemical News, Urea Supplement van 17 januari 1969 bladzijden 17-20. Hierbij wordt de in de synthesezone bij hoge druk en temperatuur gevormde ureumsyntheseoplossing bij 15 synthesedruk onderworpen aan een stripbehandeling door de oplossing onder toevoer van warmte in tegenstroom in contact te brengen met gasvormig kooldioxide, zodat het grootste deel van het in de oplossing aanwezige carbamaat wordt ontleed in ammoniak en kooldioxide, en worden deze ontledingsprodukten gasvormig uit de oplossing afgedreven en 20 samen met een geringe hoeveelheid waterdamp en de voor het strippen gebruikte kooldioxide afgevoerd. Behalve met kooldioxide zoals in deze publikatie beschreven is, kan men een dergelijke stripbehandeling ook uitvoeren met gasvormige ammoniak, een inert gas of met een mengsel van tenminste twee van de genoemde gassen, bijvoorbeeld het gasmengsel 25 dat tijdens de behandeling vrijkomt als gevolg van de verhitting. De voor de stripbehandeling benodigde warmte wordt verkregen door condensatie van hogedrukstoom van 15-25 bar aan de buitenzijde van de pijpen van de verticale warmtewisselaar waarin de stripbehandeling plaatsvindt. Het bij de stripbehandeling verkregen gasmengsel wordt in een 30 eerste condensatiezone voor het grootste gedeelte gecondenseerd en geabsorbeerd met behulp van verse vloeibare ammoniak en een waterige oplossing afkomstig van de verdere behandeling van de ureum bevattende oplossing, waarna zowel de hierbij gevormde waterige carbamaatoplos-sing als het niet gecondenseerde gasmengsel naar de synthesezone voor 35 de ureumvorming worden gevoerd. De in deze condensatiezone vrijkomende 8500591 ·' Μ -3- condensatie- en oploswarmte worde afgevoerd met behulp van ketel-voedingwater, dat hierbij wordt omgezet in lagedrukstoom, die elders in de ureumsynthese wordt benut.A widely used embodiment for the preparation of urea is described in European Chemical News, Urea Supplement of January 17, 1969 pages 17-20. Here, the urea synthesis solution formed in the synthesis zone at high pressure and temperature is subjected to a stripping treatment at synthesis pressure by contacting the solution in countercurrent with gaseous carbon dioxide under supply of heat, so that most of the carbamate present in the solution is decomposed in ammonia and carbon dioxide, and these decomposition products are gaseous from the solution and are removed together with a small amount of water vapor and the carbon dioxide used for stripping. In addition to carbon dioxide as described in this publication, such a stripping treatment can also be carried out with gaseous ammonia, an inert gas or with a mixture of at least two of the mentioned gases, for example the gas mixture released during the treatment as a result of the heating . The heat required for the stripping treatment is obtained by condensing high-pressure steam of 15-25 bar on the outside of the pipes of the vertical heat exchanger in which the stripping treatment takes place. The gas mixture obtained in the stripping treatment is largely condensed in a first condensation zone and absorbed with the aid of fresh liquid ammonia and an aqueous solution from the further treatment of the urea-containing solution, after which both the aqueous carbamate solution formed herein and the uncondensed gas mixture is fed to the synthesis zone for urea formation. The 8500591 · Μ -3 condensation and dissolution heat released in this condensation zone are removed by means of boiler feed water, which is converted into low-pressure steam, which is used elsewhere in the urea synthesis.
De gestripte ureumsyntheseoplossing wordt vervolgens ontspan-5 nen tot een lage druk van bijvoorbeeld 2-6 bar en door middel van lagedrukstoom verhit, teneinde in de gestripte ureumsyntheseoplossing nog gedeeltelijk als carbamaat aanwezige ammoniak en kooldioxide uit de oplossing te verwijderen. Het bij deze bewerkingen verkregen gasmengsel, dat tevens waterdamp bevat, wordt gecondenseerd en geabsor-10 beerd in een waterige oplossing in een bij lage druk werkende tweede condensatiezone en de hierbij gevormde verdunde carbamaatoplossing wordt teruggepompt naar het hogedrukgedeelte van de ureumsynthese en uiteindelijk in de synthesezone geleid. De resterende ureum bevattende oplossing wordt verder in druk verlaagd en opgewerkt tot een ureurn-15 oplossing of -smelt die eventueel verder wordt verwerkt tot vast ureum. Hiertoe wordt de waterige ureumoplossing gewoonlijk in twee indamptrappen onder toevoer van warmte ingedampt en de hierbij verkregen ureumsmelt verwerkt tot korrels, of de ureumoplossing wordt gekristalliseerd. De bij het indampen of kristalliseren verkregen 20 dampmengsels die naast waterdamp onder meer ammoniak, kooldioxide en aeegevoerde fijne ureumdruppeltjes bevatten, worden gecondenseerd onder vorming van zogenaamd procescondensaat. Een deel van het procescondensaat wordt gebruikt als absorptiemiddel voor het gasmengsel in de tweede condensatiezone. Het resterende deel kan worden behandeld 25 met hogedrukstoom, teneinde erin aanwezige ureum te ontleden tot ammoniak en kooldioxide en deze ontledingsprodukten met de als zodanig reeds aanwezige ammoniak en kooldioxide door desorptie onder toevoer van warmte terug te winnen. Bij de verwerking van de ureumsmelt tot korrels in een granuleer- of prilinrichting ontstaan afvalstromen bij 30 de verwijdering van meegevoerd ureumstof uit de uit de granuleer- of prilinrichting afgevoerde lucht met behulp van wasvloeistoffen. Voor de opwerking van deze afvalstromen is eveneens warmte nodig.The stripped urea synthesis solution is then relaxed to a low pressure of, for example, 2-6 bar and heated by means of low pressure steam, in order to remove ammonia and carbon dioxide still partially present in the stripped urea synthesis solution as carbamate from the solution. The gas mixture obtained in these operations, which also contains water vapor, is condensed and absorbed in an aqueous solution in a low-pressure second condensation zone and the dilute carbamate solution formed thereby is pumped back to the high-pressure part of the urea synthesis and finally in the synthesis zone led. The residual urea-containing solution is further depressurized and worked up into a urea solution or melt which is optionally further processed into solid urea. For this purpose, the aqueous urea solution is usually evaporated in two evaporation steps under the addition of heat and the urea melt obtained thereby is granulated, or the urea solution is crystallized. The vapor mixtures obtained during evaporation or crystallization, which, in addition to water vapor, contain, among other things, ammonia, carbon dioxide and fine urea droplets, are condensed to form so-called process condensate. Part of the process condensate is used as an absorbent for the gas mixture in the second condensation zone. The remainder can be treated with high pressure steam to decompose urea contained therein into ammonia and carbon dioxide and recover these decomposition products with the ammonia and carbon dioxide already present as such by desorption under the addition of heat. During the processing of the urea melt into granules in a granulating or prilling device, waste streams are generated during the removal of entrained urea dust from the air discharged from the granulating or prilling device with the aid of washing liquids. Heat is also required to process these waste streams.
Doel van de uitvinding is te voorzien in een werkwijze waarbij de warmte die vrijkomt bij het in een aantal trappen tot de druk 35 van de ureumsynthese comprimeren van kooldioxidegas op economische 85 0 0 5 3 1 4f -4- wijze wordt gewonnen. Deze doelstelling wordt volgens de uitvinding bereikt door indirecte koeling van de kooldioxide na een of meer corapressietrappen met één van de stromen van een koelmedium waarna de door het koelmedium opgenomen warmte in een warmtebehoevend proceson-5 derdeel wordt benut.The object of the invention is to provide a method in which the heat released during the compression of carbon dioxide gas in a number of steps to the pressure of the urea synthesis is economically recovered. This object is achieved according to the invention by indirect cooling of the carbon dioxide after one or more corapression steps with one of the flows of a cooling medium, after which the heat absorbed by the cooling medium is utilized in a heat-consuming process part.
De uitvinding heeft derhalve betrekking op een werkwijze voor de bereiding van ureum uit kooldioxide en ammoniak waarbij men het kooldioxide in een aantal trappen comprimeert tot de druk waarbij de ureumvorming plaatsvindt, het kooldioxide tussen de compressietrappen 10 koelt en de ureumsyntheseoplossing verwerkt tot een waterige ureumoplossing of vaste ureum. De werkwijze is hierdoor gekenmerkt, dat men althans een deel van de in de compressietrappen vrijkomende warmte afvoert met behulp van een koelmedium en de afgevoerde warmte gebruikt om de warmtebehoefte elders in het proces te dekken.The invention therefore relates to a process for the preparation of urea from carbon dioxide and ammonia, in which the carbon dioxide is compressed in a number of stages until the pressure at which the urea is formed, the carbon dioxide is cooled between the compression stages and the urea synthesis solution is processed into an aqueous urea solution or solid urea. The method is characterized in that at least part of the heat released in the compression stages is removed by means of a cooling medium and the heat removed is used to cover the heat requirement elsewhere in the process.
15 Het koelmedium kan op geschikte wijze aan de tussenkoeler van de compressor worden toegevoerd in de vorm van een aantal parallele stromen, waarna de in temperatuur toegenomen koelmediumstromen hetzij afzonderlijk, hetzij als één gezamenlijke stroom weer wordt afgevoerd. Het is eveneens mogelijk om het kooldioxide tussen de compressietrap-20 pen te koelen met behulp van afzonderlijke koelcircuits. De koelmediums tromen voor de koelcircuits kunnen daarbij bijvoorbeeld verkregen worden uit een gemeenschappelijke hoofdstroom en de in temperatuur verhoogde koelmediumstromen kunnen worden afgevoerd als afzonderlijke stromen of als één verenigde gezamenlijke stroom. Het is echter ook 25 mogelijk dat ten minste één van de koelcircuits een gesloten circuit is, dat in warmtewisseling staat met enerzijds het te koelen kooldioxide en anderzijds met een te verwarmen processtroom of een energieoverdragend medium.The cooling medium can suitably be supplied to the intercooler of the compressor in the form of a number of parallel flows, after which the temperature-increasing cooling medium flows are discharged either individually or as one combined flow. It is also possible to cool the carbon dioxide between the compression stages using separate cooling circuits. The cooling medium flows for the cooling circuits can be obtained, for example, from a common main stream and the temperature-increased cooling medium flows can be discharged as separate flows or as one combined combined flow. However, it is also possible that at least one of the cooling circuits is a closed circuit, which is in heat exchange with, on the one hand, the carbon dioxide to be cooled and, on the other hand, with a process flow to be heated or an energy transfer medium.
Een bijzonder geschikt koelmedium is vloeibare ammoniak, 30 omdat ammoniak een van de uitgangsstoffen is voor de ureumsynthese, waaraan bij voorkeur een deel van de in het proces benodigde warmte wordt toegevoerd door de ammoniak vooraf te verwarmen. Indien men vloeibare ammoniak als koelmedium toepast, wordt de ammoniak voorafgaande aan de warmtewisseling met het gecomprimeerde kooldioxidegas 35 onder de druk van de ureumsynthese of desgewenst onder een hogere druk 8500591 -5- 4 gebracht. Tengevolge van de warmtewisseling gaat, afhankelijk van de toevoertemperatuur van de vloeibare ammoniak en de condities in de' kooldioxidecompressor, de ammoniak gedeeltelijk of geheel in dampvorm over. De verwarmde stroom ammoniak kan men bij voorkeur vervolgens 5 geheel of gedeeltelijk toevoeren aan een zone waarin condensatie van niet in ureum omgezette gasvormig ammoniak en kooldioxide plaats vindt. Tengevolge van de opgenomen warmte door de vloeibare ammoniak en de gehele of gedeeltelijke overgang naar de gasfase van de vloeibare ammoniak bij de warmtewisseling, kan bij de condensatie in 10 genoemde zone een grotere hoeveelheid warmte vrijkomen en kan bijvoorbeeld een grotere hoeveelheid lagedrukstoom worden gevormd ofwel kan lagedrukstoom van een hogere druk worden gevormd.A particularly suitable cooling medium is liquid ammonia, because ammonia is one of the starting materials for the urea synthesis, to which part of the heat required in the process is preferably supplied by preheating the ammonia. If liquid ammonia is used as the cooling medium, the ammonia is brought under the pressure of the urea synthesis or, if desired, under a higher pressure of 8500591-5 prior to the heat exchange with the compressed carbon dioxide gas. As a result of the heat exchange, depending on the supply temperature of the liquid ammonia and the conditions in the carbon dioxide compressor, the ammonia partially or completely turns into vapor form. Preferably, the heated stream of ammonia can then be fed in whole or in part to a zone in which condensation of gaseous ammonia and carbon dioxide not converted into urea takes place. Due to the absorbed heat by the liquid ammonia and the partial or complete transition to the gas phase of the liquid ammonia during the heat exchange, a greater amount of heat can be released during the condensation in said zone and, for example, a larger amount of low-pressure steam can be generated or higher pressure low pressure steam are formed.
Ook kan men de'in de verschillende compressietrappen vrijkomende warmte winnen met behulp van ketelvoedingwater als koelmedium 15 dat daarbij wordt omgezet in lagedrukstoom.It is also possible to recover the heat released in the various compression stages with the aid of boiler feed water as cooling medium, which is thereby converted into low-pressure steam.
De vrijkomende warmte kan eveneens op geschikte wijze worden gewonnen, in het bijzonder wanneer een gesloten koelcircuit wordt toegepast, met als koelmedium water waaraan al dan niet een dampdruk verlagend middel is toegevoegd, of met een vloeistof die uit tenminste 20 één hoogkokende verbinding bestaat. Ook kan men in het gesloten circuit fluor- en/of chloor bevattende alkanen als koelmedium toepassen.The heat released can also be suitably recovered, in particular when a closed cooling circuit is used, with the cooling medium being water to which a vapor-reducing agent has been added or not, or with a liquid consisting of at least one high-boiling compound. Also, in the closed circuit, fluorine and / or chlorine-containing alkanes can be used as cooling medium.
Als dampdrukverlagende middelen kunnen bijvoorbeeld glycolen zoals ethyleenglycol en propyleenglycol aan het water toegevoegd worden, waardoor bij de warmtewisseling de druk van het koelmedium lager 25 is dan die van het gecomprimeerde kooldioxidegas. Tengevolge van de lagere dampdruk van het koelmedium wordt bij een eventuele lekkage verontreiniging van het kooldioxide met het koelmedium onder alle omstandigheden voorkomen.As vapor pressure-reducing agents, for example, glycols such as ethylene glycol and propylene glycol can be added to the water, so that during the heat exchange the pressure of the cooling medium is lower than that of the compressed carbon dioxide gas. Due to the lower vapor pressure of the cooling medium, contamination of the carbon dioxide with the cooling medium is prevented under all circumstances in the event of a leak.
Geschikte hoogkokende verbindingen die toegepast kunnen wor-30 den voor het afvoeren van de compressiewarmte zijn bijvoorbeeld tetra-fluorethyleenepoxidepolymeren. Deze verbindingen welke kookpunten hebben oplopend tot 490 °C, zijn bekend onder de handelsnaam "Freon E'.Suitable high boiling compounds which can be used for the removal of the compression heat are, for example, tetrafluoroethylene epoxide polymers. These compounds, which have boiling points of up to 490 ° C, are known under the trade name "Freon E".
Geschikte laagkokende fluor- en chloorbevattende alkanen die bij de warmtewisseling als koelmedium kunnen worden toegepast zijn bijvoor-35 beeld CCI3F, CCI2F2, CCIF3 , CHCIF2, C2CI3F3, C2cl2F4 .C2CIF5· Wanneer 8500591 -6- de vrijgekomen corapressiewarmte niet volledig opgenomen kan worden door het in het gesloten circuit rondgevoerde koelmedium, bijvoorbeeld wanneer dit een relatief hoge temperatuur heeft, kan men het kooldioxide verder in temperatuur verlagen tot de gewenste intreetem-5 peratuur in de volgende compressietrap bijvoorbeeld met koelwater.Suitable low-boiling fluorine and chlorine-containing alkanes which can be used as a cooling medium in the heat exchange are, for example, CCI3F, CCI2F2, CCIF3, CHCIF2, C2CI3F3, C2cl2F4 .C2CIF5 · When 8500591-6 cannot be fully absorbed by the heat of corapression cooling medium circulated in the closed circuit, for example when it has a relatively high temperature, the carbon dioxide can be further reduced in temperature to the desired entry temperature in the next compression stage, for example with cooling water.
De opgenomen warmte kan bijvoorbeeld geheel of gedeeltelijk benut worden voor: a) het opwekken van mechanische energie, b) het opwekken van electrische energie, 10 c) het verwarmen en/of verdampen van vloeibare ammoniak, d) het verwarmen en/of ontleden van carbamaat, e) het indampen van ureumoplossing en/of f) het opwerken van procescondensaat en/of andere afvalstromen van de ureumsynthese.The absorbed heat can for instance be used in whole or in part for: a) generating mechanical energy, b) generating electrical energy, c) heating and / or evaporating liquid ammonia, d) heating and / or decomposing carbamate, e) evaporating urea solution and / or f) working up process condensate and / or other waste streams from the urea synthesis.
15 Het is uiteraard mogelijk dat men voor het winnen van de compressiewarmte gebruik maakt van tenminste twee gescheiden koelcircuits waardoor ten minste twee verschillende koelmiddelen gevoerd worden.It is of course possible to use at least two separate cooling circuits to recover the compression heat, through which at least two different cooling means are fed.
De uitvinding zal nu nader worden toegelicht aan de hand van 20 de figuren en de voorbeelden, zonder echter hiertoe beperkt te zijn.The invention will now be explained in more detail with reference to the figures and the examples, without however being limited thereto.
In figuur 1 is een schema weergegeven volgens hetwelk kooldioxide wordt gecomprimeerd in een viertrapscompressor en waarbij de compressiewarmte wordt afgevoerd met behulp van ammoniak.Figure 1 shows a diagram according to which carbon dioxide is compressed in a four-stage compressor and where the compression heat is removed using ammonia.
Met 1, 2,3 en 4 zijn de compressietrappen van de viertraps-25 compressor aangeduid. In compressietrap 1 wordt het kooldioxide, waaraan als regel een kleine hoeveelheid zuurs tofbevattend gas is toegevoegd om het in de ureumsyntheseinrichting gebruikte construc-tiemateriaal in de passieve toestand te houden, gecomprimeerd tot een druk van ca. 5 bar. In de compressietrappen 2, 3 en 4 wordt deze druk 30 verhoogd tot respectievelijk ca. 20, ca. 80 en hoger dan 120 bar, bijvoorbeeld ongeveer 160 bar. Met 5, 6 en 7 zijn aangegeven de koelzo-nes, waarin het in de respectievelijke compressietrappen gecomprimeerde kooldioxidegas gekoeld wordt. De vloeibare ammoniak wordt vanuit reservoir 9 via 10 naar pomp 11 gevoerd en door middel van deze pomp 8500591 -7- op een dmk van tenminste 125 bar, bijvoorbeeld ca. 160 bar, gebracht. De stroom 12, afkomstig vai£ pomp 11, wordt opgesplitst in 3 afzonderlijke stromen 13, 14 en 15. Iedere afzonderlijke stroom wordt geleid naar een koelzone behorende bij een compressietrap, n.1. stroom 13 5 naar koelzone 5, stroom 14 naar koelzone 6 en stroom 15 naar koelzone 7. Desgewenst kan via een verdere stroom 16 rechtstreeks vloeibare ammoniak aan de niet-getekende hogedrukcondensatiezone van de ureum-bereidingsinstallatie worden toegevoerd. De mate van koeling van kooldioxide in de koelzones na iedere compressietrap is afhankelijk 10 van de hoeveelheid per tijdseenheid door koelzones stromend koelmedium en het temperatuursverschil tussen het gecomprimeerde kooldioxide en het koelmiddel. De koeling kan geregeld worden door de hoeveelheid koelmiddel en/of de temperatuur ervan, afhankelijk van de gewenste intreetemperatuur van de kooldioxide in de volgende compressietrap, 15 aan te passen. Door de warmtewisseling vindt gehele of gedeeltelijke verdamping van de ammoniak plaats. Na de warmtewisseling worden de deelstromen 13, 14 en 15 verenigd tot stroom 17 en deze stroom 17 wordt vervolgens geleid naar de niet-getekende hogedrukcondensatiezone. Hierin wordt het bij de stripbewerking in de ureurasynthes’e 20 verkregen gasmengsel gecondenseerd en wordt de vrijkomende warmte gebruikt voor het opwekken van lagedrukstoora van bijvoorbeeld 3-5 bar, • die vervolgens elders in het proces wordt benut. Door de tengevolge van de warmtewisseling toegenomen warmte-inhoud van de ammoniak, wordt een grotere hoeveelheid lagedrukstoom geproduceerd dan bij de tot nu 25 toe gebruikelijke werkwijzen.The compression stages of the four-stage 25 compressor are indicated by 1, 2, 3 and 4. In compression stage 1, the carbon dioxide, to which a small amount of oxygen containing gas is usually added to keep the construction material used in the urea synthesizer in the passive state, is compressed to a pressure of about 5 bar. In the compression stages 2, 3 and 4, this pressure 30 is increased to about 20, about 80 and above 120 bar, for example about 160 bar, respectively. 5, 6 and 7 indicate the cooling zones in which the carbon dioxide gas compressed in the respective compression steps is cooled. The liquid ammonia is fed from reservoir 9 via 10 to pump 11 and brought to a pressure of at least 125 bar, for example about 160 bar, by means of this pump 8500591 -7-. The stream 12, from pump 11, is divided into 3 separate streams 13, 14 and 15. Each individual stream is led to a cooling zone associated with a compression stage, n.1. flow 13 5 to cooling zone 5, flow 14 to cooling zone 6 and flow 15 to cooling zone 7. If desired, liquid ammonia can be supplied directly to the high-pressure condensation zone of the urea production plant (not shown) via a further flow 16. The degree of cooling of carbon dioxide in the cooling zones after each compression stage depends on the amount of cooling medium flowing through cooling zones per unit of time and the temperature difference between the compressed carbon dioxide and the coolant. The cooling can be controlled by adjusting the amount of coolant and / or its temperature depending on the desired carbon dioxide entry temperature in the next compression step. Due to the heat exchange, total or partial evaporation of the ammonia takes place. After the heat exchange, the partial flows 13, 14 and 15 are combined to flow 17, and this flow 17 is then conducted to the high-pressure condensation zone (not shown). Here, the gas mixture obtained in the stripping operation in the urea synthesis is condensed and the heat released is used to generate low-pressure noise of, for example, 3-5 bar, which is then used elsewhere in the process. Due to the increased heat content of the ammonia as a result of the heat exchange, a greater amount of low-pressure steam is produced than in the hitherto customary processes.
Leiding 18 is voorzien om tijdens de opstartprocedure van de ureumbereidingsinstallatie de ammoniak via een koeler 19 naar reservoir 9 terug te voeren.Line 18 is provided to return the ammonia via a cooler 19 to reservoir 9 during the start-up procedure of the urea preparation installation.
In figuur 2 is schematisch een uitvoeringsvorm weergegeven 30 waarbij de compressiewarmte wordt afgevoerd met water onder druk. In deze figuur worden met in de figuur 1 overeenkomende verwijscijfers overeenkomstige apparaten en stromen aangegeven. Met 20, 23 en 26 zijn koelcircuits aangeduid. Door 21, 24 en 27 worden pompen voorgesteld en door 22, 25 en 28 warmtewisselaars. De in de compressierappen 1, 2 35 en 3 vrijkomende compressiewarmte wordt afgevoerd door middel van in 8500591 -8-Figure 2 schematically shows an embodiment in which the compression heat is removed with pressurized water. In this figure, corresponding devices and currents are indicated by reference numerals corresponding in figure 1. Cooling circuits are indicated by 20, 23 and 26. Pumps are represented by 21, 24 and 27 and by 22, 25 and 28 heat exchangers. The compression heat released in compression stages 1, 2, 35 and 3 is dissipated by means of 8500591 -8-
. I. I
de circuits 20, 23 en 26 door de pompen 21, 24 en 27 rondgepompt water, waarna de door het water in de koelzones 5, 6 en 7 opgenoraen warmte in de warmtewisselaars 22, 25 en 28 wordt afgestaan aan vloeibare ammoniak, die in parallele stromen vanuit voorraadvat 9 via 5 13, 14 en 15 door de respectieve warmtewisselaars 22, 25 en 28 wordt gevoerd. De ammoniak gaat hierbij geheel of gedeeltelijk in de dampvorm over. De aan de ammoniak overgedragen warmte wordt vervolgens benut voor het opwekken van lagedrukstoom in de hogedrukkondesatiezone van de ureumsynthese.the circuits 20, 23 and 26 circulated by the pumps 21, 24 and 27, after which the heat absorbed by the water in the cooling zones 5, 6 and 7 is transferred in the heat exchangers 22, 25 and 28 to liquid ammonia, which is supplied in parallel flows from storage vessel 9 through 13, 14 and 15 through the respective heat exchangers 22, 25 and 28. The ammonia hereby wholly or partly passes into the vapor form. The heat transferred to the ammonia is then utilized to generate low-pressure steam in the high-pressure condensation zone of the urea synthesis.
10 Voorbeeld 110 Example 1
Bij de bereiding van ureum wordt technisch kooldioxidegas in een viertraps turbocompressor gecomprimeerd op de wijze die in figuur 1 schematisch is weergegeven. Per ton te produceren ureum wordt 774,8 kg gasmengsel bestaande uit 734,9 kg CC>2, 31,86 kg N2 en 7,52 kg O2, 15 aan de compressor toegevoerd. De in de eerste drie compressietrappen vrijkomende warmte wordt afgevoerd met behulp van een deel van de in de ureumsynthese benodigde vloeibare ammoniak, waarbij het kooldioxi-degas gekoeld wordt tot 75 °C.In the preparation of urea, technical carbon dioxide gas is compressed in a four-stage turbocharger in the manner shown schematically in Figure 1. For each tonne of urea to be produced, 774.8 kg of the gas mixture consisting of 734.9 kg of CC> 2, 31.86 kg of N2 and 7.52 kg of O2, 15 is supplied to the compressor. The heat released in the first three compression steps is dissipated using part of the liquid ammonia required in the urea synthesis, whereby the carbon dioxide gas is cooled to 75 ° C.
De ammoniak, die wordt verdeeld in drie parallele stromen 20 heeft een temperatuur van 40 °C en een druk van 156,9 bar. Aan elk van de tussenkoelers van de eerste drie compressietrappen wordt êén van de parallele ammoniakstromen geleid. De ammoniak wordt uit de tussenkoelers afgevoerd met een temperatuur van 160 °C. In onderstaande tabel I zijn druk en temperatuur van het kooldioxidegas, de hoeveelhe-25 den ammoniak en de af te voeren hoeveelheid warmte, per compressietrap weergegeven.The ammonia, which is divided into three parallel streams 20, has a temperature of 40 ° C and a pressure of 156.9 bar. One of the parallel ammonia streams is fed to each of the intercoolers of the first three compression stages. The ammonia is removed from the intercoolers at a temperature of 160 ° C. Table I below shows the pressure and temperature of the carbon dioxide gas, the amounts of ammonia and the amount of heat to be removed, per compression step.
TABEL ITABLE I
druk CO2 temp. CO2 hoev. NH3 af te voeren warmte (bar) (°C)_(kg/ton ureum) (kcal/ton ureum) 30 le compressietrap 6,8 178 83 18.204 2e compressietrap 24 243 144 31.590 3e compressietrap 79,4 244 168 36.980 4e compressietrap 156,9_158_-_-_ 8500591 -9-pressure CO2 temp. CO2 amount. NH3 heat to be dissipated (bar) (° C) _ (kg / ton urea) (kcal / ton urea) 30 le compression stage 6.8 178 83 18,204 2nd compression stage 24 243 144 31,590 3rd compression stage 79.4 244 168 36,980 4th compression stage 156.9_158 _-_-_ 8500 591 -9-
De uit de tussenkoelers afgevoerde ammoniak wordt geleid in de hogedrukcarbamaatcondensatiezone van de ureumsynthese en toegevoegd aan het condenserende strippergas.The ammonia discharged from the intercoolers is passed into the high pressure carbamate condensation zone of the urea synthesis and added to the condensing stripper gas.
Tengevolge van de grotere warmte-inhoud van de ammoniak kan 5 in deze zone per ton ureum een extra hoeveelheid van 171 kg lagedruk-stoom van 4,5 bar geproduceerd worden.As a result of the greater heat content of the ammonia, an extra amount of 171 kg of low-pressure steam of 4.5 bar can be produced in this zone per ton of urea.
Voorbeeld 2Example 2
Op dezelfde wijze als beschreven in voorbeeld 1 wordt een kooldioxide bevattend gasmengsel van dezelfde samenstelling gecompri-10 meerd. De vrijkomende warmte wordt afgevoerd met behulp van een deel van de in de ureumsynthese benodigde vloeibare ammoniak, welke een temperatuur heeft van 70 3C en een druk van 156,9 bar. Door elk van de tussenkoelers van de eerste drie compressietrappen wordt een van de drie parallele stromen in tegenstroom met het te koelen kooldioxidegas 15 geleid. Hierbij wordt het kooldioxidegas gekoeld tot 90 °C en de ammoniak verhit tot 170 °C.In the same manner as described in Example 1, a carbon dioxide-containing gas mixture of the same composition is compressed. The heat released is dissipated using part of the liquid ammonia required in the urea synthesis, which has a temperature of 70 ° C and a pressure of 156.9 bar. Each of the intercoolers of the first three compression stages passes one of the three parallel streams in countercurrent to the carbon dioxide gas to be cooled. The carbon dioxide gas is cooled to 90 ° C and the ammonia is heated to 170 ° C.
In tabel II zijn druk en temperatuur van het kooldioxidegas, hoeveelheid ammoniak en af te voeren hoeveelheid warmte per compres-sietrap weergegeven.Table II shows the pressure and temperature of the carbon dioxide gas, the amount of ammonia and the amount of heat to be dissipated per compression step.
20 TABEL II20 TABLE II
druk CO2 temp. CO2 hoev. NH3 af te voeren warmte _(bar)_(°C)_(kg/ton ureum) (kcal/ton ureum) le compressietrap 7,4 187 82 17.257 2e compress ietrap 24 -251 144 3 0.3 10 25 3e corapressietrap 73,5 251 162 34.077 4e compressietrap 156,9_191_ -pressure CO2 temp. CO2 amount. NH3 heat to be dissipated _ (bar) _ (° C) _ (kg / ton urea) (kcal / ton urea) le compression stage 7.4 187 82 17,257 2nd compression stage 24 -251 144 3 0.3 10 25 3rd corapression stage 73, 5 251 162 34,077 4th compression stage 156.9_191_ -
De uit de tussenkoelers afgevoerde ammoniak wordt toegevoerd aan het in de hogedrukcondensatiezone van de ureumsynthese condenserende strippergas. Tengevolge van de extra vrijkomende warmte wordt 8500591 -10- hierbij een extra hoeveelheid lagedrukstoom van 4,5 bar van 161 kg per ton ureum verkregen.The ammonia discharged from the intercoolers is fed to the stripping gas condensing in the high-pressure condensation zone of the urea synthesis. As a result of the extra heat released, 8500591 -10- an additional amount of low-pressure steam of 4.5 bar of 161 kg per ton of urea is hereby obtained.
Voorbeeld 3Example 3
Een kooldioxide bevattende gasmengsel met de samenstelling 5 gegeven in voorbeeld 1 wordt comprimeerd in een viertrapscompressor onder afvoer van de compressiewarmte als schematisch weergegeven in figuur 2. De vrijkomende warmte in de eerste drie compressietrappen wordt afgevoerd met behulp van water. Hiertoe wordt per ton te produceren ureum door koelcircuit 20 een hoeveelheid van 212 kg water onder 10 en druk van 6,2 bar gevoerd, door de koelcircuits 23 en 26 respec tievelijk 245 en 276 kg water onder een druk van 15,5 bar. Tengevolge van de warmteopname door het water in de koelzones 5, 6 en 7 stijgt de temperatuur van het water in circuit 20 van 80°C tot 160°C en in de circuits 23 en 26 van 80°C tot 200°C. De door het water opgenomen 15 warmte wordt overgedragen aan vloeibare ammoniak die onder een druk van 156,9 bar en bij een temperatuur van 70°C in parallele stromen door de warmtewisselaars 22, 25 en 28 geleid wordt. Hiertoe worden per ton te produceren ureum via de stromen 13 , 14 en 15 respectievelijk 118, 131 en 148 kg ammoniak aangevoerd. Deze hoeveelheden tezamen 20 corresponderen met ongeveer 70% van de voor de ureumbereiding totaal benodigde hoeveelheid ammoniak. Tengevolge van de warmteopname verdampt de ammoniak volledig. De temperatuur van de gasvormige ammoniak bedraagt, nadat de stromen 13, 14 en 15 verenigd zijn tot stroom 17, 167eC. Bij condensatie van deze ammoniak in de hogedrukcondensatie-25 zone, samen met het bij de stripbewerking verkregen gasmengsel, kan per ton ureum een extra hoeveelheid van 161 kg lagedrukstoom van 4,5 bar gewonnen worden.A carbon dioxide-containing gas mixture of the composition 5 given in Example 1 is compressed in a four-stage compressor while removing the compression heat as shown schematically in Figure 2. The heat released in the first three compression stages is dissipated using water. For this purpose, per ton of urea to be produced, a quantity of 212 kg of water under 10 and pressure of 6.2 bar is passed through cooling circuit 20, through the cooling circuits 23 and 26 and 245 and 276 kg of water under a pressure of 15.5 bar, respectively. As a result of the heat absorption by the water in cooling zones 5, 6 and 7, the temperature of the water in circuit 20 increases from 80 ° C to 160 ° C and in circuits 23 and 26 from 80 ° C to 200 ° C. The heat absorbed by the water is transferred to liquid ammonia which is passed in parallel flows through heat exchangers 22, 25 and 28 under a pressure of 156.9 bar and at a temperature of 70 ° C. For this purpose, per ton of urea to be produced is supplied via streams 13, 14 and 15, respectively 118, 131 and 148 kg of ammonia. These amounts together correspond to about 70% of the total amount of ammonia required for the urea preparation. As a result of the heat absorption, the ammonia completely evaporates. The temperature of the gaseous ammonia after the flows 13, 14 and 15 are combined to flow 17, 167eC. When this ammonia condenses in the high-pressure condensation zone, together with the gas mixture obtained during the stripping operation, an additional amount of 161 kg of low-pressure steam of 4.5 bar can be recovered per ton of urea.
85005918500591
Claims (11)
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8500591A NL8500591A (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. |
| CN86101228A CN86101228A (en) | 1985-03-04 | 1986-03-02 | Method for producing urea from carbon dioxide and ammonia |
| DE19863606898 DE3606898A1 (en) | 1985-03-04 | 1986-03-03 | METHOD FOR PRODUCING UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA |
| TR12486A TR22829A (en) | 1985-03-04 | 1986-03-03 | YOENTEM FOR PREPARATION FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA |
| HU87686A HUT44487A (en) | 1985-03-04 | 1986-03-03 | Process for production of carbamide from carbon dioxide and ammonia |
| FR8603005A FR2578251B1 (en) | 1985-03-04 | 1986-03-04 | PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA, AND UREA OBTAINED BY THIS PROCESS |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8500591 | 1985-03-04 | ||
| NL8500591A NL8500591A (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8500591A true NL8500591A (en) | 1986-10-01 |
Family
ID=19845610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8500591A NL8500591A (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN86101228A (en) |
| DE (1) | DE3606898A1 (en) |
| FR (1) | FR2578251B1 (en) |
| HU (1) | HUT44487A (en) |
| NL (1) | NL8500591A (en) |
| TR (1) | TR22829A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20071029A1 (en) * | 2007-05-22 | 2008-11-23 | Snam Progetti | IMPROVED PROCEDURE FOR THE SYNTHESIS OF UREA |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1908355A1 (en) * | 1968-03-19 | 1969-10-09 | Mitsui Toatsu Chemicals | Process for the production of urea |
-
1985
- 1985-03-04 NL NL8500591A patent/NL8500591A/en not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-03-02 CN CN86101228A patent/CN86101228A/en active Pending
- 1986-03-03 DE DE19863606898 patent/DE3606898A1/en not_active Withdrawn
- 1986-03-03 TR TR12486A patent/TR22829A/en unknown
- 1986-03-03 HU HU87686A patent/HUT44487A/en unknown
- 1986-03-04 FR FR8603005A patent/FR2578251B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN86101228A (en) | 1986-10-22 |
| FR2578251A1 (en) | 1986-09-05 |
| TR22829A (en) | 1988-08-17 |
| DE3606898A1 (en) | 1986-10-09 |
| FR2578251B1 (en) | 1987-11-27 |
| HUT44487A (en) | 1988-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2871771C (en) | Urea production plant | |
| US4314077A (en) | Method for the production of urea and purification of water | |
| CA1201726A (en) | Process for the removal of urea, ammonia and carbon dioxide from dilute aqueous solutions | |
| EP0066906B1 (en) | Process for the recovery of valuable components from the waste streams obtained in the preparation of urea | |
| JPH06115928A (en) | Method for recovering ammonia and organic compound from exhaust gas containing organic matter, carbon dioxide and ammonia | |
| CN109890788B (en) | Integrated process of urea and urea-ammonium nitrate | |
| HU180579B (en) | Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine | |
| AU592360B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4801746A (en) | Process for the preparation of urea | |
| CA2779841C (en) | A urea stripping process for the production of urea | |
| US3824283A (en) | Urea synthesis process | |
| EP0266840A1 (en) | Process for preparing urea | |
| NL8203941A (en) | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. | |
| NL1026607C2 (en) | Process for the preparation of urea. | |
| CN117222620A (en) | Method and device for synthesizing urea and melamine | |
| NL8500591A (en) | PROCESS FOR THE PREPARATION OF UREA FROM CARBON DIOXIDE AND AMMONIA. | |
| NL8303888A (en) | METHOD FOR THE PREPARATION OF UREA. | |
| NL1016797C2 (en) | Process for the preparation of urea. | |
| US4137262A (en) | Process for the production of urea | |
| PL199905B1 (en) | Method of utilising flue gas from a high-pressure melamine obtained process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |