NL8400089A - FLOW METER. - Google Patents
FLOW METER. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8400089A NL8400089A NL8400089A NL8400089A NL8400089A NL 8400089 A NL8400089 A NL 8400089A NL 8400089 A NL8400089 A NL 8400089A NL 8400089 A NL8400089 A NL 8400089A NL 8400089 A NL8400089 A NL 8400089A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- flow
- fluid
- flow meter
- truncated cone
- meter according
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F5/00—Measuring a proportion of the volume flow
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Details Of Flowmeters (AREA)
Description
« . Λ _ * , -1- 23665/CV/ta«. Λ _ *, -1-23665 / CV / ta
Korte aanduiding: Stromingsmeter.Short designation: Flow meter.
Het gebied van de techniek waarop de onderhavige uitvinding betrekking heeft omvat het gebied van drukverschilmeting en beproevingsin-5 richtingen, stromingsmeters en leidingsbeperkingen.The field of the art to which the present invention pertains includes the field of differential pressure measurement and testing devices, flowmeters and piping limitations.
In de techniek zijn een groot aantal stromingsmeters ontwikkeld, waarbij een manometer of andere inrichting is verbonden over de beide zijden van een stroraingsbeperkingsinrichting.A large number of flowmeters have been developed in the art, with a pressure gauge or other device connected across both sides of a radiation restrictor.
Massastromingsinstrumenten meten de stromingssnelheid van een 10 fluïdum niet door rechtstreeks het drukverschil over een beperkingsor-gaan te bepalen, maar door de feitelijke stroming van een klein gedeelte van het fluïdum te meten. Dergelijke toepassingen vereisen dat de stroming van het fluïdum wordt verdeeld in twee of meer banen met een nauwkeurige verhouding gehandhaafd tussen de afzonderlijke stromingsbaanhoeveelheden.Mass flow instruments measure the flow velocity of a fluid not by directly determining the pressure difference across a restrictor, but by measuring the actual flow of a small portion of the fluid. Such applications require that the flow of the fluid be divided into two or more paths with an accurate ratio maintained between the individual flow path amounts.
15 Massastroomdetectie is een middel voor het meten van de gewichts- stroomwaarde van een gas. Regeling van massastroming is hetzelfde als het regelen van de stroming van moleculen, aangezien gelijke volumes van ideale gassen onder dergelijke omstandigheden hetzelfde aantal moleculen bevatten. In tegenstelling daarmede moet volumetrische stromingsmeting en 20 regeling worden gecorrigeerd voor plaatselijke temperatuur- en drukomstandigheden teneinde de moleculaire stroming te bepalen.15 Mass flow detection is a means of measuring the weight flow value of a gas. Mass flow control is the same as the flow of molecules, since equal volumes of ideal gases contain the same number of molecules under such conditions. In contrast, volumetric flow measurement and control must be corrected for local temperature and pressure conditions to determine molecular flow.
In een gebruikelijke massastromingsmeter wordt een zeer klein percentage van de stroming omgeleid in een meet- of sensorgedeelte. Dit percentage kan wel zo klein zijn als een deel op 40.000 en de meetsectie 25 is gebruikelijk een zeer dunne buisvormige leiding, welke aanzienlijk langer is dan zijn diameter, zodat laminaire stroming door de leiding heerst. Gedurende laminaire stroming van een fluïdum is de stromingssnelheid rechtstreeks evenredig aan de drukval en omgekeerd evenredig aan de viscositeit. In tegenstelling daarmede is tijdens turbulente stroming 30 de stromingssnelheid evenredig aan de vierkantswortel van de drukval en in grote mate onafhankelijk van viscositeit. Dientengevolge is het bij het ontwerp van een raassastromingsinstrument belangrijk omstandigheden te scheppen, welke laminaire stroming in iedere baan waarborgen.In a conventional mass flow meter, a very small percentage of the flow is diverted into a measuring or sensor section. This percentage can be as small as a part at 40,000 and the measuring section 25 is usually a very thin tubular pipe, which is considerably longer than its diameter, so that laminar flow through the pipe prevails. During laminar flow of a fluid, the flow rate is directly proportional to the pressure drop and inversely proportional to the viscosity. In contrast, during turbulent flow 30, the flow velocity is proportional to the square root of the pressure drop and largely independent of viscosity. As a result, it is important in the design of a raceway flow instrument to create conditions that ensure laminar flow in each lane.
Het ómloopverbindingssamenstel of primaire fluldumbaan deelt de 35 gasstroom nauwkeurig, waarbij een monster van gas wordt gevoerd door de sensor en de laminaire stroming van het overblijvende gas door het instrument mogelijk maakt. Het ómloopverbindingssamenstel omvat in het algemeen een aantal dicht nabij elkaar gelegen fluldiandoortochten, waarbij iedere doortocht een effectieve diameter heeft, welke voldoende klein is om lami- 8400089 £ ‘ * -2- 23665/CV/ts naire fluïdumstroming te waarborgen. Bijvoorbeeld worden een aantal fijnmazige sehermschijven op elkaar gestapeld voor het verkrijgen van een gewenste drukdaling door het vormen van een aantal langgestrekte continue kanalen, die worden begrensd door het schermmateriaal.The bypass connection assembly or primary fluid pathway accurately shares the gas flow, whereby a sample of gas is passed through the sensor and allows laminar flow of the residual gas through the instrument. The bypass connection assembly generally includes a number of closely spaced fluid traverses, each passage having an effective diameter sufficiently small to ensure laminar fluid flow. For example, a number of fine-mesh seherm disks are stacked on top of each other to achieve a desired pressure drop by forming a number of elongated continuous channels bounded by the screen material.
5 Alternatief is schermmateriaal spiraalvormig gewonden om een doorn en in zijn gewonden vorm vastgezet voor het vormen van kanalen tussen de spiraalvormige lagen. Laminaire stroming kan ook worden gewaarborgd door een of meer nabij elkaar opgestelde schijven te gebruiken als stromings-beperkxngsorgaan, waarbij ieder van de schijven kanalen heeft gevormd van 10 zijn omtrek naar een opening door tegenover elkaar gelegen zijden van de schijf. Het fluïdum wordt gericht naar de omtrek van de schijf en door de leidingen getransporteerd naar de opening, waardoor een langgestrekt kanaal wordt gevormd met een voldoend grote lengte tot diameterverhouding om laminaire stroming van het fluïdum te waarborgen.Alternatively, shielding material is spirally wound around a mandrel and secured in its wound form to form channels between the spiral layers. Laminar flow can also be ensured by using one or more disks arranged adjacent to each other as a flow restrictor, each of the disks having channels from its circumference to an opening through opposite sides of the disk. The fluid is directed to the periphery of the disk and transported through the conduits to the orifice, thereby forming an elongated channel of sufficient length to diameter ratio to ensure laminar flow of the fluid.
15 Massastroominstrumenten meten nauwkeurig en betrouwbaar en regelen massastroomwaarden van gassen van onder 5 standaard kubieke centimeter per minuut (SCCM) tot ongeveer 500 standaard liter per minuut (sim) zonder de noodzaak voor druk of temperatuurcorrecties. De stroommeetsectie of sensor-samenstel kan zijn voorzien van een buis of leiding uitwendig omwonden met 20 twee verwarmde weerstandthermometers voor het meten van de gasstroom. In een bepaald massastroominstrument neemt bijvoorbeeld een brugcircuit het temperatuurverschil waar en ontwikkelt een lineair uitgangssignaal van 0 tot ongeveer 5 vdc evenredig aan de gasstroomwaarde over het gecalibreer- · de gebied. In een massastroomregelorgaan wordt het signaal vergeleken met 25 een commandospanning van een potentiometer of spanningsbron.'Deze vergelijking wekt een foutsignaal op, dat de klepopening wijzigt, daarbij de stro-mingswaarde veranderend totdat een ingesteld punt is bereikt. Een terugvoe-dingscircuit geeft dynamische compensatie voor optimale stabiliteit en reactie. Teneinde de optimale calibrering van het massastroominstrument 30 te handhaven, moet de stromingswaarde door de sensorleiding worden gehandhaafd binnen het gebied van laminaire stroming teneinde een lineair uitgangssignaal te verkrijgen over de stroomwaarde van de gehele schaal, dat wil zeggen 0 tot 5 vdc met betrekking tot de hierboven beschreven sensor.15 Mass flow instruments measure accurately and reliably and control mass flow values of gases from below 5 standard cubic centimeters per minute (SCCM) to about 500 standard liters per minute (sim) without the need for pressure or temperature corrections. The flow measuring section or sensor assembly may include a tube or pipe externally wound with two heated resistance thermometers to measure the gas flow. For example, in a given mass flow instrument, a bridge circuit detects the temperature difference and develops a linear output from 0 to about 5 Vdc proportional to the gas flow value over the calibrated range. In a mass flow controller, the signal is compared to a command voltage from a potentiometer or voltage source. This equation generates an error signal that changes the valve opening, changing the flow rate until a set point is reached. A feedback circuit provides dynamic compensation for optimal stability and response. In order to maintain the optimum calibration of the mass flow instrument 30, the flow value through the sensor line must be maintained within the range of laminar flow in order to obtain a linear output signal over the flow value of the whole scale, i.e. 0 to 5 vdc with respect to the sensor described above.
De hierboven beschreven omloopverbindingssamenstellen voorzien 35 in laminaire stroming in de primaire fluldumbaan van het massastroomele-ment en maken de nauwkeurige en betrouwbare meting en regeling van ...de massastroomwaarden door dergelijke instrumenten binnen bepaalde gebieden mogelijk. Indien echter de output van het sensorsamenstel afhankelijk is van de waarde van fluïdumstroming daardoor en dus van de drukval over het 8400039 « * -3- 23665/CV/ts omloopverbindingsbeperkingsorgaan kan de stromingsverhouding, dat wil zeggen de hoeveelheid fluïdum gevoerd door de omloopverbindingssectie in verhouding tot de meetsectie, slechts worden gewijzigd door het stromings-beperkingsorgaan in het ooloopverbindingssamenstel te vervangen teneinde 5 een groter of kleiner volume van fluïdum toe te staan over een drukval, welke de optimale sensorstroming handhaaft. Dat wil zeggen, dat indien eenmaal het instrument is gecalibreerd om te reageren op een bepaald sensorstromingsgebied, de totale stroming door het instrument niet aanzienlijk kan worden gevarieerd door de ingangsdruk van het fluïdum te wijzigen 10 daar de drukvariaties zullen veroorzaken, dat de sensorstroming gaat voorbij de gecalibreerde grenzen, dat wil zeggen voorbij het laminaire stro-mingsgebied van de sensorbuis.The by-pass bypass assemblies described above provide laminar flow in the primary fluid path of the mass flow element and allow the accurate and reliable measurement and control of the mass flow values by such instruments within certain ranges. However, if the output of the sensor assembly is dependent on the value of fluid flow therethrough and thus on the pressure drop across the 8400039 / * 23665 / CV / ts bypass connector restrictor, the flow ratio, i.e., the amount of fluid passed through the bypass connector section may be proportional to the measuring section, are only changed by replacing the flow restrictor in the oil joint assembly to allow a larger or smaller volume of fluid over a pressure drop, which maintains the optimal sensor flow. That is, once the instrument is calibrated to respond to a particular sensor flow range, the total flow through the instrument cannot be varied significantly by changing the inlet pressure of the fluid since the pressure variations will cause the sensor flow to pass. the calibrated limits, that is, beyond the laminar flow range of the sensor tube.
In het verleden is de stromingsverhouding dan ook gewijzigd door vervanging van vervangbare laminaire stroming vormende elementen met ge-15 wijzigde kanaal- of doortochtaftaetingen, welke een verschillende primaire stromingswaarde toestaan onder het handhaven van een althans nagenoeg gelijke drukval. Daar dergelijke vervangbare elementen echter demontage van het omloopverbindingsstromingsbeperkingsorgaan vereisen, is het een wens geweest een instelbare laminair stromingsomloopsamenstel te verkrijgen, 20 welke de continue afstelling van stromingsverhouding mogelijk maakt, zonder de demontage van het omloopverbindingsstromingsbeperkingsorgaan en de vervanging van vooraf bepaalde leidingen daardoorheen te vereisen.In the past, therefore, the flow ratio has been changed by replacing replaceable laminar flow-forming elements with changed channel or passage scents permitting a different primary flow rate while maintaining an at least substantially equal pressure drop. However, since such replaceable elements require disassembly of the bypass connection flow restrictor, it has been a desire to obtain an adjustable laminar flow circulation assembly that allows the continuous adjustment of flow ratio without requiring disassembly of the bypass connection flow restrictor and the replacement of predetermined lines therethrough.
De huidige uitvinding voorziet in een omloopverbindingssamenstel, dat continu afstelbaar is voor het verkrijgen van een groot gebied van 25 stromingsvolumes, terwijl het handhaven van een constante drukval over het omloopverbindingssamenstel mogelijk is om een constante en optimale stroming door de sensorbuis te waarborgen. Dit wordt bewerkstelligd door te voorzien in een de vorm van een afgeknotte kegel bezittend stromingsbeper-kingsorgaan met een omtreksoppervlak althans nagenoeg evenwijdig aan het 30 oppervlak van een de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring en in staat tot het begrenzen van een ringvormige leiding daartussen met een ringvormig oppervlak van een dikte tot breedteverhouding voor het verkrijgen van een laminaire stroming, waarbij het de vorm van een afgeknotte kegel bezittende gedeelte axiaal en aaar keuze beweegbaar is in de de vorm van 35 een afgeknotte kegel bezittende boring voor het verkrijgen van ringvormige oppervlakken met variabele dikte.The present invention provides a bypass connection assembly that is continuously adjustable to obtain a wide range of flow volumes, while maintaining a constant pressure drop across the bypass connection assembly to ensure constant and optimum flow through the sensor tube. This is accomplished by providing a truncated cone-shaped flow restrictor with a peripheral surface substantially parallel to the surface of a truncated cone-shaped bore and capable of defining an annular conduit therebetween an annular surface of a thickness to width ratio for obtaining a laminar flow, wherein the truncated cone shaped portion is axially and optionally movable in the truncated cone shaped bore to obtain annular surfaces having variable thickness.
Verschillende hierop betrekking hebbende uitvoeringsvoorbeelden, die ieder de beschreven voordelen met zich meebrengen, worden uiteengezet.Several related embodiments, each of which provides the described advantages, are set forth.
Het instelbare laminaire stromingsomloopverbindingssamenstel volgens de 8400089 Λ ν -4- 23665/CV/ts uitvinding kan worden gecombineerd met een langgestrekte laminaire stromings-leiding, welke dienst doet als meetsectie voor het vormen van een lineaire stromingsmeter. Een dergelijke meter omvat een huis met een fluïduminlaat en een fluldumuitlaat, waarbij het huis een fluïdumbaan tussen de inlaat 5 en de uitlaat begrenst. Het instelbare stromingselement is in deze stro-mingsbaan opgesteld voor het begrenzen van een ringvormige leiding met afmetingen geschikt voor het handhaven van laminaire stroming in parallel-circuit met de meetsectieleiding. Middelen zijn aangebracht voor het meten van de stromingswaarde van fluïdum door de meetsectieleiding, welke middelen 10 in de techniek bekend zijn en geen deel van de huidige uitvinding vormen.The adjustable laminar flow bypass connection assembly according to the 8400089 -4 ν -4-23665 / CV / ts invention may be combined with an elongated laminar flow line serving as a measuring section to form a linear flow meter. Such a meter includes a housing with a fluid inlet and a fluid outlet, the housing defining a fluid path between the inlet 5 and the outlet. The adjustable flow element is arranged in this flow path to define an annular conduit of dimensions suitable for maintaining laminar flow in parallel circuit with the measuring section conduit. Means are provided for measuring the flow value of fluid through the measuring section conduit, which means are known in the art and do not form part of the present invention.
De uitvinding zal hieronder nader worden beschreven aan de hand van enige in bijgaande figuren weergegeven uitvoeringsvoorbeelden van de constructie volgens de uitvinding.The invention will be described in more detail below with reference to some exemplary embodiments of the construction according to the invention shown in the accompanying figures.
Fig. 1 toont een schematische weergave van dfe fluïdumstroombanen 15 in een stroomverdeler.Fig. 1 shows a schematic representation of fluid flow paths 15 in a flow divider.
Fig. 2 toont een schematische weergave.:,gedeeltelijk in aanzicht en gedeeltelijk in doorsnede, van delen van een stromingsmeter voorzien van een instelbare stromingsomloopverbinding volgens de uitvinding.Fig. 2 shows a schematic representation, partly in elevation and partly in section, of parts of a flow meter provided with an adjustable flow bypass connection according to the invention.
Fig. 3 toont schematisch gedeeltelijk in dwarsdoorsnede en 20 gedeeltelijk in aanzicht een tweede instelbare omloopverbinding volgens de uitvinding.Fig. 3 schematically shows partly in cross-section and partly in elevation a second adjustable bypass connection according to the invention.
Fig. 4 toont schematisch in dwansdoorsnede een gedeelte van een derde instelbare omloopverbinding volgens de uitvinding.Fig. 4 schematically shows, in cross section, a part of a third adjustable bypass connection according to the invention.
Fig. 5 toont een eindaanzicht op de variatie van de de vorm van 25 een afgeknotte kegel bezittende stromingsbeperkingsorgaan volgens de uitvinding .Fig. 5 shows an end view of the variation of the truncated cone flow restrictor of the invention.
Fig. 6 toont een dwarsdoorsnede over fig. 5.Fig. 6 is a cross-sectional view of FIG. 5.
Hieronder zullen details van mogelijke uitvoeringsvoorbeelden van de uitvinding worden uiteengezet. Het zal echter duidelijk zijn, dat deze 30 uitvoeringsvoorbeelden slechts mogelijkheden van de uitvinding weergeven, waarbij de uitvinding echter ook op andere wijze dan in de figuren is weergegeven, kan worden verwezenlijkt.Details of possible embodiments of the invention will be set forth below. It will be clear, however, that these exemplary embodiments only show possibilities of the invention, but the invention can also be implemented in a manner other than that shown in the figures.
Terwijl bijvoorbeeld het omloopverbindingssamenstel wordt beschreven met betrekking tot massastromingsinstrumenten kan de stromingsmeter 35 volgens de huidige uitvinding ook worden toegepast bij volumestromingsele-mentep, indien dit gewenst mocht zijn. Constructieve en functionele details moeten niet worden gezien als beperkend, maar als een basis voor de gevraagde beschermingsomvang.For example, while the bypass connection assembly is described with respect to mass flow instruments, the flow meter 35 of the present invention can also be used with volume flow element if desired. Constructional and functional details should not be seen as limiting, but as a basis for the requested scope of protection.
Zoals weergegeven in fig. 1 vormen fluldumbanen A en B de stroming 8400089 -5- 23665/CV/t3 *· * door een stromingsmeter van de inlaat naar de uitlaat Pg. De lijn aangeduid BAAN A geeft de fluldumstroming weer door de meetsectie van de stromingsmeter en de lijn BAAN B geeft fluldumstroming weer door de oraloop-verbindingssectie van de stromingsmeter. Optimaal zal de drukval over iedere 5 baan hetzelfde zijn.As shown in Fig. 1, fluid pathways A and B form flow 8400089-5656 / CV / t3 * · * through a flow meter from the inlet to the outlet Pg. The line marked BAAN A represents fluid flow through the flow meter measuring section and the line BAAN B represents fluid flow through the oraloop connection section of the flow meter. Optimally, the pressure drop will be the same over every 5 lanes.
In de hierin weergegeven uitvoeringsvoorbeeld, geeft BAAN A de sensorstroom weer en omvat een buis van voldoende lengte om laminaire stroming te waarborgen. BAAN B omvat de de vorm van een afgeknotte kegel bezittend instelbaar omloopverbindingstromingssamenstel, dat geproportio-10 neerd is om laminaire stroming te waarborgen, zoals hieronder nader zal worden beschreven.In the exemplary embodiment illustrated herein, BAAN A represents the sensor current and includes a tube of sufficient length to ensure laminar flow. TRACK B comprises the truncated cone adjustable bypass connection flow assembly, which is proportioned to ensure laminar flow, as will be further described below.
Nu verwijzend naar fig. 2 en 3 is een stromingsmeter 10 weergegeven voorzien van een instelbare laminaire stroraingsomloopverbinding in overeenstemming met de uitvinding. De stromingsmeter omvat een huis 12 15 voorzien van een boring en een tegenboring voor het begrenzen van een doortocht 14 op hieronder nader te omschrijven wijze. De doortocht 1¾ eindigt met inlaat- en uitlaatpoorten 16, respectievelijk 18 voor de gemeten fluldumstroom. Een bovenstrooms gedeelte 20 van de doortocht 14 omvat inwendige schroefdraad 22, aangepast voor het opnemen van een van uitwendige 20 schroefdraad voorziene fitting 24, welke de verbinding van de doortocht 14 met een niet nader weergegeven fluïdumbron mogelijk maakt. Het boven-stroomee gedeelte 20 omvat een schouder 26, welke een fijnmazig scherm 28 opneemt, aangedrukt door de fitting 24, wordt tegengehouden en de instroming van vervullende deeltjes tegengaat. Zoals in fig. 4 is weergegeven 25 omvat de uitlaatpoort 18 inwendige schroefdraad 30, welke niet nader weergegeven overeenkomstig gevormde uitwendige schroefdraad op een fitting 32, welke benedenstroomse verbinding van de doortocht 14 mogelijk maakt, opneemt.Referring now to FIGS. 2 and 3, a flow meter 10 is shown having an adjustable laminar radiation bypass connection in accordance with the invention. The flow meter comprises a housing 12 provided with a bore and a counter-bore for limiting a passage 14 in a manner to be described further below. Passage 1¾ ends with inlet and outlet ports 16 and 18, respectively, for the measured fluid flow. An upstream portion 20 of the passageway 14 includes internal threads 22 adapted to receive an externally threaded fitting 24 allowing connection of the passageway 14 to a fluid source (not shown). The upstream section 20 includes a shoulder 26, which receives a fine-mesh screen 28 pressed by the fitting 24, is stopped and prevents the inflow of fillers. As shown in FIG. 4, the outlet port 18 includes internal threads 30, which do not include correspondingly shaped external threads on a fitting 32 that allows downstream connection of the passage 14.
In ieder van de figuren 2, 3 en 4 is er bovenstrooms van de uit-30 laatpoort 18 een tussengedeelte 34 van de doortocht 14 weergegeven, dat kan zijn aangepast voor het opnemen van een niet nader weergegeven stro-mingsregelklepsamenstel, dat tijdens gebruik van de stromingsmeter normaal in een open stand is. De stromingsregelklep en zijn werking zijn bekend in de techniek en vormen als zodanig geen deel van de uitvinding. Een bij-35 zonder doelmatige stromingsregelklep welke kam worden toegepast in het tussengedeelte 34 is weergegeven in het Amerikaanse octrooi 3.650.505.In each of Figures 2, 3 and 4, upstream of the outlet port 18, an intermediate section 34 of the passage 14 is shown, which may be adapted to receive a flow control valve assembly (not shown in more detail), which during use of the flow meter is normally in an open position. The flow control valve and its operation are known in the art and as such do not form part of the invention. A non-35 without efficient flow control valve which comb is used in the intermediate section 34 is shown in U.S. Patent 3,650,505.
Bovenstroomse en benedenstroomse aftappunten in het huis 12, in de vorm van boorgaten 36, respectievelijk 38 zijn aangebracht voor het opstellen van desbetreffende bevestigingseinden 40 en 42 van een meet* of sen- 8400089 'f * -6- 23665/CV/ts sorbuis 44. De einden 40 en 42 zijn buisvormige organen, door welke de einden van de sensorbuis 44 stevig zijn vastgezet, zodat fluïdum..stromende in het einde 40 geheel door de sensorbuis 44 wordt geleid en uittreedt door het einde 42. De meetsectiebuis is zeer dun en langgestrekt, en in dit uitvoe-5 ringsvoorbeeld heeft de buis 44 een inwendige diameter van 0,010 inch en een lengte van 2,50 inch. Thermische elementen 46 en 48 nemen de massa-stroomwaarde van een fluïdum gaande door de buis 44 waar. De werkwijze waarop dit wordt bewerkstelligd is in de techniek bekend en behoeft niet verder te worden beschreven, ofschoon een gunstig fluldumstroommeetsysteem 10 is beschreven in Amerikaans octrooi 3.938.384. De elektronische onderdelen van de stromingsmeter zijn samengevoegd in een tweede huis 50, zoals op zich in de techniek'bekend is en welke niet beslist een deel van de hier beschreven uitvinding vormen.Upstream and downstream taps in the housing 12, in the form of boreholes 36 and 38, respectively, are provided for mounting respective fastening ends 40 and 42 of a measuring * or sensor 8400089 'f * -6- 23665 / CV / ts sensor tube 44 The ends 40 and 42 are tubular members through which the ends of the sensor tube 44 are tightly secured, so that fluid flowing into the end 40 is completely guided through the sensor tube 44 and exits through the end 42. The measuring section tube is very thin and elongated, and in this embodiment, the tube 44 has an inner diameter of 0.010 inch and a length of 2.50 inch. Thermal elements 46 and 48 sense the mass flow value of a fluid passing through the tube 44. The method by which this is accomplished is known in the art and need not be further described, although an advantageous fluid flow measurement system 10 is described in U.S. Patent 3,938,384. The electronic components of the flow meter are assembled in a second housing 50, as is known per se in the art and which does not necessarily form part of the invention described herein.
Verder zal aan de hand van fig. 2 een eerste uitvoeringsvoorbeeld 15 van het instelbare laminaire stromingsomloopverbindingssamenstel worden beschreven. Een schouder 52 van het huis 12 strekt zich uit in de doortocht 14 voorbij een axiale hartlijn 54 daardoorheen onder het openlaten van een doortocht 56, welke een verbinding vormt tussen het tussengelegen gedeelte 34 en een. primair stromingsgedeelte 58 van de doortocht 14, waarbij 20 het primaire stromingsgedeelte 58 wordt begrensd door een de vorm van een afgeknotte kegel bezittend onitreksoppervlak of boring 60, welke is gevormd in het huis 12. De tapsheid van de boring 60 is niet kritisch voor de uitvinding en wordt slechts beperkt door de turbulentie, welke kan worden ingébracht door de begrenzing van een overmatige tapsheid in gedeelten van de 25 doortocht 14, welke loodrecht zijn op de hartlijn 54, of door factoren, zoals instellingsoplossing of andere hier beschreven overwegingen. Een uitvoeringsvorm van een tapsheid van drie graden is weergegeven in de hier beschreven uitvoeringsvoorbeeldén.Furthermore, a first exemplary embodiment 15 of the adjustable laminar flow bypass connection assembly will be described with reference to Fig. 2. A shoulder 52 of the housing 12 extends into the passage 14 beyond an axial centerline 54 therethrough leaving a passage 56 which connects the intermediate portion 34 to one. primary flow portion 58 of the passage 14, wherein the primary flow portion 58 is bounded by a truncated cone-shaped surface or bore 60 formed in the housing 12. The taper of the bore 60 is not critical to the invention and is limited only by the turbulence, which can be introduced by the limitation of excessive taper in portions of the passage 14, which are perpendicular to the centerline 54, or by factors such as adjustment solution or other considerations described here. An embodiment of a three degree taper is shown in the exemplary embodiments described here.
De schouder 52 omvat een van inwendige schroefdraad voorziene ' 30 boring 62, welke een overeenkomstige vorm van uitwendige schroefdraad voorzien gedeelte 64 van een spil 66 opneeüit, waarbij de spil 66 is opgesteld op de axiale hartlijn 54 van de doortocht 14. De spil 66 omvat een tussen-gelegen verdikt gedeelte 68 en eindigt in een van uitwendige schroefdraad voorzien bovenstrooms gedeelte 70, dat zich daarvoor bij uitstrekt. Zoals 35 verder uit fig. 2 blijkt ondersteunt de spil 66 een de vorm van een afgeknotte kegel bezittend stromingsbeperkingsorgaan 72 binnen de doortocht 14, waarbij het stromingsbeperkingsorgaan 72 een omtreksoppervlak 74 heeft, dat zich althans in hoofdzaak evenwijdig uitstrekt aan het oppervlak van de de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring 60. Het beperkings- 8400089 • * -7- 23665/CV/ts orgaan 72 wordt ondersteund door het verdikte gedeelte 68 van de spil 66 met behulp van O-ringen 76 en 78, die zijn opgesteld in in de spil 66 aangebrachte groeven ?Q en 82. Het beperkingsorgaan 72 omvat een naafgedeelte 84, dat op zijn beurt een van inwendige schroefdraad voorziene boring 86 5 bezit, welke is aangepast om passend in ingrijping te zijn met het van uitwendige schroefdraad voorziene bovenstroomse gedeelte 70 van de spil 66.The shoulder 52 includes an internally threaded bore 62, which receives a corresponding form of externally threaded portion 64 of a spindle 66, the spindle 66 being disposed on the axial axis 54 of the passage 14. The spindle 66 comprises an intermediate thickened portion 68 and terminates in an externally threaded upstream portion 70 extending therefor. As further shown in Fig. 2, the spindle 66 supports a truncated cone-shaped flow restrictor 72 within the passage 14, the flow restrictor 72 having a peripheral surface 74 extending at least substantially parallel to the surface of the mold of a truncated cone bore 60. The restriction 8400089 * 7- 23665 / CV / ts member 72 is supported by the thickened portion 68 of the spindle 66 using O-rings 76 and 78 disposed in grooves 66, Q and 82 provided on the spindle 66. The limiting member 72 includes a hub portion 84, which in turn has an internally threaded bore 86 adapted to mesh with the externally threaded upstream portion 70. of the spindle 66.
De spil 66 kan in het huis 12 worden ingestoken in combinatie met het beperkingsorgaan 72 of de spil 66 kan eerst in het huis 12 worden aangebracht en afzonderlijk worden bevestigd, waarop vervolgens het beperkings-10 orgaan 72 daarop wordt opgeschroefd. In ieder geval wordt het van schroefdraad voorziene gedeelte 64 van de spil 66 ingestoken in de boring 62 en met behulp van een sleuf 88 in het gedeelte 70 aangedraaid totdat een benedenstrooms einde 90 van het verdikte gedeelte 68 aanligt tegen de schouder 52. Vergrendelring 92 kan daartussen zijn opgesteld om de spil 66 verder 15 te bevestigen. Het beperkingsorgaan 72 omvat in het bovenstroomse vlak van de naaf 84 uitsparingen 94 aangepast voor het opnemen van een niet nader weergegeven spansleutel of ander orgaan, teneinde de instelling mogelijk te maken van de afstand tussen het omtreksoppervlak 74 tot het oppervlak van de boring 60, zoals hieronder nog nader zal worden uiteengezet 20 aan de hand van fig. 3·The spindle 66 can be inserted into the housing 12 in combination with the restriction member 72, or the spindle 66 can first be inserted into the housing 12 and attached separately, upon which the restriction member 72 is then screwed on. In any case, the threaded portion 64 of the spindle 66 is inserted into the bore 62 and tightened into the portion 70 using a slot 88 until a downstream end 90 of the thickened portion 68 abuts the shoulder 52. Locking ring 92 may arranged therebetween to further secure the spindle 66. The restriction member 72 includes in the upstream face of the hub 84 recesses 94 adapted to receive an unspecified spanner or other means to allow adjustment of the distance between the circumferential surface 74 to the surface of the bore 60, such as will be explained in more detail below 20 with reference to fig.
Bij de beschrijving van fig. 3 worden voor zover mogelijk voor de verschillende onderdelen dezelfde verwijzingscijfers gebruikt als in fig.In the description of FIG. 3, the same reference numerals as in FIG.
' 2·'2
Zoals in fig. 3 is weergegeven, is het stromingsbeperkingsorgaan 25 72 hier ondersteund door een van uitwendige schroefdraad voorziene spil 95, welke is voorzien van een spiebanen bezittend benedenstrooms gedeelte 96, dat is bevestigd in een axiaal gecentreerde boring 98 in de schouder 52 door een perspassing daarmede. Het stromingsbeperkingsorgaan 72 omvat een inwendige bering 100, welke passend aangrijpt op de van uitwendige schroefdraad voor-30 ziene spil 94 teneinde een draaiing van het beperkingsorgaan 72 daarom mogelijk te maken met de daaruit resulterende voortschrijding of terugtrekking van het beperkingsorgaan 72 ten opzichte van het’huis 12. Dergelijke draaiing wordt mogelijk gemaakt door het insteken van een geschikt gereedschap in de inkeping 102 van het beperkingsorgaan 72. Het zal duidelijk zijn, dat 35 èen dergelijke inschuiving of terugtrekking bewerkstelligt, dat het beperkingsorgaan 72 standen kan innemen zoals aangeduid met de stippellijnen 104 en 106 met een resulterende wijziging in de dikte van een ringvormige spleet 108, welke is gevormd tussen het omtreksoppervlak 74 en de boring 60. Indien het beperkingsorgaan 72 op de beschreven wijze axiaal beweegt, 8400089 2 , % « -8- 23665/CV/ts wordt het beperkingsorgaan geborgd door een schroef·*··*· jnVorra*se veer 110, welke aanligt tegen de schouder 52.As shown in Fig. 3, the flow restrictor 25 72 is supported here by an externally threaded spindle 95, which includes a keyed downstream portion 96, which is mounted in an axially centered bore 98 in the shoulder 52 through a press fit therewith. The flow restrictor 72 includes an internal bore 100, which appropriately engages the externally threaded spindle 94 to thereby allow rotation of the restrictor 72 with the resultant advancement or retraction of the restrictor 72 relative to the restriction member 72, respectively. housing 12. Such rotation is made possible by inserting a suitable tool into the notch 102 of the restrictor 72. It will be appreciated that such retraction or retraction causes the restrictor 72 to assume positions as indicated by the dotted lines. 104 and 106 with a resulting change in the thickness of an annular slit 108 formed between the circumferential surface 74 and the bore 60. If the restriction member 72 moves axially in the manner described, 8400089 2% -8-23665 / CV / ts the restraining member is secured by a screw · * ·· * · jnVorra * se spring 110, which rests t against the shoulder 52.
Met betrekking tot de spleet 108 en andere hierin beschreven spleten is de aard van de stroming door de ringvormige leiding van de stro- mingsmeter ( weergegeven door het Reynold’s getal) hieronder beschreven 5 een functie te zijn van de derde macht van de spleetdikte. Het omtreks-oppervlak van het stromingsbeperkingsorgaan en het oppervlak van de de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring moet dus zo concentrisch als mogelijk zijn tijdens de draaiing van stromingsbeperkingsorgaan, ten-^ einde gelijkmatige laminaire stroming in de ringvormige spleet over het instelgebied te waarborgen.With regard to the slit 108 and other slits described herein, the nature of the flow through the annular conduit of the flow meter (represented by the Reynolds number) described below is a function of the third power of the slit thickness. Thus, the circumferential surface of the flow restrictor and the surface of the truncated cone shaped bore must be as concentric as possible during rotation of the flow restrictor, in order to ensure uniform laminar flow in the annular gap over the adjustment region.
In fig. 4 is een alternatief uitvoeringsvoorbeeld weergegeven, waarin delen overeenkomen met de delen beschreven aan de hand van fig. 2 en 3 van dezelfde verwijzingscijfers zijn voorzien.Fig. 4 shows an alternative embodiment, in which parts corresponding to the parts described with reference to Figs. 2 and 3 are provided with the same reference numerals.
In dit geval bevat het huis 12 een althans in hoofdzaak eilin-drische boring 120, welke in verbinding staat met het tussengelegen gedeelte 34 via een doortocht 122. Het tussengelegen gedeelte 34 staat op zijn beurt in verbinding met een doortocht 123» welke leidt naar de uit-laatpoort 18. Verder omvat het huis 12 bovenstroorase en benedenstroomse __ aftaporganen 36, respectievelijk 38, welke uitmonden in de boring 120.In this case, the housing 12 includes an at least substantially elastic bore 120 which communicates with the intermediate section 34 through a passage 122. The intermediate section 34 in turn communicates with a passage 123 leading to the outlet port 18. Furthermore, housing 12 includes upstream drain and downstream drain members 36, 38 respectively, which open into bore 120.
2020
Een inzetstuk 124 is opgenomen binnen de boring 120 en daarin tegengehouden door uitwendige schroefdraad 126 bij een bovenstrooms einde 128 daarvan» welke schroefdraad 126 passend in ingrijping is met de inwendige schroefdraad 22 van het huis 12. Het inzetstuk 124 wordt axiaal gedraaid bij insteken en ingrijping van de schroefdraden 22 en 126 met behulp van een niet weergegeven spansleutel of soortgelijke inrichting, welke aangrijpt op de inkepingen 130 in het bovenstroomse einde 128.An insert 124 is received within the bore 120 and retained therein by external threads 126 at an upstream end 128 thereof which threads 126 mesh with the internal threads 22 of the housing 12. The insert 124 is axially rotated upon insertion and engagement. threads 22 and 126 using a spanner (not shown) or the like, which engages the notches 130 in the upstream end 128.
Het inzetstuk 124 begrenst een boring 132 met een de vorm van een afgeknot gedeelte bezittend deel 134, dat in dit uitvoeringsvoorbeeld taps 2Q toeloopt naar een benedenstrooms gedeelte 136. Een uitwendige van schroefdraad voorziene spil 138 is axiaal opgesteld binnen het inzetstuk 124 en door lassen of andere middelen bevestigd aan een benedenstrooms gelegen eind-gedeelte 140 daarvan. De spil 138 bezit uitwendige schroefdraad 142, die is aangepast o® de inwendige schroefdraad 144 van het stromingsbeperkings- orgaan 146 passend op te nemen.The insert 124 defines a bore 132 having a truncated portion 134 which tapers 2Q in this exemplary embodiment to a downstream portion 136. An external threaded spindle 138 is disposed axially within the insert 124 and by welding or other means attached to a downstream end portion 140 thereof. The spindle 138 has external threads 142 which are adapted to accommodate the internal threads 144 of the flow restrictor 146 appropriately.
3b3b
Het stromingsbeperkingsorgaan 146 heeft ; de vorm van een afgeknotte kegel met een oratrek althans in hoofdzaak evenwijdig aan die van het de vorm van een afgeknotte .kegel bezittende boringsgedeelte 134. Bij insteken van het stromingsbeperkingsorgaan 146 in het boringgedeelte 134 8400089 ι -The flow restrictor 146 has; the shape of a truncated cone with an oratr at least substantially parallel to that of the truncated cone-shaped bore portion 134. When inserting the flow restrictor 146 into the bore portion 134 8400089
# V# V
-9- 23665/CV/ts en ingrijping van de schroefdraden 142 en 144 kan het beperkingsorgaan 146 met behulp van een niet weergegeven geschikt gereedschap, dat wordt inge3to-ken in een sleuf 148, worden gedraald, teneinde de langsinstelling van het beperkingsorgaan 146 ten opzichte van het inzetstuk 144 mogelijk te maken, 5 teneinde instelling van de breedte van de ringvormige spleet 150 daartussen te realiseren. Weerstand tegen ongewenste draaiing van het beperkingsorgaan 146 wordt verkregen door een veer 152, die is opgesteld tussen het beperkingsorgaan 146 en het benedenstroomse gedeelte 140 van het inzetstuk 124.23665 / CV / ts and engagement of threads 142 and 144, the restriction member 146 may be threaded with a suitable tool (not shown) inserted into a slot 148 to illustrate the longitudinal adjustment of the restriction member 146 relative to the insert 144 to allow adjustment of the width of the annular gap 150 therebetween. Resistance to unwanted rotation of the restrictor 146 is provided by a spring 152 disposed between the restrictor 146 and the downstream portion 140 of the insert 124.
In het uitvoeringsvoorbeeld afgebeeld in fig. 4 stroomt fluïdum van 10 de inlaatpoort 16 door de spleet 150 tussen het stromingsbeperkingsorgaan 146 en het de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boringgedeelte 134, door het benedenstroomse boringgedeelte 136 en dan door cilindrische doortochten 154 naar het tussengelegen gedeelte 34, De fluïdum stroomt dan verder door de doortocht 123 naar de uitlaatpoort 18. Met betrekking hiertoe 15 is de stroming door de spleet 150 laminair en gemeten door een hierboven aan de hand van fig. 2 beschreven sensororgaan, dat in verbinding staat met de aftappunten 36 en 38. Stroming tussen het inzetstuk 124 en het huis 12 wordt tegengegaan door de in elkaar grijpende oppervlakken gevormd door de schroefdraden 22 en 126. In aanvulling kunnen niet nader weergegeven 20 afdichtringen zijn aangebracht tussen het bovenstroomse einde 128 en het huis 12, indien dit gewenst mocht zijn.In the exemplary embodiment depicted in Fig. 4, fluid from the inlet port 16 flows through the gap 150 between the flow restrictor 146 and the truncated cone bore portion 134, through the downstream bore portion 136 and then through cylindrical passages 154 to the intermediate portion. 34, The fluid then continues to flow through the passageway 123 to the outlet port 18. In this regard, the flow through the slit 150 is laminar and measured by a sensor member described above with reference to Fig. 2, which communicates with the tapping points 36 and 38. Flow between the insert 124 and the housing 12 is inhibited by the interlocking surfaces formed by the threads 22 and 126. In addition, sealing rings not shown in detail may be provided between the upstream end 128 and the housing 12, if this may be desirable.
Het aftappunt 36 staat in verbinding met de fluldumstroom via de spleet 150 door een doortocht 155 in het inzetstuk 124. Op soortgelijke wijze staat het benedenstroomse aftappunt 138 met de spleet 150 in verbinding via 25 een doortocht 156. Ongewenste stroming tussen de doortochten 155 en 156, dat wil zeggen stroming tussen het inzetstuk 124 en het huis 12, wordt voorkomen door een 0-ring 158, en soortgelijke stroming benedenstrooms van de doortocht 156 wordt voorkomen door een 0-ring 160. Deze 0-ringen zijn opgenomen in uitsparingen 162 en 164 op het oppervlak van het inzetstuk 124.The tapping point 36 communicates with the fluid flow through the slit 150 through a passage 155 in the insert 124. Similarly, the downstream tapping point 138 communicates with the slit 150 through a passage 156. Unwanted flow between the passages 155 and 156 that is, flow between the insert 124 and the housing 12 is prevented by an O-ring 158, and similar flow downstream of the passage 156 is prevented by an O-ring 160. These O-rings are contained in recesses 162 and 164 on the surface of the insert 124.
30 Aan de hand van fig. 5 en 6 zal nu een alternatief stromings- beperkingsorgaan 170 worden beschreven. Het stromingsbeperkingsorgaan 170 kan worden gebruikt in ieder van de hierboven beschreven uitvoeringsvoor- beelden of in een andere toepassing, waarin het gewenst is een aanzienlijk vergroot volume gas te voeren door de primaire stromingsbaan, dat wil zeggen waar de 35 fluldumstroomwaarde een spleet vereist, welke de breedte vereist voor het handhaven van een lamlnaire stroming overschrijdt.An alternative flow restrictor 170 will now be described with reference to Figures 5 and 6. The flow restrictor 170 may be used in any of the above-described embodiments or in another application where it is desired to pass a substantially increased volume of gas through the primary flow path, ie where the fluid flow value requires a slit which exceeds width required to maintain lamellar flow.
Zoals weergegeven in fig. 6 heeft het beperkingsorgaan 170 de vorm van een afgeknotte kegel, welke in iedere gegeven toepassing een omtreks-wand 172 heeft, welke althans in hoofdzaak evenwijdig verloopt aan de be- 8400089 - ψ -10- 23665/CV/ts schreven, de.vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring. Verder heeft het beperkingsorgaan 170 een van schroefdraad voorziene boring 17^ aangepast voor het opnemen van een spil, zoals hierboven is omschreven. Teneinde aanvullende massastroming te verkrijgen, is het beperkingsorgaan 170 uit-5 gevoerd met een centraal cilindrisch gedeelte 176, en tussengelegen buisvormige gedeelten 178 en een buitenste buisvormig gedeelte 180, waarbij deze gedeelten zijn verbonden door lassen 182 en zijn opgesteld voor het vormen van de ringvormige spleten 184 en 186, welke een geschikte breedte hebben om laminaire stroming daardoorheen te waarborgen. Terwijl andere 10 laminaire stroomleidingen in het stromingsbeperkingsorgaan 170 kunnen zijn gevormd, zoals een aantal in de lengterichting geboorde leidingen daardoorheen, is gebleken,· dat de concentrische ringvormige leidingen afgebeeld in fig, 5 en 6 hogere stromingswaarden en betere laminaire stroming geven dan dergelijke buisvormige leidingen. Zoals hierboven beschreven met be-15 trekking tot fig. 1 en 2 omvat het beperkingsorgaan 170 een sleuf 188 om het insteken en instellen van het beperkingsorgaan 170 mogelijk te maken in het huis 12 met behulp van een geschikt gereedschap.As shown in FIG. 6, the limiting member 170 is in the form of a truncated cone, which in any given application has a circumferential wall 172 which extends at least substantially parallel to the 8400089 - ψ -10 - 23665 / CV / ts the shape of a truncated cone bore. Furthermore, the restriction member 170 has a threaded bore 17 ^ adapted to receive a spindle as described above. In order to obtain additional mass flow, the restrictor 170 is formed with a central cylindrical portion 176, and intermediate tubular portions 178 and an outer tubular portion 180, these portions being joined by welds 182 and arranged to form the annular slits 184 and 186, which are of a suitable width to ensure laminar flow therethrough. While other 10 laminar flow lines may be formed in the flow restrictor 170, such as a number of longitudinally drilled lines therethrough, it has been found that the concentric annular lines shown in FIGS. 5 and 6 provide higher flow values and better laminar flow than such tubular lines. . As described above with respect to Figures 1 and 2, the restrictor 170 includes a slot 188 to allow insertion and adjustment of the restrictor 170 into the housing 12 using an appropriate tool.
Met betrekking tot ieder van de instelbare laminaire stromings-omloopverbindingssamenstellen, die hierboven zijn beschreven, zal nu het 20 handhaven en de instelling van laminaire stroming worden beschreven.With respect to each of the adjustable laminar flow bypass connection assemblies described above, the maintenance and setting of laminar flow will now be described.
Stroming door een kanaal kan worden gekarakteriseerd door de niet dimensionele parameter bekend als het Reynold'è getal, waar : (1) R = 4mpVm/u waarin p de dichtheid van het fluïdum is, V^ de gemiddelde snelheid van 25 de leiding, μ de fluïdumviscositeit en R de hydraulische straal bepaald als het leidingoppervlak (A) gedeeld door de leidingomtrek (L). De effectieve diameter van de leiding kan worden beschouwd 4m te zijn. Het Reynold's getal drukt de verhouding van de traagheidskrachten tot de visceuze krachten in het fluïdum uit. Voor lage waarden van R is de stroming laminair, terwijl 30 voor hoge waarden van R traagheidskrachten overheersen en de stroming ertoe neigt turbulent te zijn. De Reynold's getal overgang vindt in het algemeen plaats in het gebied van ongeveer 1600 tot ongeveer 2800 Reynold's getal, dat wil zeggen, dat kan worden aangenomen, dat een Reynold's getal van minder dan 1600 laminaire stroming mogelijk zal maken. Voor iedere bepaalde 35 constructie kan het overgangs Reynold's getal worden bepaald door de gemiddelde snelheid, waarbij fluïdum van onbekende dichtheid en viscositeit in een turbulente wijze stroomt te noteren en de informatie aan te brengen op de hierboven gegeven formule.Flow through a channel can be characterized by the non-dimensional parameter known as the Reynold'è number, where: (1) R = 4mpVm / h where p is the density of the fluid, V ^ the average velocity of the pipe, μ the fluid viscosity and R the hydraulic jet determined as the pipe area (A) divided by the pipe circumference (L). The effective diameter of the pipe can be considered to be 4m. Reynold's number expresses the ratio of the inertial forces to the viscous forces in the fluid. For low values of R, the flow is laminar, while for high values of R, inertial forces predominate and the flow tends to be turbulent. The Reynold's number transition generally takes place in the range of from about 1600 to about 2800 Reynold's number, that is, it can be assumed that a Reynold's number of less than 1600 will allow laminar flow. For any given construction, Reynold's transitional number can be determined by noting the average velocity at which fluid of unknown density and viscosity flows in a turbulent manner and applying the information to the formula given above.
Ieder van de beschreven uitvoeringsvoorbeelden toont specifieke 8400089 m -: -it- 23665/cv/ts constructies voor het bewerkstelligen van laminaire stroming in de omloop-verbindingssectie, BAAN B, in combinatie met laminaire stroming in de meet-secfcie, BAAN A. In ieder van de uitvoeringsvoorbeelden is het te meten fluïdum gasvormig, maar de constructie en concepten zijn eveneens toepas-5 baar voor vloeistoffen.Each of the described embodiments shows specific 8400089 m -: -it- 23665 / cv / ts constructions for effecting laminar flow in the bypass connection section, BAN B, in combination with laminar flow in the measuring section, BAN A. In each of the embodiments the fluid to be measured is gaseous, but the construction and concepts are also applicable for liquids.
Een andere bekende vergelijking voor continue toestand laminaire stroming is:Another known equation for continuous state laminar flow is:
(2) ÉE β Z I pV(2) ÉE β Z I pV
dl m 2 10 waarin V een niet-dimensionele weerstandscoëfficiënt is, welk over het laminaire stromingsgebied kan worden weergegeven door de vergelijking.dl m 2 10 where V is a non-dimensional drag coefficient, which can be represented over the laminar flow range by the equation.
(3) V = C/R(3) V = C / R
waarin C een constante is.where C is a constant.
Door het combineren van vergelijkingen 1-3» wordt een vergelijking 15 verkregen, welke de lineair!teit uitdrukt van de drukgradiënt met de volu-metrische stroming in het kanaal: ÉE * yVm * K·. uVm t4> dl 8A2 1 ·By combining equations 1-3, an equation 15 is obtained, which expresses the linearity of the pressure gradient with the volume flow in the channel: EE * yVm * K ·. uVm t4> dl 8A2 1
Uit de bovenstaande vergelijkingen volet dat het Reynold’s getal 20 voor de aensorbuis in BAAN A zal zijn (5) waarin d de diameter is van de buis en ύ de massastroming is in standaard kubieke centimeters per minuut (SCCM) en /£ v · Ki , (6) uit * JX —- dp ^From the above equations, it is full that Reynold's number will be 20 for the sensor tube in TRACK A (5) where d is the diameter of the tube and ύ is the mass flow in standard cubic centimeters per minute (SCCM) and / £ v · Ki, (6) from * JX - dp ^
Voor een dunne ring van een gemiddelde straal W en een spleet dikte t, waarin W aanzienlijk groter is dan t volgt 30 a ^2 w+t en (O) * - Ki t3w , (8) wa = Ti — dP . ‘For a thin ring of an average radius W and a slit thickness t, in which W is considerably larger than t, 30 a ^ 2 w + t and (O) * - Ki t3w, (8) wa = Ti - dP. "
In de beschreven uitvoeringsvoorbeelden had de sensor of meet- “2 35 buis een lengte (L) van 2,50 inches, diameter (d) van 1 x 10 inches en handhaaft een optimale caP-brering bij een massastroom van 2SCCM, dus, vergelijking (6) gebruikt (9) Κχ - 205 x 108/dp.In the described embodiments, the sensor or measuring tube had a length (L) of 2.50 inches, diameter (d) of 1 x 10 inches and maintains optimal caP bration at a mass flow of 2SCCM, so, comparison (6) uses (9) Κχ - 205 x 108 / dp.
8400089 -12- 23665/CV/ts8400089 -12- 23665 / CV / ts
Deze waarde invullend voor in vergelijking (6) levert opEntering this value for in equation (6) gives
(10) ω = 5 X_10 8d4/L(10) ω = 5 X_10 8d4 / L
Dientengevolge, voor een ringvormige doortocht met dezelfde dp, 5 vergelijking (8) gebruikend, λ _ 20 5x108 Λ _ 17x1q8 t3W (1D · “a " 12 L — *As a result, for an annular passage with the same dp, using 5 equation (8), λ _ 20 5x108 Λ _ 17x1q8 t3W (1D · “a” 12 L - *
Uit experimentele gegevens met betrekking tot de beschreven sen-sorbuis, voor een R. van 28,7 bij een ω 5SCCM en vergelijking (5) ge-10 bruikend, was berekend 4, 5 x 10 te zijn. Deze afgeleide Kg in vergelijking (5) invullend (12) Rt = 6 X 10"2ώ/<3, en de afgeleide K^ in vergelijking (7) invoegend 15 (13) Ra -. 9 x 10”2ώ/νϊ + t waarin de dikte zo klein is om vereenvoudiging mogelijk te maken tot (14) Ra - 9 x 10-2J/w 20 zo, om massastroom (ω ) op te voeren zonder het Reynold's getal (R) op te voeren, indien een proportionele toename in de gemiddelde omtrek van de ringvormige doortocht (W) wordt vereist.From experimental data with respect to the described sensor tube, using an R. of 28.7 at a S5SCCM and equation (5), it was calculated to be 4.5x10. This derivative Kg in equation (5) filling in (12) Rt = 6 X 10 "2ώ / <3, and the derivative Kg in equation (7) inserting 15 (13) Ra -. 9 x 10" 2ώ / νϊ + t in which the thickness is so small as to allow simplification to (14) Ra - 9 x 10-2J / w 20 so, to increase mass flow (ω) without increasing Reynold's number (R), if a proportional increase in the mean circumference of the annular passage (W) is required.
De afmetingen voor de beschreven instelbare laminaire stromingom-loopverbindingssamenstellen kan empirisch worden bepaald. In het omloop-25 verbindingbeperkingsorgaan beschreven in fig. 3 heeft bijvoorbeeld het de vorm van een afgeknotte kegel bezittend stromingsbeperkingsorgaan 72 een minimum diameter (D) van 0,416 inch en de spleet 108 tussen het beperkings-orgaan 72 en de boring 60 heeft een lengte (L) van 0,50 inch tussen de sensoraftappunten 36 en 38. De spleet 108 heeft dus een omtrek of breedte 3 30 (W) van TT (0,416) = 1,31. Voor een massastroming van 20 x 10 SCCM verge lijking (11) levert een t van 0,0165.op. Deze gegevens invullend in vergelijking (13) geeft een maximum Reynold’s getal (R) van 1354. Aangezien déze R minder is dan het Reynold's overgangsgetal van I600 zal het omloop-verbindingssamenstel volgens fig. 3 laminaire stroming geven.The dimensions for the described adjustable laminar flow-to-circulation connection assemblies can be determined empirically. For example, in the bypass connection restrictor described in Fig. 3, the truncated cone-type flow restrictor 72 has a minimum diameter (D) of 0.416 inches and the gap 108 between the restrictor 72 and the bore 60 has a length ( L) of 0.50 inch between the sensor drain points 36 and 38. Thus, the slit 108 has a circumference or width 30 (W) of TT (0.416) = 1.31. For a mass flow of 20 x 10 SCCM equation (11) gives a t of 0.0165. Entering this data in equation (13) gives a maximum Reynold's number (R) of 1354. Since this R is less than the Reynold's transition number of I600, the bypass connection assembly of Figure 3 will give laminar flow.
35 Er wordt de voorkeur aan gegeven, dat de aftappunten 36 en 38 zijn opgesteld binnen de spleet gevormd tussen het stromingsbeperkingsorgaan en de de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring van het omloopverbindingssamenstel. Het is empirisch bepaald-., dat laminaire stroming wordt gevormd in een ringvormig kanaal, van de juiste afmetingen, zoals 8400039 -13- 23665/CV/ts hierboven beschreven, bij een afstand van ongeveer 20· maal de spleetdikte (2) benedenstrooms van het begin van het ringvormige kanaal. De stroming blijft ten minste laminalr tot zeer dichtbij het benedenstroomse einde van het kanaal. Zodoende zal het worden gevonden, dat indien de aftappunten 5 36 en 38 beide zijn opgesteld binnen het werkelijk laminaire stromingsge- bied de drukval over de aftappunten evenredig is aan de stromingswaarde in het omloopverbindingssamenstel. In bepaalde toepassingen kunnen de aftappunten echter buiten het laminaire stromingsgebied worden geplaatst, dat wil zeggen boven en beneden het stromings beperkingsorgaan in het ora-10 loopverbindingsgedeelte, indien dit gewenst is. Aangezien uitgangs-niet-lineairitelt een kleine factor is iddien vergeleken met ingangs-niet-line-airiteit is het ook mogelijk het bovenstroomse aftappunt binnen het lami-naire stromingsgebied te plaatsen en het benedenstroomse aftappunt buiten de laminaire stromingaspleet ai nog steeds redelijke lineairiteit voor be-15 paalde doeleinden te handhaven. Onafhankelijk daarvan of de aftappunten 36 en 38 binnen of buiten de spleet zijn geplaatst, moet de inbrenging en terugtrekking van het stromingsbeperkingsorgaan worden bepaald, zodanig, dat de gewenste laminaire of niet-laminaire stroom bij iédere dergelijke stand zal worden gehandhaafd.It is preferred that the taps 36 and 38 are disposed within the gap formed between the flow restrictor and the truncated cone shaped bore of the bypass connector assembly. It has been determined empirically that laminar flow is formed in an annular channel, of the proper dimensions, such as 8400039 -13-23665 / CV / ts described above, at a distance of approximately 20 times the slit thickness (2) downstream of the beginning of the annular channel. The flow remains at least laminal to very close to the downstream end of the channel. Thus, it will be found that if the draw-off points 5, 36 and 38 are both located within the true laminar flow range, the pressure drop across the draw-off points is proportional to the flow value in the bypass connection assembly. However, in certain applications, the taps may be located outside the laminar flow region, that is, above and below the flow restrictor in the ora loop connector portion, if desired. Since output nonlinear titration is a minor factor compared to input nonlinearity, it is also possible to position the upstream tapping point within the laminar flow range and the downstream tapping point outside the laminar flow gap to still have reasonable linearity for -15 maintain certain purposes. Irrespective of whether the taps 36 and 38 are placed inside or outside the gap, the insertion and withdrawal of the flow restrictor must be determined such that the desired laminar or non-laminar flow will be maintained at any such position.
20 Met betrekking tot de hierin beschreven omloopverbindingssamen- stellen wordt opgemerkt, dat een drie graden tapsheid wordt toegepast met betrekking tot de de vorm van een afgeknotte kegel bezittende boring en het stromingsbeperkingsorgaan. Voor een tapsheid van drie graden en een langsslag van het stromingsbeperkingsorgaan van 1/3 inch is de maximale 25 dikte van de ringvormige spleet (t ) van het instelbare laminaire u13a stromingsomloopverbindingssamenstel van fig. 3 0,333 sin Θ = 0,0174. Vervanging van deze waarden tesamen met een gemiddelde spleetbreedte (W) van 1,38 en een spleetlengte (L) van 0,50 in vergelijking (11) levert een maximale massastrooo (ώ) van 25 standaard liters per minuut op. Bij deze 30 maximale stroom geeft het instelbare stromingsomloopverbindingsbeperkings-orgaan van fig. 3 een Reynold's getal van ongeveer 1600, welke binnen de gewenste grenzen van laminaire 3troming is.With respect to the bypass connection assemblies described herein, it is noted that a three degree of taper is employed with respect to the truncated cone bore and the flow restrictor. For a three degree taper and a 1/3 inch longitudinal flow restrictor, the maximum thickness of the annular gap (t) of the adjustable laminar 1313a flow bypass assembly of Figure 3 is 0.333 sin Θ 0.0174. Substitution of these values together with an average gap width (W) of 1.38 and a gap length (L) of 0.50 in equation (11) yields a maximum mass spread (ώ) of 25 standard liters per minute. At this maximum flow, the adjustable flow bypass connector restrictor of FIG. 3 gives a Reynold's number of about 1600, which is within the desired limits of laminar flow.
Het 3amenstel van fig. 3 werd beproefd voor het bepalen van de werking over een groot gebied van instellingen van het beperkingsorgaan.The assembly of FIG. 3 was tested to determine the operation of a wide range of restrictor settings.
35 De spil 95 en de boring 100 zijn voorzien van passende schroefdraden met 56 windingen per inch. Zoals beschreven was de slag van het beperkingsorgaan 72 0,333 inches van totale insteking tot maximale stroomopwaartse terugtrekking. De totale bruikbare instelling omvatte dus 18,6 omwentelingen -3 en de variatie en spleetdikte (t) was gelijk 1 x 10 inches per omwente- 8400089The spindle 95 and bore 100 are provided with matching threads at 56 turns per inch. As described, the limiter stroke 72 was 0.333 inches from total insertion to maximum upstream withdrawal. The total usable setting thus included 18.6 revolutions -3 and the variation and slit thickness (t) was equal 1 x 10 inches per revolution- 8400089
Μ VΜ Q
-14- 23665/CV/ts ling. Een aangenomen instellingsoplossing van plus of min tien graden, maalt dus een instelling van de spleetdikte (t) van 2,8 x 10 inch mogelijk. Vergelijking (11) gebruikend wordt een verhouding tussen spleetdikte (t) en massastroming verkregen door de formule: 5 (15) t3 = 2.1 x 10”6 ω-14- 23665 / CV / ts ling. An adopted adjustment solution of plus or minus ten degrees thus grinds an adjustment of the slit thickness (t) of 2.8 x 10 inches. Using equation (11), a ratio between slit thickness (t) and mass flow is obtained by the formula: 5 (15) t3 = 2.1 x 10 ”6 ω
Het instelbare laminaire stromingsomloopverbindingssamenstel van fig. 3 werd ingestoken in een stromingsmeter, zoals beschreven, en de massastroming (ω ) gemeten in verhouding tot het naar binnen brengen van het 10 stromingsbeperkingsorgaan zoals uitgedrukt in omwentelingen van het aantal termen van volledige insteking. Resultaten van deze proef zijn weergegeven in tabel 1.The adjustable laminar flow bypass connector assembly of Fig. 3 was inserted into a flow meter as described, and the mass flow (ω) measured relative to the introduction of the flow restrictor as expressed in revolutions of the number of full insertion terms. Results of this test are shown in Table 1.
Tabel 1.Table 1.
15 Aangegeven lb 10SCCM 100SCCM 5005CCM 1SLM 10SLM 20SLM omwentelingen van volledige insteking 1,40 3,00 5,0 6,44 13,72 17,36 20 slag _ ' 0,025 0,053 0,09 0,115 0,245 0,310 berekende t 0,0013 0,0028 0,0047 0,006 0,0128 0,0162 berekende 25 oplossing 7$ 3$ 2$ 1,5$ 0,7$ 0,5$ R 0,65 6,5 32,6 65,2 652 1304 & zoals -weergegeven door het berekende Reynold’s getal zijn al derge- 30 lijke stromingen laminair. In overeenstemming met de huidige uitvinding calibreerde de stromingsmeter voorzien van de instelbare laminaire stro- mingsomloopverbinding, zoals beschreven in het weergegeven voorbeeld, nauwkeurig massastromingswaarden van 10SCCM tot 20SLM met dezelfde sensor- _2 buis, dat wil zeggen een meetbuis met een diameter van 110 inches en 35 een lengte van 2,5 inches, en de massastroomwaarde werd ingesteld door eenvoudig draaien van het de vorm van een afgeknotte kegel bezittende stromingsbeperkingsorgaan. Visuele instelling van het stromingsbeperkingsorgaan gaf zeer nauwkeurige instelling.15 Declared lb 10SCCM 100SCCM 5005CCM 1SLM 10SLM 20SLM Revolutions of full insertion 1.40 3.00 5.0 6.44 13.72 17.36 20 stroke _ 0.025 0.053 0.09 0.115 0.245 0.310 calculated t 0.0013 0, 0028 0.0047 0.006 0.0128 0.0162 calculated 25 solution 7 $ 3 $ 2 $ 1.5 $ 0.7 $ 0.5 $ R 0.65 6.5 32.6 65.2 652 1304 & as - represented by the calculated Reynold's number, all such flows are laminar. In accordance with the present invention, the flow meter equipped with the adjustable laminar flow bypass connection, as described in the example shown, accurately calibrated mass flow values from 10SCCM to 20SLM with the same sensor tube, i.e. a measuring tube with a diameter of 110 inches and 35 inches in length, and the mass flow rate was adjusted by simply rotating the truncated cone-shaped flow restrictor. Visual adjustment of the flow restrictor provided very accurate adjustment.
Ofschoon de uitvinding hierboven is uiteengezet aan de hand van 8 i n o o 8 9 -15- 23665/CV/ts afbeeldingen en een voorbeeld, kunnen wijzigingen in de uitvoeringsvorm en vervanging van bepaalde onderdelen worden aangebracht afhankelijk van de omstandigheden zonder daarbij buiten de besehermingsomvang van de uitvinding te vallen.Although the invention has been explained above with reference to 8 ino 8 9 -15-23665 / CV / ts illustrations and an example, changes in the embodiment and replacement of certain parts may be made depending on the conditions without departing from the scope of the protection of the invention.
84000898400089
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US52905783 | 1983-09-02 | ||
| US06/529,057 US4524616A (en) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | Adjustable laminar flow bypass |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8400089A true NL8400089A (en) | 1985-04-01 |
| NL193641B NL193641B (en) | 2000-01-03 |
| NL193641C NL193641C (en) | 2000-05-04 |
Family
ID=24108326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8400089A NL193641C (en) | 1983-09-02 | 1984-01-11 | Flow meter. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4524616A (en) |
| JP (1) | JPH0678926B2 (en) |
| DE (1) | DE3408779A1 (en) |
| FR (1) | FR2551545B1 (en) |
| GB (1) | GB2146781B (en) |
| NL (1) | NL193641C (en) |
Families Citing this family (63)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4638672A (en) * | 1984-09-11 | 1987-01-27 | Ametek, Inc. | Fluid flowmeter |
| DE3517240C2 (en) * | 1985-05-13 | 1993-11-04 | Rosemount Gmbh & Co | DEVICE FOR MEASURING EVALUATION OF GASES BY MEANS OF A MEASURING CELL RESPECTING GAS FLOWERS |
| DE3723256A1 (en) * | 1987-07-14 | 1989-01-26 | Wigha Elektronische Messtechni | DEVICE FOR MEASURING AND CONTROLLING A GAS MASS FLOW |
| GB8720356D0 (en) * | 1987-08-28 | 1987-10-07 | Thorn Emi Flow Measurement Ltd | Fluid meter |
| DE8906197U1 (en) * | 1989-05-19 | 1989-07-20 | Wigha, Elektronische Meßtechnik GmbH, 8057 Eching | Device for measuring or measuring and regulating a gas mass flow |
| US5029470A (en) * | 1989-06-19 | 1991-07-09 | Wigha Elektronische Messtechnik Gmbh | Device for measuring or metering and regulating the mass of a flow of gas |
| US5044199A (en) * | 1989-11-13 | 1991-09-03 | Dxl International, Inc. | Flowmeter |
| JPH04110617A (en) * | 1990-08-31 | 1992-04-13 | Nippon Tairan Kk | Divided flow structure of mass flow controller |
| US5295394A (en) * | 1991-06-13 | 1994-03-22 | Mks Japan Inc. | Bypass unit for a flowmeter sensor |
| US5311762A (en) * | 1991-12-16 | 1994-05-17 | Dxl Usa | Flow sensor calibration |
| SE500754C2 (en) * | 1991-12-17 | 1994-08-29 | Goeran Bahrton | Flowmeter |
| US5297427A (en) * | 1992-09-03 | 1994-03-29 | Alicat Scientific, Inc. | Wide-range laminar flowmeter |
| US5511416A (en) * | 1993-09-15 | 1996-04-30 | Alicat Scientific, Inc. | Wide range laminar flow element |
| US5660207A (en) * | 1994-12-29 | 1997-08-26 | Tylan General, Inc. | Flow controller, parts of flow controller, and related method |
| US5576498A (en) * | 1995-11-01 | 1996-11-19 | The Rosaen Company | Laminar flow element for a flowmeter |
| US5763791A (en) * | 1995-11-01 | 1998-06-09 | The Rosaen Company | Flowmeter |
| DE19615857C1 (en) * | 1996-04-20 | 1997-10-02 | Alois Ehrler | Precision air flow quantity dosing device for internal combustion engine |
| US5814738A (en) * | 1997-05-01 | 1998-09-29 | Mccrometer, Inc. | Fluid flow meter and mixer having removable and replaceable displacement member |
| US5824894A (en) * | 1997-05-07 | 1998-10-20 | Mks Instruments, Inc. | Mass flowmeter and laminar flow elements for use therein |
| US5861546A (en) * | 1997-08-20 | 1999-01-19 | Sagi; Nehemiah Hemi | Intelligent gas flow measurement and leak detection apparatus |
| US6128963A (en) * | 1998-05-28 | 2000-10-10 | Instrumentarium Corp. | Gas flow restricting and sensing device |
| DE19824098C2 (en) * | 1998-05-29 | 2000-05-11 | Alois Ehrler | Device for generating a trouble-free air flow |
| EP1046887A1 (en) * | 1999-04-19 | 2000-10-25 | Gamperl Gastechnik | Device for measuring a fluid mass flow |
| US6308556B1 (en) | 1999-12-17 | 2001-10-30 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
| US6584828B2 (en) | 1999-12-17 | 2003-07-01 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
| DE10051869A1 (en) | 2000-10-19 | 2002-04-25 | Wieder Gmbh | Flow meter for liquid coolant has helical spring extension into inlet tube diverting fluid |
| FR2830615B1 (en) * | 2001-10-09 | 2004-01-30 | Qualiflow Sa | LAMINARY RESTRICTION DEVICE OF A FLUID, IN PARTICULAR FOR FLOW CONTROLLER |
| DE20305230U1 (en) | 2003-04-01 | 2003-06-18 | FESTO AG & Co., 73734 Esslingen | Flow meter device |
| US7000463B1 (en) * | 2004-11-12 | 2006-02-21 | Mks Instruments, Inc. | Reynolds number correction function for mass flow rate sensor |
| JP4951221B2 (en) * | 2005-08-09 | 2012-06-13 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | Endoscope system |
| US8348853B2 (en) * | 2006-02-06 | 2013-01-08 | Deka Products Limited Partnership | System, method and device for aiding in the diagnosis of respiratory dysfunction |
| US7832283B2 (en) * | 2006-03-29 | 2010-11-16 | Mccrometer, Inc. | Fluid flow meter and mixer having a fluid displacement member with sloped walls |
| EP2069673B1 (en) | 2006-08-12 | 2013-10-02 | Colleen K. Van Pelt | Nanoliter flow rate separation and electrospray device with plug and play high pressure connections and multi-sensor diagnostic monitoring system |
| JP5443995B2 (en) | 2006-12-21 | 2014-03-19 | デカ・プロダクツ・リミテッド・パートナーシップ | System that supports detection of physiological abnormalities |
| DE202007009832U1 (en) * | 2007-07-12 | 2008-11-13 | Gebr. Kemper Gmbh & Co. Kg Metallwerke | End fittings |
| US7874208B2 (en) * | 2007-10-10 | 2011-01-25 | Brooks Instrument, Llc | System for and method of providing a wide-range flow controller |
| WO2009129235A1 (en) | 2008-04-14 | 2009-10-22 | Breathquant Medical Llc | Devices, systems, and methods for aiding in the detection of a physiological abnormality |
| EP2251453B1 (en) | 2009-05-13 | 2013-12-11 | SiO2 Medical Products, Inc. | Vessel holder |
| WO2013170052A1 (en) | 2012-05-09 | 2013-11-14 | Sio2 Medical Products, Inc. | Saccharide protective coating for pharmaceutical package |
| US9458536B2 (en) | 2009-07-02 | 2016-10-04 | Sio2 Medical Products, Inc. | PECVD coating methods for capped syringes, cartridges and other articles |
| US11624115B2 (en) | 2010-05-12 | 2023-04-11 | Sio2 Medical Products, Inc. | Syringe with PECVD lubrication |
| US9878101B2 (en) | 2010-11-12 | 2018-01-30 | Sio2 Medical Products, Inc. | Cyclic olefin polymer vessels and vessel coating methods |
| US9272095B2 (en) | 2011-04-01 | 2016-03-01 | Sio2 Medical Products, Inc. | Vessels, contact surfaces, and coating and inspection apparatus and methods |
| WO2013071138A1 (en) | 2011-11-11 | 2013-05-16 | Sio2 Medical Products, Inc. | PASSIVATION, pH PROTECTIVE OR LUBRICITY COATING FOR PHARMACEUTICAL PACKAGE, COATING PROCESS AND APPARATUS |
| US11116695B2 (en) | 2011-11-11 | 2021-09-14 | Sio2 Medical Products, Inc. | Blood sample collection tube |
| US20150297800A1 (en) | 2012-07-03 | 2015-10-22 | Sio2 Medical Products, Inc. | SiOx BARRIER FOR PHARMACEUTICAL PACKAGE AND COATING PROCESS |
| CN104854257B (en) | 2012-11-01 | 2018-04-13 | Sio2医药产品公司 | coating inspection method |
| WO2014078666A1 (en) | 2012-11-16 | 2014-05-22 | Sio2 Medical Products, Inc. | Method and apparatus for detecting rapid barrier coating integrity characteristics |
| WO2014085348A2 (en) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Sio2 Medical Products, Inc. | Controlling the uniformity of pecvd deposition on medical syringes, cartridges, and the like |
| US9764093B2 (en) | 2012-11-30 | 2017-09-19 | Sio2 Medical Products, Inc. | Controlling the uniformity of PECVD deposition |
| US20160015898A1 (en) | 2013-03-01 | 2016-01-21 | Sio2 Medical Products, Inc. | Plasma or cvd pre-treatment for lubricated pharmaceutical package, coating process and apparatus |
| US9937099B2 (en) | 2013-03-11 | 2018-04-10 | Sio2 Medical Products, Inc. | Trilayer coated pharmaceutical packaging with low oxygen transmission rate |
| CA2904611C (en) | 2013-03-11 | 2021-11-23 | Sio2 Medical Products, Inc. | Coated packaging |
| US9863042B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-01-09 | Sio2 Medical Products, Inc. | PECVD lubricity vessel coating, coating process and apparatus providing different power levels in two phases |
| WO2015148471A1 (en) | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Sio2 Medical Products, Inc. | Antistatic coatings for plastic vessels |
| US9746357B2 (en) * | 2015-04-24 | 2017-08-29 | Oes Medical Limited | Flow sensing meter |
| BR112018003051B1 (en) | 2015-08-18 | 2022-12-06 | Sio2 Medical Products, Inc | VACUUM BLOOD COLLECTION TUBE |
| GB201809991D0 (en) * | 2018-06-18 | 2018-08-01 | Gm Flow Measurement Services Ltd | Flow measurement apparatus and method of use |
| EP3734233B1 (en) * | 2019-04-30 | 2023-12-13 | Fas Medic S.A. | Fluid sensing apparatus |
| KR102128430B1 (en) * | 2019-08-16 | 2020-06-30 | 주식회사 엠알코퍼레이션 | Mass flow meter and bypass flow controlling method for the mass flow meter |
| US11692565B2 (en) | 2021-08-11 | 2023-07-04 | Kidde Technologies, Inc. | Flow control insert for an agent distribution system |
| US11846531B2 (en) * | 2021-08-27 | 2023-12-19 | Sensia Llc | Ultrasonic flow meter with inner and outer flow channels |
| CN116712877B (en) * | 2023-05-08 | 2025-07-11 | 上海引万光电科技有限公司 | Laminar flow element and multi-path proportional gas distribution equipment applied to same |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1947343A1 (en) * | 1968-09-19 | 1970-04-30 | Scans Associates Inc | Venturi Knife and Procedure and Apparatus for Testing Carburetors |
| US4047695A (en) * | 1975-03-28 | 1977-09-13 | Chappell Industries, Inc. | Adjustable choke |
| US4315431A (en) * | 1980-10-09 | 1982-02-16 | Teledyne Industries, Inc. | Adjustable flow divider for mass flowmeters |
| US4461173A (en) * | 1982-05-17 | 1984-07-24 | Sierra Instruments, Inc. | Multirange flowmeter |
| EP0129012A1 (en) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | Mks Instruments, Inc. | Laminar-flow channeling in thermal flowmeters and the like |
| DE3330614A1 (en) * | 1983-08-25 | 1985-03-07 | Drägerwerk AG, 2400 Lübeck | Device for testing the flow resistance of filters |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US341515A (en) * | 1886-05-11 | Proportional water-meter | ||
| US2858697A (en) * | 1958-11-04 | entwistle | ||
| US1187607A (en) * | 1915-05-13 | 1916-06-20 | John Germaine Carney | Fluid-meter. |
| DE896727C (en) * | 1940-01-13 | 1953-11-16 | Rota App Und Maschb Dr Hennig | Capillary for flow measurement |
| US2301355A (en) * | 1940-04-09 | 1942-11-10 | Elwin B Hall | Flow bean |
| GB1190912A (en) * | 1966-03-07 | 1970-05-06 | Gervase Instr Ltd | Improvements in and relating to Flow Rate Meters |
| SE321062B (en) * | 1968-09-17 | 1970-02-23 | Electrolux Ab | |
| US3851526A (en) * | 1973-04-09 | 1974-12-03 | Tylan Corp | Fluid flowmeter |
| JPS543743A (en) * | 1977-06-09 | 1979-01-12 | Kubota Ltd | Back-mirror support |
| JPS6050088B2 (en) * | 1978-07-13 | 1985-11-06 | ソニー株式会社 | Receiving machine |
| JPS55132461U (en) * | 1979-03-11 | 1980-09-19 | ||
| JPS57111797U (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-10 |
-
1983
- 1983-09-02 US US06/529,057 patent/US4524616A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-01-05 GB GB08400171A patent/GB2146781B/en not_active Expired
- 1984-01-11 NL NL8400089A patent/NL193641C/en not_active IP Right Cessation
- 1984-02-01 JP JP59015298A patent/JPH0678926B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-02-20 FR FR8402519A patent/FR2551545B1/en not_active Expired
- 1984-03-09 DE DE19843408779 patent/DE3408779A1/en active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1947343A1 (en) * | 1968-09-19 | 1970-04-30 | Scans Associates Inc | Venturi Knife and Procedure and Apparatus for Testing Carburetors |
| US4047695A (en) * | 1975-03-28 | 1977-09-13 | Chappell Industries, Inc. | Adjustable choke |
| US4315431A (en) * | 1980-10-09 | 1982-02-16 | Teledyne Industries, Inc. | Adjustable flow divider for mass flowmeters |
| US4461173A (en) * | 1982-05-17 | 1984-07-24 | Sierra Instruments, Inc. | Multirange flowmeter |
| EP0129012A1 (en) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | Mks Instruments, Inc. | Laminar-flow channeling in thermal flowmeters and the like |
| DE3330614A1 (en) * | 1983-08-25 | 1985-03-07 | Drägerwerk AG, 2400 Lübeck | Device for testing the flow resistance of filters |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4524616A (en) | 1985-06-25 |
| JPH0678926B2 (en) | 1994-10-05 |
| NL193641C (en) | 2000-05-04 |
| JPS6056219A (en) | 1985-04-01 |
| FR2551545B1 (en) | 1989-07-21 |
| DE3408779C2 (en) | 1993-07-22 |
| NL193641B (en) | 2000-01-03 |
| GB8400171D0 (en) | 1984-02-08 |
| GB2146781A (en) | 1985-04-24 |
| DE3408779A1 (en) | 1985-03-21 |
| GB2146781B (en) | 1988-04-13 |
| FR2551545A1 (en) | 1985-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8400089A (en) | FLOW METER. | |
| US5044199A (en) | Flowmeter | |
| US5750892A (en) | Laminar flow element with inboard sensor taps and coaxial laminar flow guides | |
| CN100354610C (en) | Flow sensor | |
| KR101271264B1 (en) | Apparatus and method for operation in the laminar, transition, and turbulent flow regimes | |
| US5305638A (en) | Mass flowmeter having non-adjustable flow splitter | |
| US3792609A (en) | Flow splitter | |
| CN101416034A (en) | Fluid flow meter and mixer | |
| US4694681A (en) | Measuring turbine | |
| JP2009524058A (en) | A reduced-bore vortex flowmeter with a stepped inlet. | |
| WO1982004120A1 (en) | Flow splitting device for fluid flow meter | |
| US4459861A (en) | Measuring turbine for high volume, high viscosity fluids | |
| US3805610A (en) | Flow dividing means, particularly for thermal flowmeter | |
| US3427879A (en) | Flow meter | |
| US20200332917A1 (en) | Flow Resistance Insert and a Flow Rate Measuring or Flow Rate Control Means | |
| US4242916A (en) | Turbine meter | |
| SU1716333A1 (en) | Vortex flowmeter | |
| KR102128430B1 (en) | Mass flow meter and bypass flow controlling method for the mass flow meter | |
| JP2582961B2 (en) | Flow sensor bypass unit | |
| Zanker | Installation effects on single and multi-path ultrasonic meters | |
| SU1760334A1 (en) | Method of measuring flow rate and primary flow rate converter | |
| US8393228B2 (en) | Method and system for measuring a flow | |
| JPH037780Y2 (en) | ||
| JPH02208521A (en) | Flowmeter | |
| DE2302246B2 (en) | SWIRL FLOW METER FOR MEASURING THE MASS FLOW OF A GAS OR LIQUID MEDIUM |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| DNT | Communications of changes of names of applicants whose applications have been laid open to public inspection |
Free format text: TYLAN GENERAL TCA CORPORATION |
|
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: TYLAN GENERAL, INC. |
|
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: TYLAN GENERAL, INC. A DELAWARE CORPORATION |
|
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: MILLIPORE CORPORATION |
|
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20030801 |