NL8303153A

NL8303153A - RING HOLE MILL.

Info

Publication number: NL8303153A
Application number: NL8303153A
Authority: NL
Original assignee: Hougen Everett D
Priority date: 1982-09-27
Filing date: 1983-09-13
Publication date: 1984-04-16
Also published as: IT1205590B; HU188493B; AR230962A1; GR78974B; SE455278B; ES8406255A1; IL69696A; NL191932B; NO162006B; RO88141A; FR2533475A1; HK37787A; BE897800A; CH655877A5; NO162006C; GB8324428D0; IT8349017A0; SE8304896D0; AU564812B2; NL191932C

Description

, - 1 -, - 1 -

Ringgatfrees.Ring hole cutter.

De uitvinding heeft betrekking qp een ringgatfrees.The invention relates to a ring hole cutter.

De ondervinding heeft aangetoond, dat de levensduur en de doelmatigheid van een gatfrees, dat wil zeggen het gemak waarmee de frees door een metalen werkstuk kan worden gevoed en de door een 5 ringgatfrees geproduceerde afwerking in zeer grote mate afhankelijk zijn van het gemak waarmee de spanen worden gesneden, en het gemak waarmee de spanen, die worden gesneden, vanaf de snijkanten kunnen wegstromen tot in en naar boven door de groeven in de buitenomtrek van de frees. Wanneer de door een ringgatfrees gevormde spanen niet 10 vrij kunnen weg bewegen van de snijkanten en/of de groeven raken met spanen gevuld of verstopt, nemen het koppel en de kracht in lengterich- -ting, nodig voor het voeden van de frees, toe, slijt de frees sneller en verslechtert de afwerking van het gat, dat wordt gefreesd.Experience has shown that the life and efficiency of a hole cutter, ie the ease with which the cutter can be fed by a metal workpiece and the finish produced by a ring hole cutter, are highly dependent on the ease with which the chips and the ease with which the chips being cut can flow away from the cutting edges into and up through the grooves in the outer periphery of the cutter. When the chips formed by a ring hole cutter cannot move freely away from the cutting edges and / or the grooves become filled or clogged with chips, the torque and longitudinal force required to feed the cutter increases, the cutter wears faster and the finish of the hole being milled deteriorates.

Bekende pogingen voor het vergroten van de doelmatig-15 heid van een ringggatfrees hebben enigermate succes gehad. In hetKnown attempts to increase the efficiency of an annular cutter have been somewhat successful. In the

Amerikaanse octrooischrift 3.609.056 op naam van aanvrager bijvoorbeeld is een ringfrees beschreven, waarbij elke tand is ontworpen voor het snijden van één enkele spaan. De opeenvolgende tanden zijn verdeeld in groepen van drie, en elke tand in elke groep is gevormd voor het 20 snijden van een spaan met een breedte van ongeveer een-derde van de breedte van de tand. In het opnieuw uitgegeven Amerikaanse octrooischrift 28.416 op naam van aanvrager is een ringgatfrees geopenbaard, waarbij elke tand is uitgevoerd met een aantal radiaal zich uitstrekkende, volgens de omtrek verspringend aangebrachte snijkanten. Het 25 bodemvlak van elke tand is uitgevoerd met in tegengestelde richtingen radiaal schuin teruglopende stelvlakken, die snijden in een naar beneden zich uitstrekkende top, die weer de radiaal buitenste snijkant 6303153For example, U.S. Patent No. 3,609,056 to Applicant discloses an annular cutter, each tooth being designed to cut a single chip. The successive teeth are divided into groups of three, and each tooth in each group is formed to cut a chip about one-third the width of the tooth. In applicant's reissued U.S. Patent 28,416, there is disclosed an annular cutter, each tooth having a plurality of radially extending circumferentially staggered cutting edges. The bottom surface of each tooth is formed with oppositely radially obliquely adjusting adjustment faces which intersect in a downwardly extending top, which in turn radially outer cutting edge 6303153

__I__I

\ t - 2 - snijdt. Elke snijkant is ontworpen voor het snijden van een afzonderlijke spasm. Hoewel elke tand een aantal spanen snijdt, is de uitvoering van de frees zodanig, dat de breedste gesneden spaan een breedte heeft van niet meer dan de diepte van de groeven in de buitenomtrek 5 van de frees. Bij die bepaalde frees, is het lijfgedeelte van de zijwand van de frees uitgevoerd met één enkele binnenste snijkant.\ t - 2 - cuts. Each cutting edge is designed for cutting a separate spasm. Although each tooth cuts a number of chips, the design of the cutter is such that the widest cut chip has a width of no more than the depth of the grooves in the outer circumference of the cutter. In that particular cutter, the body portion of the sidewall of the cutter is equipped with a single inner cutting edge.

Reeentelijker zijn frezen gemaakt, die van de in het opnieuw uitgegeven Amerikaanse octrooischrift 28.416 beschreven frees verschillen, doordat het lijfgedeelte bij de recentelijker frezen is uitgevoerd met 10 twee volgens de omtrek verspringend aangebrachte snijkanten in plaats van een enkele snijkant. Hoewel deze recentelijker frezen het gebruik mogelijk maken van een dikker lijf en een ondiepere groef, werken zij niettemin niet altijd bevredigend, in het bijzonder niet bij gebruik in een toepassing voor hoge produktie.More milling cutters have been made which differ from the mill described in U.S. Pat. No. 28,416, in that the later milling body portion is provided with two circumferentially staggered cutting edges rather than a single cutting edge. While these more recent cutters allow the use of a thicker web and a shallower groove, they nevertheless do not always work satisfactorily, especially when used in a high production application.

15 Vastgesteld is, dat de moeilijkheid, ondervonden bij het trachten te bereiken van een vrije, onbelemmerde spaanstroming naar buiten door de groeven van een ringfrees, in hoofdzaak het gevolg is van het feit, dat een spaan, zodra de2e is gesneden, in alle richtingen uitzet. Direct na te zijn gesneden heeft een spaan dus een breedte, 20 die groter is dan die van de snijkant, door middel waarvan de spaan werd gesneden. Indien in het geval van de frezen met volgens de omtrek verspringend aangebrachte snijkanten aan elke tand, de breedte van de spanen, gesneden door de binnenste snijkanten aan elke tand, kleiner is dan de diepte van de groeven in de buitenomtrek van de frees, en 25 indien deze spanen betrekkelijk stijf zijn, hebben zij althans theoretisch niet de neiging om de groeven te verstoppen. De vrije stroming van deze smalle spanen naar boven door de groeven wordt echter in vele gevallen feitelijk belemmerd door de spanen, gesneden door de buitenste snijkanten. In frezen met volgens de omtrek verspringend aange-30 brachte snijkanten, eindigen de buitenste snijranden bij radiaal binnenste einden tegen een volgens de omtrek zich uitstrekkende schouder aan de frees. Wanneer derhalve de door een dergelijke buitenste snijkant gesneden spaan uitzet, heeft deze de neiging vast te klemmen tussen de schouder en de wand van het gat, dat wordt gefreesd. Dit belem-35 mert een beweging van de spaan naar boven weg van de snijkant, welke V* » Λ 1 :*> i15 It has been established that the difficulty encountered in trying to achieve a free, unobstructed chip flow out through the grooves of an annular cutter is mainly due to the fact that a chip, once the 2nd is cut, is in all directions expands. Immediately after being cut, a chip therefore has a width greater than that of the cutting edge by means of which the chip was cut. In the case of the cutters with circumferentially staggered cutting edges on each tooth, if the width of the chips cut by the inner cutting edges on each tooth is less than the depth of the grooves in the outer circumference of the cutter, and 25 if these chips are relatively stiff, at least theoretically they do not tend to plug the grooves. However, the free flow of these narrow chips up through the grooves is in many cases actually obstructed by the chips cut through the outer cutting edges. In milling cutters with circumferentially staggered cutting edges, the outer cutting edges terminate at radially inner ends against a circumferentially extending shoulder on the milling cutter. Thus, when the chip cut by such an outer cutting edge expands, it tends to jam between the shoulder and the wall of the hole being milled. This hinders movement of the chip upwards away from the cutting edge, which V * »Λ 1: *> i

Ü V -J rj i *./ 'JÜ V -J rj i *. / 'J

ft .* - 3 - toestand een vergroot koppel en een veel grotere kracht in lengterichting vereist, en leidt tot een veel snellere gereedschapsslijtage en een slechtere oppervlakte-afwerking. In bepaalde omstandighen zijn bij het frezen van bepaalde materialen,verstopte groeven en gebroken 5 gereedschappen dikwijls het gevolg.ft. * - 3 - condition requires increased torque and much greater longitudinal force, resulting in much faster tool wear and a poorer surface finish. In certain circumstances, when milling certain materials, clogged grooves and broken tools often result.

Het vraagstuk van het vastklemmen van de spaan, gesneden door de buitenste snijkant, is duidelijk aanwezig bij frezen van de soort, weergegeven in het opnieuw uitgegeven Amerikaanse octrooi-schrift 28.416.Wanneer de binnenste snijkant zich uitstrekt over de 10 gehele dikte van het lijf tussen opeenvolgende tanden, wordt bovendien de stroming van de betrekkelijk brede spaan, gesneden door deze binnenste kant, radiaal naar buiten tot in de naburige groef, dikwijls belemmerd.The problem of clamping the chip cut through the outer cutting edge is evident in milling cutters of the type shown in Reissued U.S. Patent 28,416, when the inner cutting edge extends over the entire thickness of the web between successive teeth, moreover, the flow of the relatively wide chip cut through this inner side, radially outward into the adjacent groove, is often obstructed.

Het hoofddoel van de uitvinding is het verschaffen van 15 een frees, die doeltreffend freest en is ontworpen voor het bevorderen van een vrije onbelemmerde stroming van spanen door de groeven van de frees vanaf alle snijkanten van de tanden.The main object of the invention is to provide a milling cutter that efficiently milles and is designed to promote a free, unobstructed flow of chips through the milling grooves from all cutting edges of the teeth.

Een ander doel is het verschaffen van een frees van deze soort, waarbij de buitenste snijkanten zodanig zijn ontworpen, 20 dat zij een spaan snijden met een breedte die aanzienlijk minder is dan die van de buitenste snijkanten, en dus het hiervoor besproken vraagstuk van het vastklemmen voorkomen.Another object is to provide a cutter of this type, the outer cutting edges of which are designed to cut a chip with a width considerably less than that of the outer cutting edges, and thus the problem of clamping discussed above. appearance.

Een verder doel is het verschaffen van een ringfrees met verspringend aangebrachte snijkanten, zodanig ontworpen dat zowel 25 de binnenste als de buitenste snijkanten spanen snijden, die een kleinere breedte hebben dan de betreffende snijkanten.A further object is to provide an annular cutter with staggered cutting edges, designed such that both the inner and outer cutting edges cut chips which have a smaller width than the respective cutting edges.

Een meer bijzonder doel is het opheffen van het vraagstuk van het vastklemmen van spanen, geproduceerd door de buitenste snijkanten van een van lengtegroeven voorziene ringgatfrees met ver-30 springend aangebrachte binnenste en buitenste snijkanten door het vertikaal achter draaien van de buitenste terugloopvlakken van elke tweede tand, en het vertikaal achter draaien van de binnenste terug-loopvlakken van de tussenliggende tand, zodat het radiaal buitenste gedeelte van de buitenste snijkant van één tand een zware spaan 35 snijdt met een breedte die aanzienlijk minder is dan die van de buiten- Γ- Ί αλ- 7 A ~~ ; o · · ---^ - 4 - ste snijkant, en het radiaal binnenste gedeelte van de buitenste snijkant van de volgende tand eveneens een zware spaan snijdt met ongeveer dezelfde breedte, welke twee spanen beduidend smaller zijn dan de diepte van de groef.A more particular object is to solve the problem of chip clamping produced by the outer cutting edges of a longitudinally grooved ring hole cutter with offset inner and outer cutting edges by vertically turning the outer return surfaces of each second tooth , and turning the inner back treads of the intermediate tooth vertically behind so that the radially outer portion of the outer cutting edge of one tooth cuts a heavy chip 35 with a width that is significantly less than that of the outer Γ- Ί αλ- 7 A ~~; o · · --- ^ - 4th cutting edge, and the radially inner portion of the outer cutting edge of the next tooth also cuts a heavy chip with approximately the same width, which two chips are significantly narrower than the depth of the groove.

5 In de voorkeursuitvoering komt de breedte van de bin nenste snijkant overeen met de lijfdikte, en is het radiaal binnenste gedeelte van de niet ach te rdraai de terugloop vlakken in grotere mate achterdraait dan de achterdraaide terugloop vlakken.In the preferred embodiment, the width of the inner cutting edge corresponds to the body thickness, and the radially innermost portion of the non-reverse reverse surfaces is more rearward than the reverse reverse surfaces.

De uitvnding wordt nader toegelicht aan de hand van 10 de tekening, waarin: fig. 1 een ruimtelijk aanzicht is van één uitvoeringsvorm van de frees, fig. 2 een ruimtelijk aanzicht is van een gedeelte van de frees, 15 fig. 3 een aanzicht is van een gedeelte van de frees vanaf het voorvlak van een van de freestanden, fig. 4 een onderaanzicht is van de in fig. 3 weergegeven tand, fig. 5 een aanzicht is van een gedeelte van de tand, 20 volgende op die, weergegeven in fig. 3, fig. 6 een onderaanzicht is van de tand volgens fig.5, fig. 7 de voortschrijding toont van de opeenvolgende tanden van de frees in een werkstuk, fig. 8 een ruimtelijk aanzicht is van een andere uit-25 voeringsvorm van de frees, de fig. 9-13 met de fig. 2-6 overeenkomende aanzichten zijn van de frees volgens fig. 8, fig. 14 de voortschrijding toont van twee opeenvolgende tanden van de frees volgens fig. 8 in een werkstuk, en 30 de fig. 15 en 16 aanzichten zijn van een gedeelte van twee opeenvolgende tanden van nog een andere uitvoeringsvorm van de frees.The invention will be further elucidated with reference to the drawing, in which: fig. 1 is a spatial view of one embodiment of the cutter, fig. 2 is a spatial view of a part of the cutter, fig. 3 is a view of a portion of the mill from the front face of one of the milling teeth, FIG. 4 is a bottom view of the tooth shown in FIG. 3, FIG. 5 is a view of a portion of the tooth, following that shown in FIG. Fig. 3, Fig. 6 is a bottom view of the tooth of Fig. 5, Fig. 7 shows the progression of the successive teeth of the cutter in a workpiece, Fig. 8 is a spatial view of another embodiment of the milling cutter, FIGS. 9-13 are similar views to FIGS. 2-6 of the milling cutter of FIG. 8, FIG. 14 shows the progression of two successive teeth of the milling cutter of FIG. 8 in a workpiece, and FIGS. 15 and 16 are views of a portion of two successive teeth of another one the embodiment of the milling cutter.

De in fig. 1 weergegeven ringgatfrees 10 is ontworpen voor het vormen van gaten in metaal. De frees bevat een lichaam 12 35 en een schacht 14. Het freeslichaam 12 heeft een omgekeerde beker- \· ;· λ V, «v - . - 1 , ♦ * - 5 - • gedaante, voorzien van een zijwand 16, waarvan de lengte groter is dan de dikte van het werkstuk, waarin het gat moet worden gesneden.The ring hole cutter 10 shown in Figure 1 is designed for forming holes in metal. The milling cutter contains a body 12 and a shaft 14. The milling body 12 has an inverted cup - λ V, «v -. - 1, ♦ * - 5 - • shape, provided with a side wall 16, the length of which exceeds the thickness of the workpiece in which the hole is to be cut.

Het onderste einde van de zijwand 16 is langs de omtrek uitgevoerd met een aantal volgens de omtrek op afstand liggende snijtanden. Bij 5 de afgebeeld uitvoeringsvorm zijn de snij temden verdeeld in twee groepen, te weten een eerste groep 18 en een tweede groep 20. De tanden 18, 20 zijn afwisselend zodanig aangebracht, dat één tand 20 volgens de omtrek tussen opeenvolgende tanden 18 is geplaatst. Een spiraalvormige groef 22 strekt zich naar boven uit langs de buitenom-10 trek van de frees nabij elke tand. De opeenvolgende groeven 22 worden gescheiden door een veld 24 aan de buitenomtrek van de frees. De voorste rand van elk veld 24 is uitgevoerd met een smal randgebied 25. De gedeelten van de ringzijwand 16 van de frees tussen opeenvolgende tanden 18, 20, omvatten lijven 26. Het radiale buitenvlak 28 15 van elk lijf 26 bepaalt de radiale binnenwand van elke groef 22. De diepte van de groef 22 is ongeveer gelijk aan of kan iets groter zijn of kleiner dan de dikte van het lijf 26. Elke groef bevat een in om-treksrichting voorste zijwand 30 en achterste zijwand 32.The lower end of side wall 16 is circumferentially formed with a plurality of circumferentially spaced incisors. In the illustrated embodiment, the cutting blades are divided into two groups, namely a first group 18 and a second group 20. The teeth 18, 20 are arranged alternately such that one tooth 20 is placed circumferentially between successive teeth 18. A spiral groove 22 extends upwardly along the outer circumference of the mill near each tooth. The successive grooves 22 are separated by a field 24 on the outer periphery of the mill. The leading edge of each field 24 is formed with a narrow edge area 25. The portions of the ring sidewall 16 of the mill between successive teeth 18, 20 comprise webs 26. The radial outer surface 28 of each web 26 defines the radial inner wall of each groove 22. The depth of groove 22 is approximately equal to or may be slightly greater or less than the thickness of web 26. Each groove includes a circumferentially front side wall 30 and rear side wall 32.

Bij de afgebeeld frees is elke tand 18, 20 uitgevoerd 20 met drie snijkanten 34, 36, 38. De snijkant 38 heeft twee gedeelten 38a, 38b, zoals hierna wordt uiteengezet. De snijkant 34 ligt naar voren in de draairichting op afstand vanaf de zijkant 36, die naar voren in de draairichting op afstand ligt van de snijkant 38. De snijkant 34 bevindt zich aan het onderste einde van het achterste 25 vlak 40 van een binnenste uitsparing 42, gevormd in het lijf 26.In the illustrated milling cutter, each tooth 18, 20 is formed with three cutting edges 34, 36, 38. The cutting edge 38 has two portions 38a, 38b, as explained below. The cutting edge 34 is forward in the direction of rotation spaced from the side 36, which is forward in the direction of rotation spaced from the cutting edge 38. The cutting edge 34 is located at the lower end of the rear face 40 of an inner recess 42 , formed in the body 26.

Het bovenste einde van de uitsparing 42 loopt schuin radiaal naar buiten in een opwaartse richting, aangegeven bij 44. De snijkant 36 bevindt zich aan het onderste einde van het achterste vlak 46 van een tweede uitsparing 48, die onmiddellijk grenzende aan de binnenste 30 uitsparing 42 eveneens is gevormd in het lijf 26. Het bovenste einde van de tweede uitsparing 48 is naar boven gekromd in een radiaal buitenwaartse richting, aangegeven bij 50, boven de binnenste uitsparing 42. De snijkanten 34, 36 zijn gescheiden door een volgens de omtrek zich uitstrekkende schouder 51 aan het onderste einde van het 35 radiale binnenvlak 52 van de uitsparing 48. De snijkant 38 bevindt — a ï» «y ïThe upper end of the recess 42 extends obliquely radially outward in an upward direction, indicated at 44. The cutting edge 36 is located at the lower end of the rear face 46 of a second recess 48 immediately adjacent to the inner recess 42 is also formed in the body 26. The upper end of the second recess 48 is curved upward in a radially outward direction, indicated at 50, above the inner recess 42. The cutting edges 34, 36 are separated by a circumferentially extending shoulder 51 at the lower end of the radial inner surface 52 of the recess 48. The cutting edge 38 is located - a ï »« y ï

tl* * t ' Jtl * * t 'J

I ♦ - 6 - zich aan het onderste einde van het achterste vlak 32 van de groef 22 en ligt naar achteren qp afstand vanaf de snijkant 36 door een schouder 54 aan het onderste einde van de groef 22.I-6 is located at the lower end of the posterior face 32 of the groove 22 and is rearwardly spaced from the cutting edge 36 by a shoulder 54 at the lower end of the groove 22.

Het bodemvlak van elke tand is uitgevoerd met twee 5 teruglopende stelvlakken 56, 58. In de bedrijfstoestand van de frees (fig. 1) loopt het radiale binnenste terugloopvlak 56 axiaal schuin naar boven en radiaal naar binnen, waarbij het radiaal buitenste terugloopvlak 58 schuin axiaal naar boven loopt en radiaal naar buiten. Bovendien loopt elk deze terugloopvlakken eniger mate, bij-10 voorbeeld 8-10° in de omtreksridating schuin naar boven vanaf de bijbehorende snijkanten voor het verschaffen van de noodzakelijke stel hoek voor de snijkanten wanneer het gereedschap wordt gedraaid. De twee terugloopvlakken 56, 58 snijden in een naar beneden zich uitstrekkende top 60, die weer de radiaal buitenste snijkant 38 snijdt 15 voor het verdelen daarvan in een radiaal buitenste kantgedeelte 38a en een radiaal binnenste kantgedeelte 38b. De radiale helling van het terugloopvlak 58 is in het bereik van 5-35° ten opzichte van de horizontaal, en is bij voorkeur ongeveer 10°. Het binnenste terugloopvlak 56 loopt schuin radiaal ten opzichte van de horizontaal 20 onder een hoek van -3 tot +25°, en bij voorkeur ongeveer 15°. Als gevolg van de helling van de terugloopvlakken 56, 58 in zowel de radiale als de omtreksrichting, zij- de snijkanten 34, 36, 38 niet alleen verspringend aangebracht in de omtreksrichting, zoals weergegeven in de fig. 4 en 6, maar er ook vertikaal, gezien vanaf het 25 voorvlak van de tand, zoals weergegeven in de fig. 3 en 5.The bottom face of each tooth is formed with two receding adjustment faces 56, 58. In the milling mode of operation (Fig. 1), the radial inner return face 56 extends axially upward and radially inward, with the radially outer return face 58 angled axially upwards and radially outwards. In addition, each of these return surfaces is inclined to some extent, for example, 8-10 ° in the circumferential ridating from the associated cutting edges to provide the necessary set angle for the cutting edges when the tool is turned. The two return surfaces 56, 58 intersect in a downwardly extending tip 60, which again cuts the radially outer cutting edge 38 to divide it into a radially outer edge portion 38a and a radially inner edge portion 38b. The radial slope of the return surface 58 is in the range of 5-35 ° from the horizontal, and is preferably about 10 °. The inner return surface 56 is inclined radially to the horizontal 20 at an angle of -3 to + 25 °, and preferably about 15 °. Due to the inclination of the return surfaces 56, 58 in both the radial and circumferential directions, lateral cutting edges 34, 36, 38 are not only staggered in the circumferential direction, as shown in Figs. 4 and 6, but also vertically , viewed from the front face of the tooth, as shown in Figures 3 and 5.

Met de tot hier beschreven frees zijn de door de snijkanten 34, 36 gesneden spanen smaller dan de diepte van de groeven 22, en zij kunnen derhalve gemakkelijk worden opgenomen door de groeven. Wanneer de snijkant 38 echter over de gehele breedte een 30 spaan snijdt, zet deze onmiddellijk na het snijden uit en heeft de neiging vast te klemmen tussen de schouder 54 en de wand van het gat, dat wordt gesneden. Het doel van de uitvinding is deze klemwerking te voorkomen door het door elke buitenste snijkant 38 laten snijden van een spaan met een breedte, die kleiner is dan die van de kant 38. 35 Te zien is, dat de top 60 aan de tand 18, radiaal naar : 7 w v ·. .· *. ·.; * „* - 7 - binnen ligt ten opzichte van de top 60 aan de tand 20. De radiaal verspringende toppen 60 aan de opeenvolgende tanden van de frees zijn het gevolg van het feit, dat het terugloopvlak 58 aan elke tand 18 over de gehele radiale afmeting naar boven ten opzichte van het terug-5 loopvlak 58 van elke tand 20 vertikaal is achterdraaid. Dit heeft op zichzelf tot gevolg, dat de tcp 60 van elke tand 18 radiaal naar binnen ligt ten opzichte van de top 60 van elke tand 20. Overeenkomstig de uitvinding is het terugloopvlak 56 van elke tand 20 op dezelfde wijze over de gehele radiale afmeting naar boven ten opzichte van 10 het terugloopvlak 56 van elke tand 18 achterdraaid. Het ach te rdraaien van de terugloopvlakken 56 van de tand 20 verplaatst de toppen 60 in aanvullende mate radiaal naar buiten ten opzichte van de toppen 60 aan de tanden 18.With the cutter described hereinabove, the chips cut by the cutting edges 34, 36 are narrower than the depth of the grooves 22, and thus can be easily received by the grooves. However, when the cutting edge 38 cuts a chip across its entire width, it expands immediately after cutting and tends to jam between the shoulder 54 and the wall of the hole being cut. The object of the invention is to prevent this clamping action by having a chip with a width smaller than that of the edge 38 cut through each outer cutting edge 38. The top 60 on the tooth 18 can be seen. radial to: 7 wv ·. . *. · .; * "* - 7 - inside, relative to the tip 60, lies on the tooth 20. The radially offset tips 60 on the successive teeth of the mill are due to the fact that the return surface 58 on each tooth 18 extends over the entire radial dimension upwards relative to the return tread 58 of each tooth 20 is turned vertically. This, in itself, has the effect that the tcp 60 of each tooth 18 is radially inward relative to the top 60 of each tooth 20. According to the invention, the return surface 56 of each tooth 20 is similarly distributed over the entire radial dimension in the same manner. at the top relative to the return surface 56 of each tooth 18. Reversing the return surfaces 56 of the tooth 20 additionally displaces the tips 60 radially outwardly from the tips 60 on the teeth 18.

De mate waarin deze terugloopvlakken vertikaal zijn 15 achterdraaid is niet kritisch, maar moet in elk geval groter zijn dan de gewenste theoretische spaanbelasting op elke tand. Indien bijvoorbeeld een frees met zes tanden over 0,3 mm per omwenteling vooruit wordt bewogen, is de theoretische spaanbelasting qp elke tand gelijk aan 0,05 mm. Indien dus de theoretische spaanbelasting qp elke tand 20 gelijk is aan 0,05 mm, moeten de terugloopvlakken 56, 58 op de bovenbeschreven wijze vertikaal zijn achterdraaid over een afstand van meer dan 0,05 mm. Aannemende dat een spaanbelasting van 0,05 mm een normale minimale spaanbelasting is, waarbij een gereedschap kan worden bedreven, en dat een spaanbelasting van ongeveer 0,13 mm een normale 25 maximale spaanbelasting is, waarbij een ringfrees van deze soort wordt bedreven, moet de vertikale achterdraaiing van de terugloopvlakken 56, 58 als praktische maatregel in het bereik liggen van 0,08-0,03 mm.The extent to which these return surfaces are vertically turned backwards is not critical, but must in any case be greater than the desired theoretical chip load on each tooth. For example, if a mill with six teeth is moved forward by 0.3 mm per revolution, the theoretical chip load qp for each tooth is 0.05 mm. Thus, if the theoretical chip load qp of each tooth 20 equals 0.05 mm, the return surfaces 56, 58 should be vertically backwarded by a distance of more than 0.05 mm in the manner described above. Assuming that a chip load of 0.05 mm is a normal minimum chip load at which a tool can be operated, and that a chip load of about 0.13 mm is a normal maximum chip load at which an annular cutter of this type is operated, the vertical rear rotation of the return surfaces 56, 58 are in the range of 0.08-0.03 mm as a practical measure.

Bij grote zware frezen kan echter de voedingssnelheid zodanig zijn, ( dat een spaanbelasting wordt geproduceerd van aanzienlijk meer dan 30 0,13 mm, zodat de achterdraaiing dan kan oplopen tot 0,51 mm. Als praktische maatregele verdient het de voorkeur deze oppervlakken te achterdraaien in de mate van 0,18-0,25 mm, en bij voorkeur ongeveer 0,23 mm. Duidelijk moet zijn, dat de maximale mate van achterdraaiing samenhangt met de radiale hellingshoeken van de terugloopvlakken, 35 en de breedte van de buitenste snijkant, zodat de top 60 na het achterin ** - — ·- * 2 ·' . . <, ) * ¥ - 8 - * draaien wel de buitenste snijkant 38 snijdt maar niet de tussenlig gende snijkant 36.However, in large heavy cutters, the feed rate may be such that (a chip load is produced of considerably more than 0.13 mm, so that the back turn can then be up to 0.51 mm. As a practical measure, it is preferable to back turn these surfaces to the extent of 0.18-0.25 mm, and preferably about 0.23 mm It should be understood that the maximum degree of back rotation is related to the radial angles of inclination of the return surfaces, and the width of the outer cutting edge, so that the top 60 after the rear ** - - · - * 2 · '. <,) * ¥ - 8 - * rotate cuts the outer cutting edge 38 but not the intermediate cutting edge 36.

Het is bijzonder wenselijk de binnenste en buitenste terugloopvlakken zodanig te achterdraaien, dat de toppen van opeen vol-5 gende tanden radiaal pp ongeveer gelijke afstanden liggen vanaf de radiale hartlijn van de groef. Wanneer de toppen op deze wijze zijn geplaatst, snijden de buitenste snijkanten van opeenvolgende tanden spanen met een ongeveer gelijke breedte, welke spanen elk slechts iets breder zijn dan de helft van de groefdiepte. Dit heeftt tot 10 gevolg, dat alle spanen een maximale speling hebben in de groeven 22.It is particularly desirable to back rotate the inner and outer return surfaces so that the tips of successive teeth are radially PP approximately equidistant from the radial axis of the groove. When the tips are placed in this manner, the outer cutting edges of successive teeth cut chips of approximately equal width, each of which is only slightly wider than half the groove depth. This has the consequence that all chips have a maximum play in the grooves 22.

De snijwerking, geproduceerd door het tot nu toe beschreven gereedschap, is het best verduidelijkt in de opeenvolgende aanzichten van fig. 7. Deze aanzichten tonen een ringfrees van de beschreven soort met zes tanden. De tanden, aangeduid met 1, 3 en 5 15 (aangeduid links in fig. 7) komen overeen met de tanden 18, waaraan het terugloopvlak 58 vertikaal is achterdraaid, en de tanden, aangeduid met 2, 4 en 6 in fig. 7 komen overeen met de tanden 20, waaraan het radiaal binnenste terugloopvlak 56 vertikaal is achterdraaid.The cutting action produced by the tool described so far is best illustrated in the successive views of Fig. 7. These views show an annular cutter of the type described with six teeth. The teeth, designated 1, 3 and 5 (indicated on the left in Fig. 7), correspond to the teeth 18, to which the return surface 58 is vertically turned, and the teeth, designated 2, 4 and 6 in Fig. 7 corresponds to the teeth 20, to which the radially innermost return surface 56 is turned vertically.

De opeenvolgende aanzichten van fig. 7, die voortschrijden in een 20 neerwaartse richting, tonen de werking van de opeenvolgende tanden van de frees voor opeenvolgende draai voortbewegingen, gelijk aan de spoed tussen opeenvolgende tanden.The successive views of Fig. 7, advancing in a downward direction, show the operation of the successive teeth of the mill for successive rotational motions equal to the pitch between successive teeth.

In het aanzicht a van fig. 7, is de frees afgebeeld ' in een stand, waa'bij de snijkant 36 net is begonnen door te dringen 25 in het bovenste oppervlak van het werkstuk, en dus een smalle spaan 62 te snijden van het bovenvlak van het werkstuk. In deze stand, heeft de naar boven achterdraaide snijkant 38 van de tand 1 nog niet het werkstuk aangegrepen, en staat het onderste punt van de snijkant 34 op het punt het werkstuk aan te grijpen. Wanneer de frees over 30 één tandspoed is gedraaid en axiaal voortuit is bewogen vanuit de in het aanzicht a van fig. 7 weergegeven stand, snijdt de snijkant 38 van de tand 2 in het werkstuk voor het produceren van een spaan 64. De snijkanten 34, 36 van de tand 2 zijn vertikaal achterdraaid over een afstand, die groter is dan de theoretische spaanbelasting, gepro-35 duceerd door de axiale voedingssnelheid, en de snijkant 36 ligt dus ··* *-* .« ·** «f U r *·.In the view a of Fig. 7, the milling cutter is shown in a position where the cutting edge 36 has just begun to penetrate the top surface of the workpiece, thus cutting a narrow chip 62 from the top surface of the workpiece. In this position, the upwardly turned back cutting edge 38 of the tooth 1 has not yet engaged the workpiece, and the lower point of the cutting edge 34 is about to engage the workpiece. When the mill has been rotated through one tooth pitch and moved axially forward from the position shown in view a of FIG. 7, the cutting edge 38 of the tooth 2 cuts into the workpiece to produce a chip 64. The cutting edges 34, 36 of the tooth 2 are vertically turned backward by a distance greater than the theoretical chip load, produced by the axial feed speed, and thus the cutting edge 36 is ·· * * - *. «· **« f U r * ·.

* * - 9 - feitelijk op afstand boven de groef, eerder gevormd door de betreffende kant 36 van de tand 1.* * - 9 - actually spaced above the groove, previously formed by the respective side 36 of the tooth 1.

Bij de volgende draai stap en axiale voortbewegingsstap van de frees, (aanzicht c), is de door de snijkant 36 van de tand 3 5 geproduceerde spaan 62 betrekke lijk dik, aangezien deze snijkant niet vertikaal is achterdraaid, en de snijkant 34 van de tand 3 de spaan 66. Het radiaal binnenste gedeelte van de snijkant 38 aan de tand 3 zet een snede aan en begint een spaan 68 te produceren. Wanneer het gereedschap nog een stap draait (aanzicht d) snijdt het radiale 10 buitenste gedeelte van de snijkant 38 een bredere en diepere groef dan eerder gesneden door de kant 38 van de tand 2, zodat de spaan 64 breder en dikker is dan de spaan, geproduceerd door het binnenste gedeelte van de snijkant 38 van de voorgaande tand. Aangezien de kanten 34, 36 van de tand 4 vertikaal zijn achterdraaid over een afstand, 15 die groter is dan de spaanbelasting, liggen zij op afstand boven de bodems van de groef, gevormd door de betreffende snijkanten van de tand 3. Aanzicht e verduidelijkt de snijwerking van de tand 5 na een aanvullende draaistap en voedingsstap. De snijkanten 34, 36 snijden dan een spaan 62,66 met volledige breedte, waarbij echter alleen het 20 radiaal binnenste gedeelte van de snijkant 38 werkzaam is, zodat de daardoor gesneden spaan 68 breder is dan de spaan, gesneden door het binnenste gedeelte van de snijkant 38 van de tand 3.In the next turning step and axial advancing step of the mill, (view c), the chip 62 produced by the cutting edge 36 of the tooth 3 5 is relatively thick, since this cutting edge is not vertically turned back, and the cutting edge 34 of the tooth 3 the chip 66. The radially inner portion of the cutting edge 38 on the tooth 3 engages a cut and begins to produce a chip 68. When the tool turns one more step (view d), the radial outer portion of the cutting edge 38 cuts a wider and deeper groove than previously cut through the side 38 of the tooth 2, so that the chip 64 is wider and thicker than the chip, produced by the inner portion of the cutting edge 38 of the previous tooth. Since the edges 34, 36 of the tooth 4 are vertically rotated backwards by a distance greater than the chip load, they are spaced above the bottoms of the groove formed by the respective cutting edges of the tooth 3. View e clarifies the cutting action of the tooth 5 after an additional turning step and feeding step. The cutting edges 34, 36 then cut a full width chip 62,66, however, only the radially inner portion of the cutting edge 38 acts so that the chip 68 cut thereby is wider than the chip cut through the inner portion of the cutting edge 38. cutting edge 38 of the tine 3.

Hoewel de spanen 62, 66 in breedte overeenkomen met de snijkanten 36, 34,en deze spanen direct na het vormen enigszins 25 uitzetten, hebben zij niet de neiging tot vastklemming in de frees indien zij betrekkelijk smal zijn, omdat zodra de spaan 66 is gevormd, deze radiaal naar buiten wordt geleid in de naburige groef 22 door het bovenvlak 44 van de uitsparing 42. Zodra de spaan 62 is gevormd, wordt deze eveneens radiaal naar buiten geleid in de naburige groef 30 22 door het bovenste oppervlak 50 vein de tweede uitsparing 46. De smalle spanen, gevormd door de snijkanten 34, 36, worden dus geleid in de naburige groef 22 direct na te zijn gevormd, en zij stromen, aangezien de radiale diepte van de groef 22 aanzienlijk groter is dan de breedte van de spanen 62, 66, gewoonlijk vrij naar boven in 35 de groef op een onbelemmerde wijze.Although the chips 62, 66 correspond in width to the cutting edges 36, 34, and these chips slightly expand immediately after forming, they do not tend to jam in the cutter if they are relatively narrow, because once the chip 66 is formed it is guided radially outward into the adjacent groove 22 through the top surface 44 of the recess 42. Once the chip 62 is formed it is also radially outwardly guided into the adjacent groove 22 through the upper surface 50 of the second recess 46. The narrow chips formed by the cutting edges 34, 36 are thus guided into the adjacent groove 22 immediately after being formed, and they flow, since the radial depth of the groove 22 is considerably greater than the width of the chips 62 , 66, usually freely upwardly in the groove in an unobstructed manner.

Z Z 3 « ♦ - 10 -Z Z 3 «♦ - 10 -

Uit de voorstelling in de aanzichten e-j van fig. 7 is te zien/ dat nadat alle snijkanten in het werkstuk zijn doorgedrongen, elk der snijkanten 38a en 38b een spaan produceert met een kleinere breedte dan de totale breedte van de snijkant 38. Het radiaal buiten-5 ste gedeelte van de kant 38 aan elke tweede tand snijdt dus een spaan 64, en het radiaal binnenste gedeelte van elke snijkant aan de tussenliggende tand snijdt een spaan 68. Aangezien elk der spanen 64, 68 smaller is dan de radiale diepte van de groef 22, bewegen deze spanen derhalve vrij door de groeven.It can be seen from the representation in the views ej of Fig. 7 that after all cutting edges have penetrated into the workpiece, each of the cutting edges 38a and 38b produces a chip with a width less than the total width of the cutting edge 38. The radial outside Thus, the 5th portion of the edge 38 on each second tooth intersects a chip 64, and the radially innermost portion of each cutting edge on the intermediate tooth intersects a chip 68. Since each of the chips 64, 68 is narrower than the radial depth of the groove 22, these chips therefore move freely through the grooves.

10 Aangezien de terugloopvlakken 56, 58 afwisselend ver tikaal zijn achterdraaid, zoals beschreven in een mate, die groter is dan de theoretische spaanbelasting, is het duidelijk, dat nadat alle tanden in het werkstuk zijn doorgedrongen, alle spanen betrekkelijk dik zijn en een feite maximale dikte hebben, die groter is dein de 15 theoretische spaanbelasting. Wanneer spanen betrekkelijkdik zijn, hebben zij de neiging in het algemeen recht te blijven in plaats van strak te zijn qpgekruld, zodat zij dus niet de neiging hebben dooreen te strengelen met andere spanen, en dus gemakkelijker naar boven stromen door de groeven van de frees. Aangezien alle terugloopvlakken 58 20 hellen ten opzichte van de horizontaal onder een betrekkelijk kleine hoek, bij voorkeur ongeveer 10°, worden de in eerste instantie door het kantgedeelte 38a gesneden spanen bovendien in het algemeen recht naar boven geleid in de groef in plaats van radiaal naar binnen tegen het radiale binnenvlak van de groef. Dit verbetert de onbelemmerde 25 vrije stroming van alle spanen, gevormd door de snijkanten, naar boven door de groeven.Since the return surfaces 56, 58 are rotated alternately vertically, as described to an extent greater than the theoretical chip load, it is clear that after all teeth have penetrated into the workpiece, all chips are relatively thick and in fact maximum have a thickness greater than the theoretical chip load. When chips are relatively thick, they tend to remain generally straight rather than being tightly curled, so that they do not tend to intertwine with other chips, and thus flow upward more easily through the grooves of the cutter. In addition, since all return surfaces 58 are inclined relative to the horizontal at a relatively small angle, preferably about 10 °, the chips initially cut through the edge portion 38a are generally guided straight up into the groove rather than radially toward inside against the radial inner face of the groove. This improves the unobstructed free flow of all chips formed by the cutting edges up through the grooves.

Zoals eerder opgemerkt, worden het koppel en de kracht in lengterichting, vereist voor het drijven van de frees, drastisch verminderd wanneer de stroming van de spanen weg van de snijkanten en 30 naar boven door de groeven, onbelemmerd is. Ook worden de snijkanten veel minder snel bot, en wordt de levensduur van de frees verlengd. Aangezien de snijkanten scherp blijven en de spanen niet vastklemmen tegen de wand van het gat, dat wordt gesneden, is bovendien de verkregen oppervlakte-afwerking veel beter dan die, verkregen met bekende 35 frezen.As noted earlier, the torque and longitudinal force required to drive the cutter are drastically reduced when the flow of the chips away from the cutting edges and up through the grooves is unobstructed. The cutting edges also become blunt less quickly, and the life of the cutter is extended. Moreover, since the cutting edges remain sharp and the chips do not jam against the wall of the hole being cut, the surface finish obtained is much better than that obtained with known cutters.

Τ’ " '* '1 1 « .» - 11 - * Volgens de uitvinding verschaffen alleen de snijkanten 34, 36 van afwisselende tanden, een snijwerking. Aangezien de snijkanten 34, 36 van de tanden 20 (te weten 2, 4 en 6 van de in de fig.Τ ’" '*' 1 1 «.» According to the invention, only the cutting edges 34, 36 of alternating teeth provide a cutting action, since the cutting edges 34, 36 of the teeth 20 (namely, 2, 4 and 6 of those shown in FIG.

1-7 afgebeelde uitvoeringsvorm) geen snijwerking uitvoeren, kunnen de 5 snijkanten 34, 36 aan deze tanden volledig worden weggelatem. Dit kan gemakkelijk tot stand worden gebracht voor het volledig langs de breedte daarvan afslijpten van elke tand 20, zoals met de radiale streeplijn 70 in de fig. 2 en 4 is aangegeven. In dit geval zijn alleen de tanden 18 voorzien van binnenste snijkanten 34, 36. Wanneer 10 de tanden 20 zijn uitgevoerd met slechts één enkele buitenste snijkant 38, is de omtreksafmeting van elke tand 20 betrekkelijk kort, en kan de naburige groef 22, aangezien elke tand 20 slechts één enkele smalle spaan snijdt, aanzienlijk smalleer in omtreksrichting zijn dan de groeven, grenzende aan de tanden 18, welke groeven drie smalle spa-15 nen moeten opnemen. Wanneer tanden 20 zijn uitgevoerd met slechts één enkele snijkant, kan dus een groter aantal tanden zijn gevormd aan een frees met een voorafbepaalde diameter. Het grotere aantal tanden heeft niet alleen een sterkere frees tot gevolg, maar ook een sneller snijden met dezelfde oppervlaktesneIheid. Aangezien slechts een gedeelte 20 van de snijkanten aan elke tand feitelijk snijdt, worden de overige gedeelten bovendien gemakkelijk overspoeld met een koelmiddel, dat naar beneden stroomt door de doorgang in de schacht van de frees, zodat de opgewekte warmte snel kan worden verspreid.1-7 illustrated embodiment) do not perform cutting action, the cutting edges 34, 36 on these teeth can be completely removed. This can be easily accomplished to completely grind each tooth 20 along its width, as indicated by the radial dashed line 70 in FIGS. 2 and 4. In this case, only the teeth 18 are provided with inner cutting edges 34, 36. When the teeth 20 are formed with only a single outer cutting edge 38, the circumferential size of each tooth 20 is relatively short, and the adjacent groove 22 can be tooth 20 cuts only a single narrow chip, significantly circumferentially smoother than the grooves adjacent to teeth 18, which grooves are to receive three narrow spans. Thus, when teeth 20 are formed with only a single cutting edge, a greater number of teeth may be formed on a mill of a predetermined diameter. The greater number of teeth not only results in a stronger cutter, but also faster cutting with the same surface speed. In addition, since only a portion 20 of the cutting edges on each tooth actually cuts, the remaining portions are easily flooded with a coolant, which flows down through the passage in the shank of the mill, so that the generated heat can be quickly dissipated.

De in de fig. 8-14 afgebeelde frees is in het algemeen 25 van de soort, beschreven in het opnieuw uitgegeven Amerikaanse octrooi-schrift 28.416. De afgebeelde uitvoeringsvorm verschilt van de eerder beschreven frees in hoofdzaak, doordat elke tand slechts is uitgevoerd met twee snijkanten in plaats van drie, waarbij de binnenste snijkant 35 zich uitstrekt over de gehele dikte van het lijf 26. Om hierna uit-30 eengezette redenen kan het lijf 26, hoewel de binnenste snijkant 35 in breedte overeenkomt met de dikte van het lijf 26, een dikte hebben, die gelijk is aan ongeveer de helft van of iets groter is dan de wanddikte van de frees. Aangezien de binnenste snijkant 35 zich over de gehele breedte van de frees uitstrekt, is het slechts nodig één enkele 35 uitsparing 42 tussen opeenvolgende tanden te voorzien.The milling cutter shown in FIGS. 8-14 is generally of the type described in United States Patent Re-issued 28,416. The depicted embodiment differs from the previously described cutter substantially in that each tooth is formed with only two cutting edges instead of three, the inner cutting edge 35 extending over the entire thickness of the body 26. For reasons explained below, the web 26, although the inner cutting edge 35 corresponds in width to the thickness of the web 26, have a thickness equal to about half or slightly greater than the wall thickness of the mill. Since the inner cutting edge 35 extends over the entire width of the milling cutter, it is only necessary to provide a single recess 42 between successive teeth.

* * · ί v ü - 12 -* * · Ί v ü - 12 -

Evenals bij de eerder beschreven uitvoeringsvorm, zijn de buitenste terugloopvlakken 58 van de tanden 18 vertikaal achter-draaid, en zijn de binnenste terugloopvlakken 56 van de tanden 22 op soortgelijke wijze achterdraaid. De toppen 60 van de opeenvolgende 5 tanden zijn dus radiaal verspringend aangebracht op dezelfde wijze als bij de eerder beschreven uitvoeringsvorm. Bij de in de fig. 8-14 afgebeelde uitvoeringsvorm echter, waarbij de binnenste snijkant 35 zich uitstrekt over de gehele dikte van het lijf 26, zijn de binnenste terugloopvlakken 56 van de tanden 18 achterdraaid op de in de 10 fig. 9, 12 en 13 weergegeven wijze. Deze terugloopvlakken zijn naar boven achterdraaid over slechts een gedeelte van de breedte, te weten het radiaal binnenste gedeelte. Dit verdeelt de binnenste snijkanten 35 van de tanden 18 in een radiaal binnenste gedeelte 35a en een radiaal buitenste gedeelte 35b. Zoals weergegeven in de fig. 9 en 13 zijn 15 de terugloopvlakken 56 van de tanden 18 op deze wijze achterdraaid over de gehele omtreksafmeting, zodat de terugloopvlakken 56 zijn verdeeld in twee gedeelten 56a en 56b, waarvan de snijlijn is aangeduid met 61.As in the previously described embodiment, the outer return surfaces 58 of the teeth 18 are vertically backward, and the inner return surfaces 56 of the teeth 22 are similarly backward. Thus, the tips 60 of the successive 5 teeth are radially offset in the same manner as in the previously described embodiment. However, in the embodiment shown in Figs. 8-14, wherein the inner cutting edge 35 extends over the entire thickness of the body 26, the inner return surfaces 56 of the teeth 18 are back-turned to those shown in Figs. 9, 12 and 13 shown. These return surfaces are turned upwardly over only a portion of the width, i.e. the radially innermost portion. This divides the inner cutting edges 35 of the teeth 18 into a radially inner portion 35a and a radially outer portion 35b. As shown in FIGS. 9 and 13, the return surfaces 56 of the teeth 18 are thus backwardly rotated along the entire circumferential dimension, so that the return surfaces 56 are divided into two sections 56a and 56b, the intersection of which is indicated by 61.

Bij de snijkant 35 ligt de snijlijn 61 bij voorkeur 20 radiaal naar binnen vanaf de schouder 54 op een afstand van één-kwart tot één-helft van de dikte van het lijf 26. Zoals hierna uiteengezet, produceert dit spanen met de gewenste afmeting door de binnenste snijkanten. Aangezien de binnenste terugloopvlakken 56 van de tanden 20 zijn achterdraaid is het voor het verkrijgen van de gewenste snijwer-25 king essentieel, dat de oppervlakken 56b van de tanden 18 in grotere mate zijn achterdraaid, bij voorkeur tussen 2 en 3 maal de achter-draaiing van de terugloopvlakken 56 van de tanden 20. Indien de terugloopvlakken 56 van de tanden 20 bij voorkeur ongeveer 0,25 mm zijn achterdraait, moet de mate van achterdraaiing van de terugloopvlakken 30 56b van de tanden 18 bij de binnenomtrek van de frees ongeveer 0,51 - 0,76 mm zijn.At the cutting edge 35, the cutting line 61 is preferably radially inward from the shoulder 54 at a distance of one-quarter to one-half the thickness of the web 26. As explained below, this produces chips of the desired size by inner cutting edges. Since the inner return surfaces 56 of the teeth 20 are turned back, it is essential to obtain the desired cutting action that the surfaces 56b of the teeth 18 are turned back to a greater extent, preferably between 2 and 3 times the back turn of the return surfaces 56 of the teeth 20. If the return surfaces 56 of the teeth 20 are preferably backwardly rotated about 0.25 mm, the degree of back rotation of the return surfaces 30 56b of the teeth 18 at the inner circumference of the cutter should be about 0, 51 - 0.76 mm.

De snijwerking, geproduceerd door het in de fig. 8-13 weergegeven gereedschap, is het duidelijkst afgebeeld in de opeenvolgende aanzichten van fig. 14. Aangezien de terugloopvlakken 56, 58 35 van de opeenvolgende tanden op dezelfde wijze zijn achterdraaid als 8 o 0 ; o o - 13 - ’ bij de eerder beschreven uitvoeringsvorm, is het duidelijk, dat de buitenste snijkanten 38 van de opeenvolgende tanden de in fig. 14 met 64 en 68 aangeduide spanen produceren, die gelijk zijn aan de overeenkomstige spanen, afgebeeld in fig. 7. De binnenste snijkanten 5 echter vein de opeenvolgende tanden snijden elk een spaan met een breedte, die kleiner is dan die van de snijkant 35. Aangezien de terugloop-vlakken 56b van elke tand 18 zijn ach te rdr aai d, zoals weergegeven in de fig. 12 en 13, is het duidelijk, dat het radiaal buitenste gedeelte van de snijkant 35 aan elke tand 18 een spaan, in fig. 14 aangeduid 10 met 63b, snijdt, en het radiaal binnenste gedeelte van de snijkanten 35 aan elke tand 20 een spaan 63a produceert. De breedten van de spanen 63a en 63b is afhankelijk van de radiale plaats van de snijlijn 61. Aangezien de radiaal binnenste spaan 63a radiaal over een grotere afstand moet lopen voor het bereiken van een groef 22 van de frees, 15 verdient het de voorkeur, dat de spanen 63a een kleinere breedte hébben dan de spanen 63b. Zoals weergegeven in fig. 14, waarin de snijlijn 61 op een afstand van de schouder 54 ligt van ongeveer êén-derde van de dikte van het lijf 26, is de spaan 63a dus aanzienlijk smaller dan de spaan 63b.The cutting action produced by the tool shown in Figs. 8-13 is most clearly depicted in the successive views of Fig. 14. Since the return surfaces 56, 58, 35 of the successive teeth are rearwardly rotated in the same manner as 80 °; Also, in the previously described embodiment, it is apparent that the outer cutting edges 38 of the successive teeth produce the chips designated 64 and 68 in FIG. 14, which are equal to the corresponding chips shown in FIG. 7. However, the inner cutting edges 5 of the successive teeth each cut a chip having a width smaller than that of the cutting edge 35. Since the return surfaces 56b of each tooth 18 are drivable, as shown in FIG. 12 and 13, it is clear that the radially outer portion of the cutting edge 35 cuts a chip on each tooth 18, designated 63b in Fig. 14, and the radially innermost portion of the cutting edges 35 on each tooth 20. chip 63a produces. The widths of the chips 63a and 63b depend on the radial location of the cutting line 61. Since the radially inner chip 63a must extend radially a greater distance to reach a groove 22 of the cutter, 15 it is preferred that the chips 63a have a smaller width than the chips 63b. As shown in Fig. 14, in which the cutting line 61 is spaced from the shoulder 54 by about one third of the thickness of the body 26, the chip 63a is thus considerably narrower than the chip 63b.

20 Een andere uitvoeringsvorm is afgebeeld in de fig.Another embodiment is shown in fig.

15 en 16. De frees volgens deze uitvoeringsvorm is in het algemeen gelijk aan die, afgebeeld in de fig. 8-14, doordat één enkele snijkant 37 aanwezig is aan het lijfgedeelte van de frees, maar dat twee snijkanten aanwezig kunnen zijn, zoals afgebeeld in de fig. 1-7. De 25 terugloop vlakken van de opeenvolgende tanden zijn afwisselend achter- draaid, zoals bij de hiervoor beschreven uitvoeringsvormen, maar op een iets andere wijze. De tanden, zoals oorspronkelijk gevormd, hebben dus binnenste terugloopvlakken 56 en buitenste te rugloopvlakken 58, die snijden in een naar beneden zich uitstrekkende top 63. Aan 30 elke tand 18 (fig. 16) is het buitenste terugloopvlak 58 vertikaal achterdraaid vanaf de top 63 naar de buitenomtrek van de frees, zoals aangeduid bij 58c. De mate van achterdraaiing van het terugloopvlak 58c bij de buitenomtrek van de frees is in het eerder aangeduide bereik, te weten 0,08-0,51 mm in afhankelijkheid van de beoogde 35 spaanbelasting, en bij voorkeur in het bereik van 0,18-0,25 mm.15 and 16. The mill according to this embodiment is generally similar to that shown in Figs. 8-14, in that a single cutting edge 37 is provided on the body portion of the mill, but two cutting edges may be provided, as shown in fig. 1-7. The return surfaces of the successive teeth are rotated alternately, as in the above described embodiments, but in a slightly different manner. Thus, the teeth, as originally formed, have inner return surfaces 56 and outer return surfaces 58, which intersect in a downwardly extending top 63. At each tooth 18 (Fig. 16), the outer return surface 58 is vertically rearward from the top 63 to the outer circumference of the cutter, as indicated at 58c. The degree of back turning of the return surface 58c at the outer circumference of the cutter is in the previously indicated range, i.e. 0.08-0.51 mm depending on the intended chip load, and preferably in the range of 0.18- 0.25 mm.

»» ’ 'a *7 SC,.;-: · ) - 14 -»» ’'A * 7 SC,.; -: ·) - 14 -

Op gelijke wijze zijn de binnenste terugloopvlakken 56 van de tanden 20 (fig. 15) vertikaal naar boven achterdraaid in de gewenste mate vanaf de top 63 in een radiaal binnenwaartse richting, zoals aangeduid bij 56d. Wanneer de opeenvolgende tanden op deze wijze zijn 5 achterdraaid, blijven de toppen 63 van alle tanden in dezelfde axiale en radiale stand. Dit is voor frezen met een kleine diameter, die een klein aantal tanden hebben gewenst. Wanneer de frees bijvoorbeeld slechts vier tanden heeft, grijpen alle vier toppen 63 gelijktijdig het werkstuk aan en zetten een snede aan en snijden, en produceren 10 dus minder trilling en een grotere nauwkeurigheid dan indien slechts twee van de toppen in eerste instantie het werkstuk aangrijpen.Likewise, the inner return surfaces 56 of the teeth 20 (Fig. 15) are vertically backwardly rotated to the desired extent from the tip 63 in a radially inward direction, as indicated at 56d. When the successive teeth are turned back in this manner, the tips 63 of all teeth remain in the same axial and radial position. This is for small diameter cutters that have a small number of teeth desired. For example, when the mill has only four teeth, all four tips 63 simultaneously engage the workpiece and cut and cut, thus producing less vibration and greater accuracy than if only two of the tips initially engage the workpiece.

Fig. 16 toont ook een andere manier voor het achter-draaien van het radiaal binnenste gedeelte van de binnenste snijkant 37. Hierbij is de binnenste snijkant van elke tand 18 verdeeld in 15 radiaal binnenste en buitenste gedeelten 37a en 37b door het slijpen van een vertikale schouder aan het binnenste terugloopvlak 56, zoals aangeduid bij 37c. Evenals bij de in de fig. 8-14 afgebeelöfe uitvoeringsvorm, moet de aan het snijkantgedeelte 37a gegeven vertikale achterdraaiing groter zijn, bij voorkeur tussen twee en drie maal de 20 achterdraaiing, voorzien aan de binnenste kant 37 van de tand 20. De plaats van de schouder 37c in radiale richting wordt bepaald door dezelfde factoren, die de plaats van de snijlijn 61 van in de fig.Fig. 16 also shows another way of back turning the radially inner portion of the inner cutting edge 37. Here, the inner cutting edge of each tooth 18 is divided into 15 radially inner and outer portions 37a and 37b by grinding a vertical shoulder on the inner return surface 56, as indicated at 37c. As in the embodiment shown in FIGS. 8-14, the vertical rear rotation given to the cutting edge portion 37a should be greater, preferably between two and three times the rear rotation provided on the inner side 37 of the tooth 20. The location of the the shoulder 37c in the radial direction is determined by the same factors which determine the location of the cutting line 61 in FIG.

12 en 13 af geheelde frees beheersen, te weten de gewenste onderlinge afmetingen van de spanen, geproduceerd door de opeenvolgende binnen-25 ste snijkanten.12 and 13 healed cutter, i.e. the desired mutual dimensions of the chips produced by the successive inner cutting edges.

Het is duidelijk, dat veranderingen en verbeteringen kunnen worden aangebracht zonder buiten het kader van de uitvinding te treden.It is clear that changes and improvements can be made without departing from the scope of the invention.

-v =»7 λ — .** «7 O Λ-v = »7 λ -. **« 7 O Λ

v ^ Jv ^ J

Claims

1. Ring hole cutter, characterized by a milling body with a generally circular cylindrical side wall, provided with a plurality of incisors spaced circumferentially at the lower end, and with a number of grooves extending upwardly in the side wall from the lower end each tooth being connected to the next by a circumferentially extending web adjacent to the inner circumference of the side wall, said webs being radially adjacent to the grooves, each groove having circumferentially spaced qp and posterior sidewalls, and of a circumferentially extending inner wall defining the radial outer surface of the web, and the alternating teeth having a radial inner cutting edge formed on the web by recesses in the web extending from each of the inner cutting edges 15 extend upwardly and radially outwardly open into the adjacent groove, all teeth having a radially outermost cutting edge, defined by the lower end of the rear side wall of the neighboring groove, the radially outer cutting edges of the alternating teeth are staggered rearwardly from the inner cutting edge of the tooth with respect to the direction of rotation of the mill, each tooth has a radially inner recoil face that slopes downwardly and radially outward, and a radial outer recoil face that slopes downwardly and radially inwardly, with the recoil faces intersecting in general according to the extraction zipper pulling top, which intersects the radially outer cutting edge at the front end, the radially outer return surfaces of the alternating teeth are turned upwards relative to the radially outer return surfaces of the teeth between the alternate teeth, the radial inner return face 30 of the intermediate teeth are turned upwards with respect to the outermost return surfaces of the alternating tems, the degree of back turning is such that the outer cutting edge of each of the alternating teeth cuts only a chip along a radially inner portion thereof, and the outer cutting edge of each of the intermediate teeth cuts only a chip along the radial outer - ^ - «" *

0 J ____> - «- 16 - * v * portion thereof, whereby the chips cut through all the outer cutting edges have a width less than the radial depth of the grooves.

2. Cutter as claimed in claim 1, characterized in that the inner and outer return surfaces are turned over the entire radial dimension, so that the tips of the alternating teeth are placed radially inwardly with respect to the tips of the intermediate teeth.

3. Cutter as claimed in claim 1, characterized in that the radially outer return surfaces of the alternating teeth are gradually more turned back from the tips in a radially outward direction, the inner return surfaces of the intermediate teeth being gradually more turned from the tips in a radially inward direction.

Cutter according to claim 1, characterized in that the inner and outer return surfaces are vertically rotated about 0.08-0.051 mm.

Milling cutter according to claim 1, characterized in that the inner and outer return surfaces are vertically rotated about 0.18 - 0.25 mm.

Cutter according to claim 1, characterized in that the intermediate teeth are provided with inner cutting edges, which are substantially equal to the inner cutting edges of the alternating teeth.

Milling cutter as claimed in claim 6, characterized in that the radially inner parts of the inner return surfaces of the alternating teeth are vertically upwardly rotated backwards to a greater extent than the backward rotation on the return surfaces of the intermediate teeth, so that the radially outer part of the inner cutting edge of each alternate tooth, and the radial inner portion of the inner cutting edge of each intermediate tooth, each cutting a chip of less width than the inner cutting edge.

8. Cutter as claimed in claim 7, characterized in that the degree of rear turning of the radially inner parts of the. a" * *·. .1 "* * rr J: 'J%' Μ - 17 - * inner return surfaces of the alternate teeth on the inner circumference of the cutter, between about two and three times the reverse of the inner return surfaces of the intermediate teeth at the inner circumference of the cutter.

Prize according to claim 7, characterized in that the width of the radial inner portion of the inner cutting edge is between about half and three-quarters of the width of the inner cutting edge.

10. Cutter as claimed in claim 7, characterized in that the radial inner part of the inner cutting edges is gradually turned more in a radially inward direction.

11. Cutter as claimed in claim 7, characterized in that the radial inner parts of the inner return surfaces are vertically spaced above the radial outer parts of the inner return surfaces and are connected thereto by a circumferentially ridating shoulder.

12. Cutter as claimed in claim 2, characterized in that the inner and outer return surfaces are turned back such that the tips of the alternating and intermediate teeth are radially approximately equidistant from the radial centerline of the grooves.

Milling cutter according to claim 1, characterized in that the radial outer return surfaces are inclined radially at an angle of approximately 10 ° from the horizontal.

Milling cutter according to claim 6, characterized in that the radially inner return surfaces are inclined at an angle of approximately 15 ° radially from the horizontal.

15. Cutter as claimed in claim 1, characterized in that each alternating tooth on the body thereof is provided with two radially adjacent cutting edges, namely a radial inner cutting edge and a cutting edge, radial between the inner cutting edge and the outer cutting edge, which intermediate the cutting edge is circumferentially offset backwards from the inner cutting edge to the front relative to the outer cutting edge with respect to the direction of rotation of the cutter, the web being formed: . · · * * - 4 * - ----— »_ te - 18 -»> with a second recess, which extends upward from the intermediate cutting edge and opens radially outward into the adjacent groove.

16. Cutter as claimed in claim 1, characterized in that the intermediate teeth are formed with only a single cutting edge, which generally extends radially from the outer to the inner circumference of the cutter, the radially innermost part of the single cutting edges are located above the inner cutting edges of the alternating teeth, so that only the radially outer portion of the single cutting edges provides a cutting action when the cutter is turned and fed into a workpiece.

A milling cutter according to claim 16, characterized in that the portion of the single cutting edge providing a cutting action extends radially inward from the top to the outer surface of the web.

18. Cut substantially as described in the description and shown in the drawing. •• "v · **, v '' et 'J i“ -ai)