NL8201028A - METHOD FOR RECOVERY AND CONCENTRATION OF NON-FERROUS METALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND APPARATUS THEREFOR - Google Patents
METHOD FOR RECOVERY AND CONCENTRATION OF NON-FERROUS METALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND APPARATUS THEREFOR Download PDFInfo
- Publication number
- NL8201028A NL8201028A NL8201028A NL8201028A NL8201028A NL 8201028 A NL8201028 A NL 8201028A NL 8201028 A NL8201028 A NL 8201028A NL 8201028 A NL8201028 A NL 8201028A NL 8201028 A NL8201028 A NL 8201028A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- cone
- reactor
- zinc
- lead
- inner diameter
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 12
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 16
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title description 16
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title description 16
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003570 air Substances 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- HTUMBQDCCIXGCV-UHFFFAOYSA-N lead oxide Chemical compound [O-2].[Pb+2] HTUMBQDCCIXGCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- 235000016068 Berberis vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 241000335053 Beta vulgaris Species 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000004190 Enzymes Human genes 0.000 description 1
- 108090000790 Enzymes Proteins 0.000 description 1
- 241001494479 Pecora Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910000464 lead oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/34—Obtaining zinc oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B13/00—Obtaining lead
- C22B13/02—Obtaining lead by dry processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/02—Preliminary treatment of ores; Preliminary refining of zinc oxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
813Q48/*dY/cd *v * t «1»813Q48 / * dY / cd * v * t «1»
Korte aanduiding* Werkwijze voor bot terugwinnen en concentreren van non-ferr ometalen zoals zink en lood en inrichting daarvoor· le uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het ver-* rijken van geschikte nen-ferrcaetalen zoals lood en zink, door vervluchtigen of verdampen, bij een geschikte temperatuur, uit materialen die dergelijke metalen bevatten in verschillende percentages, 5 in de vorm van ezyden of sulfiden van deze metalen alsmede op een inrichting voor hot uitvoeren van deze werkwijze·Short designation * Process for bone recovery and concentration of non-ferrous metals such as zinc and lead and apparatus therefor relates to a process for enriching suitable n-ferrous metals such as lead and zinc by volatilization or evaporation, at a suitable temperature, from materials containing such metals in varying percentages, in the form of enzymes or sulfides of these metals as well as on a device for carrying out this process
De te gebruiken materialen kunnen ofwel primaire grondstoffen (ertsen) zijn of secundaire grondstoffen (staalfabriekdaapen, minerale residuin en metallurgische alakmaterialen)» 10 In het navolgende allen eerst de belangrijkste webwijzen be sproken worden om non-ferrometalen zoals zink en lood, terug te winnen of te concentreren door vervluchtigen·The materials to be used can be either primary raw materials (ores) or secondary raw materials (steel mill sheep, mineral residue and metallurgical alkali materials) »10 The following will first discuss the main methods of recovering non-ferrous metals such as zinc and lead or to concentrate by volatilization
In de eerste plaats kan de tfaelz- oven werkwijze genoemd worden, waarbij de voeding, die zink (maximaal 30-35$)» lood en andere me-15 talen (in mindere mate) bevat vermengd wordt met eokesstof of anthra-cietstof op een hoeveelheid van 18-23 gew$, toegevoerd aan een bekende roterende oven die onder een hoek van 2-4° ten opzichte van de horizontaal hellend geplaatst is·Firstly, the tfaelz kiln process can be mentioned, in which the feed containing zinc (up to $ 30-35) lead and other metals (to a lesser extent) is mixed with eoke dust or anthracite dust on a amount of 18-23 wt.%, fed to a known rotary furnace placed at an angle of 2-4 ° to the horizontal inclined
Hen kan op deze wijze een belangrijke hoeveelheid geschikte 20 metalen terugwinnen· De belangrijkste nadelen zijn de aanzienlijke afmetingen van de installatie met zeer grote uitwisselende vlakken tussen de werkzame volumina en de omgevingslucht zodat de voelbare warmte slechts gedeeltelijk teruggewonnen kan worden·In this way, they can recover an important amount of suitable metals · The main drawbacks are the considerable size of the installation with very large exchanging surfaces between the active volumes and the ambient air, so that the sensible heat can only be partially recovered ·
Dij de bekende oyoloonovenwexkwijze wordt de voeding, vermengd 25 met eokesstof geleid in een cilindrische cycloonoven waarin het materiaal tangentiaal in aanraking komt met voorverhitte lucht· De verdamping is volledig in een naburige oven, gewoonlijk een elektrische hoogoven· In de elektrische hoogoven kunnen de niet vluchtige stoffen verzameld worden in een afzonderlijke fase die gescheiden 30 is ran het slakaatexiaal· Dientengevolge gaan aanzienlijke hoeveelheden energie verloren» Bovendien moet de voeding volledig gedroogd worden en een deeltjesgrootte bezitten van ten hoogste 1 mm· Verrassenderwijs© is nu gevonden dat de nadelen van deze bekende technologie ondervangen kunnen worden door te werken in één enkele reak- 8201028 -2- tiezone met een omgeving die gedeeltelijk oryderend ia en gedeeltelijk reducerend·In the known oyoloon furnace method, the feed, mixed with coke dust, is passed into a cylindrical cyclone furnace in which the material contacts tangentially with preheated air · Evaporation is complete in a neighboring furnace, usually an electric blast furnace · In the electric blast furnace, the non-volatile substances are collected in a separate phase separated from the slag material · As a result, significant amounts of energy are lost »In addition, the feed must be completely dried and have a particle size of at most 1 mm · Surprisingly © has now been found that the disadvantages of these known technology can be overcome by operating in a single reaction zone with an environment that is partially orally and partially reducing ·
Bovendien kan men volgens de werkwijze der uitvinding koolsoorten van lage kwaliteit gebruiken en kool van kleine deeltjes-5 grootte in plaats van aardgas of cokes· Deze nadelen verhinderen niet de mogelijkheid van het verkrijgen van een bevredigend waxmte-verdelingspatroon^ alsmede van het bereiken van fysico-cheaisehe omstandigheden die geschikt zijn voor de van belang zijnde ontwikkeling van de reakties· 10 De uitvinding beoogt derhalve een werkwijze te verschaffen waarbij het mengsel van materialen dat lood en zink bevat in de vorm van hun oxyden of zouten, sulfaten, sulfiden, silicaten, aluminaten e.d., met een koolstofhoudend materiaal onderworpen wordt aan een gedeeltelijke verbranding van de koolstof onder vorming van koolmonoxyde· 15 De werkwijze wordt zodanig uitgevoerd dat deze twee trappen omvat·Moreover, according to the process of the invention, low quality carbon and small particle size coal may be used instead of natural gas or coke. These drawbacks do not prevent the possibility of obtaining a satisfactory heat distribution pattern as well as achieving physical The invention therefore aims to provide a process in which the mixture of materials containing lead and zinc in the form of their oxides or salts, sulphates, sulphides, silicates, is suitable for the development of the reactions of interest. aluminates, etc., with a carbonaceous material being subjected to partial combustion of the carbon to form carbon monoxide. The process is conducted to include two stages.
De eerate trap is een direkte reduktie van zink, uitgaande van zijn oryden of zouten, onder vervluchtigen van het zink en het loodozyde uit het uitgangsmateriaal· Deze reduktie vindt plaats 20 ten koste van koolstof die aanwezig is in het gebruikte koolstof^ houdende materiaal·The first step is a direct reduction of zinc, from its oryds or salts, under volatilization of the zinc and the lead oxide from the starting material. This reduction takes place at the expense of carbon present in the carbonaceous material used.
De tweede trap is een gasfase-oxydatie van het in de eerate trap verkregen zink met behulp van lucht en/bf zuurstof, welke oxidatie uit gevoerd wordt met de verkregen zinkdampen· 25 De niet vluchtige frak tie van de voeding die in hoofdzaak be staat uit calciumoxyde, siliciumdioxyde en ijzeroxyde, d.w.z·, in een paydatietoestand, en welke bijdraagt op het vormen van de slakken, moet verschillende elementen in zodanige concentraties bevatten dat een slak verkregen wordt met een smeltpunt van niet meer dan 30 1200°C om er voor te zorgen dat de niet vluchtige stoffen de reak-tor in vloeibare toestand verlateneThe second stage is a gas-phase oxidation of the zinc obtained in the previous stage with the aid of air and / or oxygen, which oxidation is carried out with the zinc vapors obtained. The non-volatile fraction of the feed consisting essentially of calcium oxide, silicon dioxide and iron oxide, ie ·, in a pay-state, and which contributes to the formation of the slag, must contain various elements in concentrations such that a slag is obtained with a melting point of not more than 1200 ° C in order to ensure that the non-volatile substances leave the reactor in the liquid state
Om laatstgenoemde redenen is het ook noodzakelijk om geschikte toevoegsels toe te voegen aan de uitgangsmaterialen als de concentraties van de bestanddelen niet zodanig zijn dat voldaan wordt aan de 35 hierboven genoemde eisen· ïijdens de eerste trap, onder bepaalde werkomstandigheden, kan metallisch lood gevormd worden via de reaktietFor the latter reasons, it is also necessary to add suitable additives to the starting materials if the concentrations of the components are not such that the above-mentioned requirements are met. During the first stage, under certain operating conditions, metallic lead can be formed via the reaction
PbO + GO —— Pb (vloeibaar) + C02·PbO + GO —— Pb (liquid) + C02 ·
Biet aldus verkregen metallisch lood zal vermengd worden met ^ het slakmateriaal maar zich hiervan afscheiden door zwaartekracht· 8201028 5' -3-Beet metal lead thus obtained will be mixed with the slag material but separate from it by gravity · 8201028 5 '-3-
Het gevormde koolmonoxyde dat zich verzamelt rond de rotatieas neemt de vervluchtigde produkten nee naar hoven en wordt met zuurstof verbrand zodat extra warmte voor de webwijze ter beschikking komt* Be werk temperaturen variëren van 1100 tot 1600°C« 5 Be uitvinding beoogt eveneens een inrichting te verschaffen voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding zoals nader omschreven in de conclusies*The carbon monoxide that forms around the axis of rotation takes the volatilized products to the courts and is burned with oxygen to provide additional heat for the process. * Operating temperatures vary from 1100 to 1600 ° C. The invention also aims to provide a device provided for carrying out the method according to the invention as further described in the claims *
Be uitvinding zal nu worden toegelicht aan de hand van de fig* 1 en 2 van de bijgaande tekening* 10 Be reaktor is afgeknot kegelvormig uitgevoerd en bestaat uit één of meer afgeknot kegelvormige delen, die desgewenst vervangen kunnen woorden door hun uitwendige, of inwendige, gebogen omhullende oppervlak o Be reaktor wordt opgesteld met zijn geometrische as in vertikale toestand en kan geroteerd worden om zijn as 1* Be reaktor 15 bestaat uit een metalen mantel 2 die inwendig bekleed is met een vuurvaste laag 3*The invention will now be elucidated with reference to Figs. 1 and 2 of the accompanying drawing. * The reactor has a frusto-conical shape and consists of one or more frusto-conical parts, which can be replaced if desired by their external or internal, curved envelope surface o The reactor is arranged with its geometric axis in a vertical position and can be rotated about its axis 1 * The reactor 15 consists of a metal jacket 2 which is internally coated with a refractory layer 3 *
Be hoekrotatiesnelheid en de hoek 4 tussen de beschrijvende lijnen van de binnenoppervlakken van de wanden van de afgeknot ke-gelvormige lichamen (of eventueel hun omhullende oppervlakken) en 20 de vertikaal zijn zodanig dat de vaste voedingafase, vanuit een dynamisch oogpunt, in evenwicht blijft onder de verschillende werkingen van gewicht, rotatietraagheidskrachten en wrijvingskrachten tengevolge van de binnenwanden, terwijl de tijdens de werkwijze gevormde vloeibare fase naar de reaktorbodem stroomt waarin een af-23 voeropening 5 aanwezig is*The angular rotation speed and the angle 4 between the descriptive lines of the inner surfaces of the walls of the frusto-conical bodies (or optionally their enveloping surfaces) and the vertical are such that, from a dynamic point of view, the solid feed phase remains balanced under the different actions of weight, rotational inertia and frictional forces due to the inner walls, while the liquid phase formed during the process flows to the reactor bottom in which a discharge opening 5 is present *
Be binnendiameter van het grootste gedeelte van de reaktor kan variëren van 1-10 m*en bij voorkeur bedraagt deze 2-6 m, terwijl de binnendiameter van het kleinste gedeelte 0,2-1 m* bedraagt* Be diameter van de afveeropening varieert bij voorkeur van 5-30$ van de ^0 diameter van het grootste gedeelte als een fuhktie van het verwerkingsvermogen van de inrichting en kan zelfs 100$ bereiken van de diameter van het kleinste gedeelte* Be hoek van de beschrijvende lijnen met de vertikaal kan gekozen worden tussen 10° en 60°, waarbij men de voorkeur geeft aan waarden boven 20°· 55 Be rotatieanelheid van het conisch lichaam dient te variëren tassen 10 en 80 opa*The inner diameter of the main part of the reactor can vary from 1-10 m * and preferably it is 2-6 m, while the inner diameter of the smallest part is 0.2-1 m * * The diameter of the discharge opening varies at preference of 5-30 $ of the diameter of the major part as a function of the processing power of the device and may even reach 100 $ of the diameter of the smallest part * The angle of the descriptive lines with the vertical can be chosen between 10 ° and 60 °, preference is given to values above 20 ° · 55 The rotational speed of the conical body should vary. bags 10 and 80 grandpa *
He de inrichting bestaat uit meer dan één afgeknot kegelvoraig deel of uit een gebogen oppervlak dat de beschrijvende lijnen van de kegel of hun tangenten omhult, dient de hoek tussen de opeenvolgende 8201028 -4- af geknot kegelvormige delen niet meer dan 30° te bedragen·If the device consists of more than one frusto-conical part or of a curved surface enclosing the descriptive lines of the cone or their tangents, the angle between the consecutive 8201028-4- frusto-conical parts shall not exceed 30 °
Daarnaast zijn twee tot vier buizen (sondetakken 6,7) aanwe-zig die met hun einden uitmonden in het inwendige Tan de xeaktor en doelmatig hellend opgesteld zijn, waarbij deze mondstukken langs 3 de vertikale as naar boven geschoven kunnen worden zodat zij gebruikt kunnen worden voor zowel het toevoeren van de minerale voeding als voor het toevoeren van brandstof· Eén ef meer buizen 8 (het aantal bedraagt ten hoogste vier) zijn in hoofdzaak evenwijdig opgesteld aan de beschrijvende lijnen 10 van het binnenoppervlak en bezitten perforaties 9 gevormd langs hun gehele lengte, welke perforaties op gelijke afstanden van elkaar kunnen liggen, waardoor lucht en/of zuurstof continu ingeblazen kan worden· De lucht en/of zuurstof kan desgewenst voorverhit zijn·In addition, two to four tubes (probe branches 6, 7) are provided which open into the interior of the Tan reactor with their ends and are arranged in an inclined position, whereby these nozzles can be slid upwards along the vertical axis so that they can be used. for both supplying the mineral feed and for supplying fuel · One and more tubes 8 (the number is at most four) are arranged substantially parallel to the descriptive lines 10 of the inner surface and have perforations 9 formed along their entire length , which perforations can be equally spaced, so that air and / or oxygen can be continuously blown in · The air and / or oxygen can be preheated if desired ·
De snelheid van de, de verbranding onderhoudende, stroom bezit een 13 radiale centrifugale component en een tangentiale component set betrekking tot het botsingspunt op de wand dat in overeenstemming is met de beweging zodanig dat de dynamische omstandigheden van de daaraan aanwezige voeding, zowel in vloeibare als in vaste toestand, niet verstoord wordt· 20 tenslotte is een centrale buis 10 aanwezig voor het inblazen van een de verbranding onderhoudende stroom zowel om het gevormde koolmonoxide te verbranden als voor het oxyderen van de zink dampen»The velocity of the combustion sustaining flow has a 13 radial centrifugal component and a tangential component set relative to the impact point on the wall which is consistent with the movement such that the dynamic conditions of the feed thereon, both in liquid and in the solid state, is not disturbed · 20 finally, a central tube 10 is provided for blowing in a combustion-sustaining stream both to burn the carbon monoxide formed and to oxidize the zinc vapors »
De voeding kan een primaire grondstof (een erts) zijn en/of een secundaire grondstof (staalfabriekdampen, verwerkingsslibresten 23 en dergelijke^ die lood en zink bevatten, in verschillende hoeveelheden, zoals vanaf en meer· De deeltjesgrootte ligt tussen 0,01 en 3 mm· De materialen kunnen toegevoerd worden in het bovenste gedeelte van da reaktor na vermenging met de brandstof, welke laatstgenoemde eveneens gebruikt wordt in fijnverdeelde vorm, doch men 30 kan ook bij de materialen afzonderlijk toevoeren via de bovengenoemde buizen ter verkrijging van een voldoende warmte-ontwikkeling in af·· hankelijkheid van de gewenste temperaturen en om ook een reducerende omgeving te voxmen in het bovenste gedeelte·The feed can be a primary raw material (an ore) and / or a secondary raw material (steelwork vapors, processing sludge residues 23 and the like ^ containing lead and zinc, in various amounts, such as from and more · The particle size is between 0.01 and 3 mm The materials can be fed into the upper part of the reactor after mixing with the fuel, the latter also being used in finely divided form, but it is also possible to supply the materials separately via the above-mentioned pipes to obtain a sufficient heat development. depending on the desired temperatures and also to reduce the environment in the upper part
In het onderste gedeelte van de oven worden, via de buizen die 33 tot nu toe in deze trap niet gebruikt worden, koolstofhoudende materialen toegevoerd om de noodzakelijke thermische en weak: (reducerende) omstandigheden te waarborgen·In the lower part of the oven, carbonaceous materials are supplied through the pipes that have hitherto not been used in this stage to ensure the necessary thermal and weak: (reducing) conditions
De te gebruiken hoeveelheid koolstof is een funk tie van de hoeveelheid zink en varieert van 8 tot 25/6 van de voeding en bij voorkeur van 15 tot 20#· 8201028 -5- Αλα varbrandingeonderhoudend· stof kan men lucht gebruiken, eventueel voorverhit tot 60Q°C en verrijkt met zuurstof, doch men kan ook zuivere zuurstof gebruiken die desgewenst voorverhit wordt tot 2QQ°C* 5 Opgenexkt wordt dat de weaSswijzesnelheid zeer hoog is tenge volge van het aanzienlijke oppervlaktekontakt tussen de afzonderlijke fasen, wat een direkt gevolg is van de deeltjesgrootte van het toegevoerde materiaal en de rotatiebeweging van de xeakter. Het verbruik is vrijwel atoèchiometrisch· 10 Se uitvinding zal nu worden toegelicht aan do hand van een niet beperkend uitvooringevoorboold.The amount of carbon to be used is a function of the amount of zinc and varies from 8 to 25/6 of the feed and preferably from 15 to 20 · 8201028 -5- Αλα varbrandinge maintenance · dust can be used, possibly preheated to 60 ° C ° C and enriched with oxygen, but it is also possible to use pure oxygen which, if desired, is preheated to 200 ° C * 5. It is pointed out that the processing speed is very high due to the considerable surface contact between the individual phases, which is a direct result of the particle size of the material supplied and the rotational movement of the xeakter. The consumption is almost atoichiometric. The invention will now be explained by means of a non-limiting pre-determined.
Voorbeeld,Example,
Het uitgangsmateriaal is een staalfabriekdaap met 20# zink en 3$ 5% lood, Se reakter is oen afgeknot kogolvoxmig vat on bestaat 13 uit oen metalen mantel die inwendig bekleed is met een vuurvaste bekleding, waarbij de afmetingen als volgt zijn:The starting material is a steelwork cape with 20 # zinc and 3 $ 5% lead. The reactor is a truncated kogolvoxmig vessel on 13 consists of a metal jacket internally lined with a refractory lining, the dimensions of which are as follows:
Siameter van het grootste gedeelte van de kegel (topgedeelte) 3800 maDiameter of the main part of the cone (top part) 3800 ma
Siaaeter van het kleinste gedeelte van de reak-20 tor (bedemgedeelte) 800 mmSiaaeter of the smallest part of the reactor-20 (bottom part) 800 mm
Hoogte van de afgeknotte kegel 3000 mmHeight of the truncated cone 3000 mm
Hoeken van de beschrijvende lijnen van de kegel ten opziehte van de vertikaal: 43° en 10° reap, top en bodem 23 Se karakterisbake parameters van de werkwijze zijn als volgt:Angles of the descriptive lines of the cone with respect to the vertical: 43 ° and 10 ° reap, top and bottom 23 The character baking parameters of the method are as follows:
Sotatiesnelheid van de kegel 20 opaSpeed of rotation of the cone 20 grandpa
Zuurs tof s troomsnelheid: 3 n,m^/min*Acidic flow rate: 3 n, m ^ / min *
Soevoersnelheid aan de kegel 4 kg/min, ïoevoersnelheid van de voeding , 63 kg/min, 30 Se voeding wordt gemengd met 0,10 kg cokes per kg voeding, waarbij de cokes dienst doet als hulpcokes.Cone feed rate 4 kg / min, feed rate of feed, 63 kg / min, 30 Se feed is mixed with 0.10 kg of coke per kg of feed, the coke serving as auxiliary coke.
Onder deze omstandigheden verkrijgt men een oxyde dat 60$ zink en 10/& lood bevat, in een opbrengst van 20 kg/min, en met opbrengsten aan zink en lood van ongeveer 93 tot 9556 en meer, -Conclusies- 8201028Under these conditions, an oxide containing 60% zinc and 10% lead is obtained, in a yield of 20 kg / min, and with zinc and lead yields of about 93 to 9556 and more, - Claims 8201028
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT2034381 | 1981-03-13 | ||
| IT20343/81A IT1137505B (en) | 1981-03-13 | 1981-03-13 | PROCEDURE FOR THE RECOVERY OR CONCENTRATION OF NON-FERROUS MATERIALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND EQUIPMENT TO CONDUCT THAT PROCEDURE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8201028A true NL8201028A (en) | 1982-10-01 |
Family
ID=11165882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8201028A NL8201028A (en) | 1981-03-13 | 1982-03-12 | METHOD FOR RECOVERY AND CONCENTRATION OF NON-FERROUS METALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND APPARATUS THEREFOR |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| BE (1) | BE892470A (en) |
| CS (1) | CS235010B2 (en) |
| DE (1) | DE3207026C2 (en) |
| DK (1) | DK99782A (en) |
| FR (1) | FR2501723A1 (en) |
| GB (1) | GB2094772B (en) |
| GR (1) | GR75875B (en) |
| IE (1) | IE52611B1 (en) |
| IT (1) | IT1137505B (en) |
| LU (1) | LU83997A1 (en) |
| NL (1) | NL8201028A (en) |
| SE (1) | SE462978B (en) |
| YU (1) | YU54482A (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6682586B2 (en) * | 2001-10-09 | 2004-01-27 | Heritage Environmental Services, Llc. | Assemblies and methods for processing zinc-bearing materials |
| DE602004006998T2 (en) * | 2003-07-04 | 2008-05-15 | Umicore | RECOVERY OF NON-FERROUS METALS FROM ZINC RESIDUE |
| KR101145957B1 (en) | 2003-09-29 | 2012-05-15 | 유미코르 | Process and apparatus for recovery of non-ferrous metals from zinc residues |
| JP5473894B2 (en) | 2007-03-19 | 2014-04-16 | ユミコア ソシエテ アノニム | Room temperature single phase Li insertion / extraction material for use in Li-based batteries |
| CN107881323B (en) * | 2017-09-27 | 2019-07-16 | 昆明理工大学 | Oxygen-enriched enhanced roasting method for non-ferrous metal mineral resources |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB290035A (en) * | 1927-05-03 | 1928-05-10 | Ernest Bury | Process for the recovery of lead and zinc from zinc waste |
| FR1020527A (en) * | 1950-06-19 | 1953-02-06 | Process and plant for ore reduction | |
| DE877957C (en) * | 1951-07-26 | 1953-08-10 | Metallgesellschaft Ag | Process for blowing zinc-containing material |
| NL108800C (en) * | 1954-05-28 | 1900-01-01 | ||
| GB971729A (en) * | 1962-08-20 | 1964-10-07 | Imp Smelting Corp Ltd | Improvements in the extraction of zinc |
| FR1375376A (en) * | 1963-11-12 | 1964-10-16 | Broken Hill Ass Smelter | Method of treating metalliferous materials and apparatus used for this purpose |
| CA1033575A (en) * | 1973-12-19 | 1978-06-27 | John E. Allen | Treatment of steel mill waste dusts containing zinc |
| DE2519810C2 (en) * | 1975-05-03 | 1983-01-13 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Process for processing powdery material from metallurgical exhaust gases |
| DE2537626C3 (en) * | 1975-08-23 | 1978-09-21 | Duisburger Kupferhuette, 4100 Duisburg | Process for improving the production of pure zinc oxide |
| DE2618630B2 (en) * | 1976-04-28 | 1978-03-02 | Enaf Empresa Nacional De Fundiciones, La Paz (Bolivien) | Process for zinc extraction |
| FR2373612A1 (en) * | 1976-12-13 | 1978-07-07 | Siderurgie Fse Inst Rech | PROCESS FOR EXTRACTING ZINC CONTAINED IN STEEL WASTE |
-
1981
- 1981-03-13 IT IT20343/81A patent/IT1137505B/en active
-
1982
- 1982-02-26 DE DE3207026A patent/DE3207026C2/en not_active Expired
- 1982-03-03 GR GR67462A patent/GR75875B/el unknown
- 1982-03-04 GB GB8206453A patent/GB2094772B/en not_active Expired
- 1982-03-08 DK DK99782A patent/DK99782A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-10 LU LU83997A patent/LU83997A1/en unknown
- 1982-03-11 FR FR8204137A patent/FR2501723A1/en not_active Withdrawn
- 1982-03-12 NL NL8201028A patent/NL8201028A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-12 CS CS821712A patent/CS235010B2/en unknown
- 1982-03-12 SE SE8201569A patent/SE462978B/en not_active IP Right Cessation
- 1982-03-12 IE IE569/82A patent/IE52611B1/en unknown
- 1982-03-12 YU YU00544/82A patent/YU54482A/en unknown
- 1982-03-12 BE BE0/207550A patent/BE892470A/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE892470A (en) | 1982-09-13 |
| IE820569L (en) | 1982-09-13 |
| DE3207026C2 (en) | 1985-10-10 |
| FR2501723A1 (en) | 1982-09-17 |
| IT8120343A0 (en) | 1981-03-13 |
| GB2094772B (en) | 1985-01-30 |
| DE3207026A1 (en) | 1982-09-16 |
| DK99782A (en) | 1982-09-14 |
| LU83997A1 (en) | 1983-02-22 |
| GR75875B (en) | 1984-08-02 |
| GB2094772A (en) | 1982-09-22 |
| SE462978B (en) | 1990-09-24 |
| IT1137505B (en) | 1986-09-10 |
| YU54482A (en) | 1985-03-20 |
| SE8201569L (en) | 1982-09-14 |
| CS235010B2 (en) | 1985-04-16 |
| IE52611B1 (en) | 1987-12-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0508166B1 (en) | Direct reduction process and apparatus | |
| US4087274A (en) | Method of producing a partially reduced product from finely-divided metal sulphides | |
| EP0184405B1 (en) | Processes and apparatus for the smelting reduction of ores | |
| US4326702A (en) | Sprinkler burner for introducing particulate material and a gas into a reactor | |
| FI73742C (en) | Acid conversion process for solid metal stone. | |
| US4740240A (en) | Smelting process for recovering metals from fine-grained non-ferrous metal sulfide ores or concentrates | |
| AU739185B2 (en) | A process and apparatus for treating particulate matter | |
| JPS59205576A (en) | Melting furnace for metallic material charging substance | |
| CA2061087C (en) | Method and apparatus for heating and smelting pulverous solids and for volatilizing the volatile ingredients thereof in a suspension smelting furnace | |
| US5364446A (en) | Heating and treatment of particulate material | |
| US4756748A (en) | Processes for the smelting reduction of smeltable materials | |
| JPH0380850B2 (en) | ||
| NL8201028A (en) | METHOD FOR RECOVERY AND CONCENTRATION OF NON-FERROUS METALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND APPARATUS THEREFOR | |
| CA1055553A (en) | Extended arc furnace and process for melting particulate charge therein | |
| US3326670A (en) | Steelmaking process | |
| EA037686B1 (en) | Method and apparatus for treating a leaching residue of a sulfur-containing metal concentrate | |
| US4073645A (en) | Process of smelting sulphidic copper ore concentrates | |
| JP2682636B2 (en) | Operating method of flash smelting furnace | |
| US2295039A (en) | Method of reducing ores | |
| GB1572248A (en) | Extended arc furnace and process for melting particulate charge therein | |
| US774930A (en) | Process of reducing ores. | |
| CA1185432A (en) | System for coal blowing in iron oxide reducing kilns | |
| US2847294A (en) | Method of purifying and desulfurizing zinc sulfide ores and concentrates | |
| NL8201027A (en) | METHOD FOR CONCENTRATING NON-FERROUS METALS AS ANTIMONE AND TIN AND APPARATUS FOR USING SUCH A METHOD | |
| US1102339A (en) | Process for treatment of minerals and extracting metal. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |