NL8004162A - METHOD FOR EXTRACTING URANIUM FROM AN IMPURANT PHOSPHORIC ACID. - Google Patents
METHOD FOR EXTRACTING URANIUM FROM AN IMPURANT PHOSPHORIC ACID. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8004162A NL8004162A NL8004162A NL8004162A NL8004162A NL 8004162 A NL8004162 A NL 8004162A NL 8004162 A NL8004162 A NL 8004162A NL 8004162 A NL8004162 A NL 8004162A NL 8004162 A NL8004162 A NL 8004162A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- uranium
- phase
- aqueous
- iron
- solution
- Prior art date
Links
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 62
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 title claims description 56
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 26
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 title claims description 24
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 64
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 30
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 claims description 26
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 23
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 14
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims description 13
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- SEGLCEQVOFDUPX-UHFFFAOYSA-N di-(2-ethylhexyl)phosphoric acid Chemical compound CCCCC(CC)COP(O)(=O)OCC(CC)CCCC SEGLCEQVOFDUPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000003701 inert diluent Substances 0.000 claims description 8
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 239000002367 phosphate rock Substances 0.000 claims description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 6
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N iron (II) ion Substances [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 3
- ZMBHCYHQLYEYDV-UHFFFAOYSA-N trioctylphosphine oxide Chemical compound CCCCCCCCP(=O)(CCCCCCCC)CCCCCCCC ZMBHCYHQLYEYDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- HNVACBPOIKOMQP-UHFFFAOYSA-N uranium(4+) Chemical compound [U+4] HNVACBPOIKOMQP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- JPGXOMADPRULAC-UHFFFAOYSA-N 1-[butoxy(butyl)phosphoryl]oxybutane Chemical compound CCCCOP(=O)(CCCC)OCCCC JPGXOMADPRULAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 238000010936 aqueous wash Methods 0.000 claims description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000011007 phosphoric acid Nutrition 0.000 description 22
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 21
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 7
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 6
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 6
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 4
- -1 iron ions Chemical class 0.000 description 4
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 3
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 3
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M Chlorate Chemical compound [O-]Cl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 2
- 150000003016 phosphoric acids Chemical class 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 1
- FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N oxidanium;hydrogen sulfate Chemical compound O.OS(O)(=O)=O FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B60/00—Obtaining metals of atomic number 87 or higher, i.e. radioactive metals
- C22B60/02—Obtaining thorium, uranium, or other actinides
- C22B60/0204—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium
- C22B60/0217—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes
- C22B60/0252—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes treatment or purification of solutions or of liquors or of slurries
- C22B60/026—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes treatment or purification of solutions or of liquors or of slurries liquid-liquid extraction with or without dissolution in organic solvents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Description
VO 585VO 585
Titel: Werkwijze voor het winnen van uranium uit een onzuiver fosforzuur.Title: Method for recovering uranium from an impure phosphoric acid.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het winnen van uranium aanwezig in een fosforzuur en meer in het bijzonder op het winnen van het uranium uit een fosforzuur, verkregen langs de natte weg door middel van vloeistof /vloeistof extracties.The invention relates to a process for the recovery of uranium present in a phosphoric acid and more in particular to the recovery of the uranium from a phosphoric acid obtained by the wet way by means of liquid / liquid extractions.
5 Het is bekend uranium te winnen uit waterige oplossingen, die het in geringe concentraties bevatten door het af te scheiden van de andere ma_ terialen (eventueel waardevolle) die bestanddeel zijn van de behandelde mineralen door middel van een samenstel van vloeistof/vloeistofextrac-ties en chemische behandelingen ten doel hebbend het uranium te isoleren 10 en het te winnen in de vorm van het oxyde U^Og van hoge zuiverheid, bruikbaar als bron voor kemsplijtstof. Deze werkwijzen worden toegepast voor de winning bij mineralen zoals fosfaatrots, waarbij voorts fosforzuur wordt geleverd of bij mineralen van verschillende oorsprong met meer of minder hoog uraniumgehalte, meestal aanwezig in de vorm van 15 oxyden. De werkwijze omvat in het algemeen het behandelen van het mineraal met behulp van een sterk en geconcentreerd zuur, zoals zwavelzuur, fosforzuur, chloorwaterstofzuur, salpeterzuur voor het verschaffen van een waterige oplossing die uranylionen in zeer verdunde toestand bevat tezamen met andere verontreinigende ionen waaruit men het uranium wint.It is known to recover uranium from aqueous solutions containing it in low concentrations by separating it from the other materials (possibly valuable) that are constituent of the treated minerals by means of a liquid / liquid extractions system and chemical treatments aimed at isolating the uranium and recovering it in the form of the high purity oxide UGO, useful as a source of nuclear fuel. These methods are used for the extraction from minerals such as phosphate rock, which also provides phosphoric acid or from minerals of different origins with a higher or lower uranium content, usually present in the form of oxides. The method generally involves treating the mineral with a strong and concentrated acid such as sulfuric, phosphoric, hydrochloric, nitric to provide an aqueous solution containing uranylions in a very dilute state together with other contaminating ions from which the uranium wins.
20 Een typisch voorbeeld van een werkwijze voor het winnen van uranium aanwezig in fosforzuren van de natte weg is beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.711.591· Deze werkwijze bestaat uit twee achtereenvolgende extractieeyclussen. 3ij de eerste cyclus van deze werkwijze wordt het uranium met de valentie 6 aanwezig in het onzuivere 25 fosforzuur, geëxtraheerd met behulp van een eersta organische extractie-fase omvattend een inert verdunningsmiddel, een primair extractiemiddel, het di-(2-ethylhexyl)fosforzuur, en een synergistisch extractiemiddel, trioctylfosfineoxyde in uitgekozen concentraties in het verdunningsmiddel. Ha scheiding van de fasen wordt het aan uranium uitgeputte 30 onzuivere zuur naar de fosforzuurconcentreringseenheid geleid, terwijl de met uranium (71) beladen organische fase wordt behandeld met een waterige fosforzuuroplossing in een matig debiet, die een reductiemiddel op basis van metallisch ijzer of ijzerzout (ïï) bevat, waardoor men selectief het uranium (17) in de waterige fase herextraheert.A typical example of a process for recovering uranium contained in wet road phosphoric acids is described in US Pat. No. 3,711,591. This process consists of two successive extraction cycles. In the first cycle of this process, the uranium of the valence 6 contained in the crude phosphoric acid is extracted using a first organic extraction phase comprising an inert diluent, a primary extractant, the di- (2-ethylhexyl) phosphoric acid, and a synergistic extractant, trioctylphosphine oxide at selected concentrations in the diluent. After phase separation, the uranium-depleted crude acid is passed to the phosphoric acid concentrator, while the organic phase loaded with uranium (71) is treated with an aqueous medium solution of phosphoric acid solution, which is a reducing agent based on metallic iron or iron salt ( (ii)), whereby the uranium (17) is selectively extracted in the aqueous phase.
35 Bij de tweede cyclus van deze werkwijze behandelt men continu de 800 4 1 62 -2- bovenverkregen waterige fosforzuuroplossing rijk 'aan uranium en aan ijzer na heroxydatie van het uranium tot de valentie 6 met behulp van een tweede organische extractiefase van dezelfde aard als de eerste, waardoor men een met uranium (Vl) beladen organische fase verkrijgt en een uit-5 geputte waterige fase, die men naar de herextractie van de eerste cyclus recirculeert of naar de fosforzuurconcentreringseenheid leidt. De voorgaande organische fase wordt gewassen met water en vervolgens behandeld cm het uranium te winnen door neerslaan in de vorm van een gemengd uranium>en ammoniumcarbonaat (AUT). De verkregen aan uranium uitgeputte • 10 organische fase wordt gerecirculeerd.In the second cycle of this process, the 800 4 1 62 -2-above-obtained aqueous phosphoric acid solution rich in uranium and iron is continuously treated after re-oxidation of the uranium to valency 6 by means of a second organic extraction phase of the same nature as the first, yielding an uranium (Vl) -loaded organic phase and an exhausted aqueous phase which is recycled to the first cycle re-extraction or sent to the phosphoric acid concentrator. The previous organic phase is washed with water and then treated to recover the uranium by precipitation in the form of a mixed uranium and ammonium carbonate (AUT). The resulting organic phase depleted in uranium is recycled.
De industriële exploitatie van deze werkwijze impliceert, dat wil het uranium doelmatig uit de eerste extractiefase kunnen worden geher-extraheerd de concentratie aan ijzer in de waterige fosforzuuroplossing betrekkelijk hoog moet zijn van. de orde van 15 tot 30 g/liter waterige 15 oplossing. Onder die omstandigheden en ondanks een zeer geringe extrac- tie van het ijzer door de organische fase van de tweede cyclus, bevat het verkregen uranium belangrijke hoeveelheden ijzer die.tot U-5 gew.$ kunnen bedragen. Er bestaat derhalve behoefte aan een verbeterde werkwijze waarmede uranium in hoofdzaak vrij van ijzer onder econcmisch 20 rendeerbare omstandigheden kan worden verkregen.The industrial exploitation of this method implies that in order for the uranium to be efficiently extracted from the first extraction phase the iron concentration in the aqueous phosphoric acid solution must be relatively high. the order of 15 to 30 g / liter of aqueous solution. Under those conditions, and despite very little extraction of the iron by the second cycle organic phase, the resulting uranium contains significant amounts of iron which may be up to 5 wt.%. There is therefore a need for an improved method by which uranium can be obtained substantially free of iron under economically viable conditions.
Het doel van de onderhavige uitvinding is een verbeterde werkwijze voor het winnen van uranium aanwezig in een onzuiver fosforzuur,te verschaffen, omvattend in een eerste cyclus de behandeling van het onzuivere zuur met behulp van een eerste organische extractiefase anvat-25 tend een dialkylfosforzuur, een trialkylfosfineoxyde en een inert ver-dunningsmiddel, vervolgens de scheiding van de fasen; de behandeling van de met uranium beladen voorgaande organische fase met behulp van een waterige fosforzuuroplossing die ijzerionen (II) bevat, waardoor men het uranium (IV) in genoemde waterige fase extraheert, vervolgens 30 de scheiding van de fasen en het recirculeren van de uitgeputte organische fase na de extractie van het onzuivere zuur; in een tweede cyclus de behandeling van de voorgaande waterige fase na oxydatie met behulp van een tweede organische extractiefase omvattend een inert verdunnings-middel, een dialkylf osforzuur en eventueel een synergistisch extractie-35 middel, gekozen uit trialkylfosfineoxyde, dibutylbutylfosfonaat en een 800416t - £ « -3- trialkylfosfaat, waardoor men na scheiding van de fase een aan uranium uitgeputte waterige fase en een met uranium beladen organische fase wint, waaruit men het uranium wint na een wassing met water en vóór de recir-culering van deze tweede extractief ase, met het .kenmerk, <ht voor het 5 "bovenstaande wassen met water de genoemde organische extractiefase van de tweede cyclus, die met uranium is beladen, wordt behandeld met een waterig oplossing die zwavelzuur bevat, dat minder dan kO dpm ijzer bevat, waarbij genoemde oplossing eventueel wordt verkregen door oplossen van in hoofdzaak ijzervrij geconcentreerd zwavelzuur in de wateri-10 ge wasoplossing, die de water-wastrap van de organische extractie-fase van de tweede cyius beladen met uranium verlaat, waardoor men uranium in een gewichtsverhouding Fe/U kleiner dan 0,2$ wint.The object of the present invention is to provide an improved method for the recovery of uranium present in an impure phosphoric acid, comprising in a first cycle the treatment of the impure acid by means of a first organic extraction phase comprising a dialkylphosphoric acid, a trialkylphosphine oxide and an inert diluent, then phase separation; treating the uranium-loaded previous organic phase with an aqueous phosphoric acid solution containing iron ions (II), thereby extracting the uranium (IV) in said aqueous phase, then separating the phases and recycling the depleted organic phase after the extraction of the crude acid; in a second cycle the treatment of the foregoing aqueous phase after oxidation using a second organic extraction phase comprising an inert diluent, a dialkylphosphoric acid and optionally a synergistic extraction agent selected from trialkylphosphine oxide, dibutylbutylphosphonate and an 800416t - £ « -3- Trialkyl phosphate, whereby after separation of the phase, a uranium-depleted aqueous phase and a uranium-laden organic phase are recovered, from which the uranium is recovered after washing with water and before recirculating this second extractive ash, with the characteristic, for the 5 "above washing with water, said second cycle organic extraction phase, which is charged with uranium, is treated with an aqueous solution containing sulfuric acid containing less than kOppm iron, said solution optionally, is obtained by dissolving substantially iron-free concentrated sulfuric acid in the aqueous washing solution, which wash stage of the organic extraction phase of the second cyius loaded with uranium leaving uranium in an Fe / U weight ratio of less than 0.2%.
De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van de tekening.The invention is further elucidated with reference to the drawing.
Het onzuivere fosforzuur wordt typisch voorgesteld door een ruw 15 fosforzuur van de natte weg, verkregen door aantasting van fosfaatrots met zwavelzuur. Ha affiltreren van het gips, ondergaat de ruwe fosfor-zuurvloeistof ingebracht via de leiding (l) gewoonlijk bij (2) bekende voorbehandelingen van stabiliseren, concentreren enz., welke zij verlaat bij (3) bij een gewichtsconcentratie die gewoonlijk tussen 25 en 20 k0% ligt, terwijl het uraniumgehalte gewoonlijk ligt tussen 80 en 250 mg/ liter en het ijzergehalte van de orde van 3 tot 10 g/liter bedraagt.The crude phosphoric acid is typically represented by a crude wet road phosphoric acid obtained by attacking phosphate rock with sulfuric acid. After filtering out the gypsum, the crude phosphoric acid liquid introduced via line (1) usually undergoes (2) known pre-treatments of stabilization, concentration, etc., which it leaves at (3) at a weight concentration usually between 25 and 20 k0. %, while the uranium content is usually between 80 and 250 mg / liter and the iron content is on the order of 3 to 10 g / liter.
Het voorgaande zuur voedt een extractiezone (M in het algemeen bestaande uit een batterij mengers-afscherikers, in een van vulstukken voorziene of gepulseerde kolom, in tegenstroom of gelijkstroom met een eerste 25 organische extractiefase binnenkomend via (5) en circulerend in een gesloten kringloop. De verhouding van het debiet van het onzuivere zuur totdat van de organische fase ligt in het algemeen tussen 0,5 en 5 en ligt in het algemeen in de buurt van 2. Deze eerste organische extrac-tiefase omvat een welbekend organisch verdunningsmiddel, zoals kerosine, 30 een hoofdextractiemiddel, gekozen uit di- (alkyl)fosforzuren en een synergistisch extractiemiddel gekozen uit trialkylfosfineoxyden.The foregoing acid feeds an extraction zone (M generally consisting of a battery of mixer scrapers, in a filler or pulsed column, in countercurrent or direct current with an initial organic extraction phase entering through (5) and circulating in a closed loop. The ratio of the crude acid to the organic phase flow rate is generally between 0.5 and 5 and is generally close to 2. This first organic extraction phase includes a well-known organic diluent such as kerosene, 30 a main extractant selected from di (alkyl) phosphoric acids and a synergistic extractant selected from trialkylphosphine oxides.
Gewoonlijk prefereert men het gebruik van di(2-ethylhexyl)fosforzuur (HDEHP) en trioctylfosfineoxyde (Τ0Ρ0). De concentratie van de extractie-fase aan HDEHP ligt in het algemeen tussen 0,1 en 1,5 M, bij voorkeur 35 in de buurt van 0,5 M. De concentratie van de fase aan Τ0Ρ0 ligt in het 8004162 -u- algemeen tussen 0,05 M en 0,5 M en ligt "bij voorkeur in de tuurt van 0,125 M.Usually, the use of di (2-ethylhexyl) phosphoric acid (HDEHP) and trioctylphosphine oxide (Τ0Ρ0) is preferred. The concentration of the extraction phase of HDEHP is generally between 0.1 and 1.5 M, preferably 35 in the vicinity of 0.5 M. The concentration of the phase of Τ0Ρ0 is generally 8004162 -u-general. between 0.05 M and 0.5 M and is "preferably in the range of 0.125 M.
Bij de uitgang van de zone (H) wint men "bij (6) een aan uranium uitgeputte fosforzuuroplossing en "bij (7) een met uranium (6) beladen orga-5 nische fase.At the exit of zone (H), "at (6) a uranium-depleted phosphoric acid solution and" at (7), an organic phase loaded with uranium (6) is recovered.
De organische stroom (j) voedt vervolgens een herextractiezone voor het uranium (8) gewoonlijk omvattend een batterij mengers-afschenkers, een gepulseerde kolom of kolom met vulstukken waarin zij in tegenstroom of gelijkstroom wordt behandeld met een waterige fosforzuuroplossing (9), 10 die ijzer(ll)ionen bevat, waarbij de verhouding van het debiet van de stroom (9) tot dat van de stroom (7) in het algemeen ligt tussen 0,015 en 0-,10, bij voorkeur in de buurt van 0,025. Zijn gewichtsgëhaltè aan . ligt in het algemeen tussen 28 en b5% en ligt bij voorkeur in de buurt van 35$ en het gehalte aan ijzer(ll)ionen ligt in het algemeen 15 tussen 10 en bQ g/liter, en ligt bij voorkeur in de buurt van 25 g/liter. Volgens een geprefereerde variant wordt de stroom (9) verkregen door onttrekken van een deel van de stroom aan uranium uitgeput onzuiver zuur (6) die de zone (U) verlaat, waarbij de ijzer(II)ionen dan kunnen worden verkregen door oplossen van metallisch ijzer toegevoerd via 20 (10).The organic stream (j) then feeds a uranium (8) re-extraction zone usually comprising a battery of mixer-pourers, a pulsed column or column of shims in which it is countercurrent or DC treated with an aqueous phosphoric acid solution (9), containing iron (11) contains ions, the ratio of the flow rate of the stream (9) to that of the stream (7) generally being between 0.015 and 0.10, preferably in the range of 0.025. His weight content on. is generally between 28 and b5% and is preferably in the region of $ 35 and the content of iron (II) ions is generally in the range of 10 to bQ g / liter, and is preferably in the region of 25 g / liter. According to a preferred variant, the stream (9) is obtained by withdrawing part of the stream of uranium-depleted impure acid (6) leaving the zone (U), the iron (II) ions then being able to be obtained by dissolving metallic iron supplied through 20 (10).
De zone (3) verlaat bij (ll) een aan uranium uitgeputte organische fase, die de gerecirculeerde stroom (5) vormt en bij (12) een waterige stroom verrijkt aan uranium (IV) en die ijzerionen bevat. De stroom (12) voedt vervolgens een zone (13) waarin hij wordt geoxydeerd met 25 behulp van een oxydatiemiddel, zoals waterstofperoxyde, lucht of een chemisch middel, zoals een chloraat, of wel door leiden in het anode-compartiment van een electrolysecel met scheiders onder een continue · stroomspanning, die hij verlaat bij (ib) cm de tweede cyclus binnen te treden.The zone (3) leaves at (ll) an uranium depleted organic phase, which forms the recycled stream (5) and at (12) an aqueous stream enriched in uranium (IV) and which contains iron ions. The stream (12) then feeds a zone (13) in which it is oxidized by means of an oxidizing agent, such as hydrogen peroxide, air or a chemical agent, such as a chlorate, or passing through the anode compartment of an electrolysis cell with separators under a continuous current, which it leaves at (ib) cm to enter the second cycle.
30 In de tweede cyclus voedt de stroom (lU) een extractiezone (15) bestaande uit een batterij mengers-afschenkers, tezamen met de stroom (lö^van de tweede organische extractiefase. Deze tweede organische fase bevat gewoonlijk een wel bekend inert verdunningsmiddel, zoals kerosine, een dialkylfosforzuur zoals HDEHP en eventueel een synergistisch extractiemiddel, bij voorkeur TOPO. Echter kunnen de molaire concentra-35 ties van het hoofdextractiemiddel en het synergistische extractiemiddel 8004162 -5- in het inerte verdunningsmiddel sterk -verschillen van die van de organische fase van de eerste cyclus. Zo ligt de concentratie aan HDEHP gewoonlijk tussen 0,1M en 1 M, hij voorkeur in de huurt van 0,3 M en de concentratie aan TQPO tussen 0,01 M en 0,5 M, hij voorkeur in de huurt 5 van 0,075 M. De verhouding van het dehiet van strocm (lU) tot dat van stroom (l6) varieert gewoonlijk tussen 0,1 en 5, en ligt hij voorkeur in de huurt van 0,5.In the second cycle, the stream (1U) feeds an extraction zone (15) consisting of a battery of mixer pourers, along with the stream (10) of the second organic extraction phase. This second organic phase usually contains a well-known inert diluent, such as kerosene, a dialkylphosphoric acid such as HDEHP and optionally a synergistic extractant, preferably TOPO However, the molar concentrations of the main extractant and the synergistic extractant 8004162-5 in the inert diluent may be very different from that of the organic phase of the first cycle, for example, the concentration of HDEHP is usually between 0.1M and 1M, he prefers to rent 0.3M and the concentration of TQPO is between 0.01M and 0.5M, he prefers to rent 5 of 0.075 M. The ratio of the flow of current (1U) to that of current (16) usually varies between 0.1 and 5, and is preferably in the rent of 0.5.
De zone (15) verlaat hij (17) een aan uranium uit geput te waterige fase, die in het algemeen de extractiezone (U) voedt en een organische 10 stroom (l8) beladen met uranium. De stroom (18) voedt vervolgens een zuiveringszone (19) voor‘ijzer, in het algemeen bestaande uit een batterij mengers-afschenkers, waarin- hij wordt behandeld door de stroom (20) bestaande uit een waterige zwavelzuur oplos sing die minder dan Uo dpm ijzer bevat. De zwavelzuurconcentratie van deze oplossing ligt gewoon-15 lijk tussen 25$ en o0$ en bedraagt bij voorkeur ongeveer 15$· Volgens een eerste variant wordt deze oplossing verkregen door verdunnen met water van 95$ zwavelzuur, dat minder dan Uo dpm ijzer bevat. Volgens een andere geprefereerde variant die op de tekening is afgebeeld, wordt het geconcentreerde zwavelzuur van 98$, dat bij (21) binnentreedt, verdund 20 tot de vereiste concentratie met behulp van de waterige wasoplossing (22) afkomstig van de waszone (2M, zoals hierna zal worden uiteengezet.The zone (15) leaves (17) an aqueous phase depleted in uranium, which generally feeds the extraction zone (U) and an organic stream (18) loaded with uranium. The stream (18) then feeds a purification zone (19) for iron, generally consisting of a battery of mixer-pourers, in which it is treated by the stream (20) consisting of an aqueous sulfuric acid solution less than 50 ppm contains iron. The sulfuric acid concentration of this solution is usually between $ 25 and $ 0 and is preferably about $ 15. In a first variant, this solution is obtained by diluting with $ 95 sulfuric acid water containing less than 50 ppm iron. According to another preferred variant shown in the drawing, the 98 $ concentrated sulfuric acid entering at (21) is diluted 20 to the required concentration using the aqueous wash solution (22) from the wash zone (2M, such as will be explained below.
De verhouding van de debieten van. de stroom (20) en stroom (l8) kan variëren tussen 0,2 en 10 en ligt bij voorkeur in de buurt van 2.The ratio of the flow rates of. the current (20) and current (18) can vary between 0.2 and 10 and is preferably in the region of 2.
Daar de extractie van het ijzer, dat aanwezig is in de organische 25 oplossing (18) door de stroom zwavelzuur (20) betrekkelijk langzaam geschiedt, verdient het aanbeveling de beide genoemde fasen een voldoende tijd met elkaar in aanraking te houden. Een verhoging van de contact-temperatuur, b.v. van 20 tot 50°C, verbetert deze overdracht. Echter rekening houdend met het feit, dat het met het zwavelzuur mede geëxtra-30 heerde uranium belangrijker wordt, verdient het aanbeveling de zuivering uit te voeren bij een temperatuur in de buurt van de omgevingstemperatuur en met een contacttijd aangepast aan de fasen (18) en (20). Deze contacttijd is afhankelijk van de technologie van de menging-afschenking. Evenzo kan het bij deze wastrap toe te passen aantal theoretische schotels 35 binnen ruime grenzen variëren afhankelijk van de volumeverhouding van de 8004162 -6- fasen. Zo zal men b.v. voor een verhouding waterige fase/organische fase van 2-30°C zes schotels gebruiken met een mengtijd van 10 minuten op elke schotel.Since the extraction of the iron present in the organic solution (18) by the flow of sulfuric acid (20) is relatively slow, it is recommended to keep the two phases in contact with each other for a sufficient time. An increase in the contact temperature, e.g. from 20 to 50 ° C, this transfer improves. However, taking into account that uranium co-extracted with the sulfuric acid becomes more important, it is recommended to carry out the purification at a temperature close to the ambient temperature and with a contact time adapted to the phases (18) and (20). This contact time is dependent on the mixing-pour technology. Likewise, the number of theoretical trays 35 to be used in this wash step can vary within wide limits depending on the volume ratio of the 8004162-6 phases. For example, one will e.g. for an aqueous phase / organic phase ratio of 2-30 ° C use six dishes with a mixing time of 10 minutes on each dish.
De zone voor het zuiveren van ijzer (19) verlaat een organische 5 stroom (23), die aan ijzer gezuiverd is en een waterige zwavelzuur en fosforzuur bevattende oplossing (25), die aan ijzer is verrijkt en eventueel na concentreren in een verdamper een zure stroom levert die cm redenen van rentabiliteit van de v irkwij ze naar de trap van de aantasting van de fosfaatrots wordt gerecirculeerd. De gezuiverde organische 10 stroom (23) voedt vervolgens een waszone (2U)ih het algemeen bestaande uit een batterij mengers -afschenkers, waarin hij wordt gewassen met behulp van water, toegevoerd via (28) waardoor men in de organische fase opgelost PgO^ wint. De zone (2b) verlaat de waterige wasoplossing (22) die kan dienen voor het verdunnen van het zwavelzuur (21) toege-15 past in de zuiveringszone (19), zoals juist is beschreven of ook kan de stroom (22) worden toegevoegd aan de stromen (3) of (Ik).The iron purification zone (19) leaves an organic stream (23) which is iron purified and an aqueous sulfuric and phosphoric acid-containing solution (25) which is enriched in iron and optionally after concentration in an evaporator an acidic power provides those reasons of profitability from the recycled to the phosphate rock degradation step. The purified organic stream (23) then feeds into a washing zone (2U), generally consisting of a battery of mixer-pourers, in which it is washed with water, fed via (28) to recover dissolved PgO 2 in the organic phase. . The zone (2b) leaves the aqueous washing solution (22) which can serve to dilute the sulfuric acid (21) used in the purification zone (19), as just described or the stream (22) can also be added to the currents (3) or (I).
De zone (2k) verlaat eveneens een stroom (29) gezuiverde en gewassen organische fase beladen met uranium waaruit men het uranium op bekende wijze wint. Volgens een geprefereerde uitvoeringsvorm van de 20 uitvinding behandelt men de stroom (29) in eenzone met twee trappen, omvattend in de eerste trap (30) de behandeling met behulp van een gerecirculeerde stroom (3l) waterige'oplossing, die carbonaat en ammo-niumionen bevat en in de tweede trap (32) de behandeling met een waterige ammoniumcarbonaatoplossing,waarvan de concentratie bij voorkeur 25 kleiner is dan die van de stroom (31). Bij (33) verlaat een aan uranium uitgeputte organische stroom, die wordt gerecirculeerd naar de zone (15) en een waterige AUT-suspensie (3b), die wordt gefiltreerd en gewassen bij (35), terwijl de moederloog wordt gerecirculeerd bij (31) na zijn gehalte aan carbonaat en ammoniumionen te hebben ingesteld.The zone (2k) also leaves a stream (29) of purified and washed organic phase loaded with uranium from which the uranium is recovered in a known manner. According to a preferred embodiment of the invention, the stream (29) is treated in a two-stage zone, comprising in the first stage (30) the treatment using a recycled stream (3l) aqueous solution containing carbonate and ammonium ions and in the second step (32) the treatment with an aqueous ammonium carbonate solution, the concentration of which is preferably less than that of the stream (31). At (33) an uranium depleted organic stream, which is recycled to the zone (15), leaves an aqueous AUT suspension (3b), which is filtered and washed at (35), while the mother liquor is recycled at (31) after setting its carbonate and ammonium ion content.
30 De filtratiekoek wordt vervolgens gecalcineerd om U^Og te'verschaffen, dat ijzer bevat in een gewichtsverhouding Fe/U kleiner dan 0,3% en meestal kleiner dan 0,2%.The filtration cake is then calcined to provide U2Og, which contains iron in a Fe / U weight ratio of less than 0.3% and usually less than 0.2%.
De temperatuur is bij de gehele werkwijze niet kritisch. Gewoonlijk ligt zij tussen 10 en 50°C en bij voorkeur tussen 20 en 50°C.The temperature is not critical throughout the process. It is usually between 10 and 50 ° C and preferably between 20 and 50 ° C.
35 Met de werkwijze volgens de uitvinding is het mogelijk een uranium- 800 4 1 62 ▼ V' -7- oxyde UgOg te verkrijgen, dat sterk gezuiverd is van ijzer door middel van een "behandeling met een -waterige zwavelzuur oplos sing "bevrijd van ijzer (minder dan ^0 dpm ijzer) in de loop van de tweede cyclus van de werkwijze, waarbij de waszwavelzuur oplossing voor de werkwijze wordt 5 teruggewonnen eventueel na concentreren in de trap van de aantasting van de fosfaatrots. Bovendien is het volgens de uitvinding mogelijk de waterige oplossing voor terugwinning van het in de tweede cyclus tezamen met het voorgaande zwavelzuur voor de werkwijze opnieuw te gebruiken.With the method according to the invention it is possible to obtain a uranium-800 4 1 62 ▼ V '-7-oxide UgOg which is highly purified of iron by means of a "treatment with an aqueous sulfuric acid solution" freed from iron (less than d0 ppm iron) in the course of the second cycle of the process, where the sulfuric acid solution for the process is recovered optionally after concentration in the phosphate rock attack stage. In addition, according to the invention, it is possible to reuse the aqueous solution for second cycle recovery together with the previous sulfuric acid for the process.
10 De uitvinding wordt nader toegelicht aan de hand van onderstaand voorbeeld, waarin naar de tekening wordt verwezen.The invention is further elucidated with reference to the example below, in which reference is made to the drawing.
Voorbeeld:Example:
Men voert toe via (3) een voorbehandeld onzuiver fosfcrzuur, dat 30$ PgO,-, 110 ms/liter uranium en 8 g/liter ijzer bevat, aan een batterij 15 van 5 mengers-afschenkers met een debiet van 100 l/uur. Men veert eveneens aan de batterij (M toe een stroom (5) van 50 l/u van een gerecirculeerde organische fase met een concentratie van 0,5 M EDEHP en 0,125 M T0F0. De uitgaande waterige stroom (6) wordt naar de eencentrering geleid. De organische stroem (7) bevat l60 mg/l ijzer. Deze stroom wordt naar de 20 zone (8) gevoerd voor het regenereren van het uranium^,omvattenebvier mengers-afschenkers, waarin hij in tegenstroom wordt behandeld met een stroem (9) fosforzuur van 30$ PgO^ en die 25 g/1 ijzer(lï)ionen bevat met een debiet van 1,35 l/u.It is fed via (3) a pretreated crude phosphoric acid containing 30 PgO, 110 ms / liter of uranium and 8 g / liter of iron, to a battery of 5 mixers of decanters with a flow rate of 100 l / hour. A flow (5) of 50 l / h of a recycled organic phase with a concentration of 0.5 M EDEHP and 0.125 M T0F0 is also added to the battery (M). The outgoing aqueous flow (6) is directed to the centering The organic flow (7) contains 160 mg / l of iron This flow is fed to the zone (8) for regenerating the uranium, including four mixer-pourers, in which it is countercurrent treated with a flow (9) phosphoric acid of 30% PgO4 and containing 25 g / l iron (li) ions at a flow rate of 1.35 l / h.
De uitgeputte organische fase wordt naar de extractie gerecircu-25 leerd en de uitgaande waterige fase (12) bevat 8 g/l uranium. Da oxydatie met waterstofperoxyde wordt de waterige fase (lU) behandeld in een batterij van b mengers-afschenkers door een kerosinefase met een concentratie van 0,3 M HDEHP en 0,075 Μ Τ0Ρ0 met een debiet van 2,02 l/u.The depleted organic phase is recycled to the extraction and the effluent aqueous phase (12) contains 8 g / l uranium. Oxidation with hydrogen peroxide, the aqueous phase (1U) is treated in a battery of b mixers by a kerosene phase with a concentration of 0.3 M HDEHP and 0.075 Μ Τ0Ρ0 at a flow rate of 2.02 l / h.
De verkregen organische fase (18) bevat 170 mg/l ijzer en 5>3 g/l ura-30 nium. De uitgaande waterige fase (15) wordt naar de extractieinrichting (U) van de eerste cyclus gevoerd.The organic phase (18) obtained contains 170 mg / l iron and 5> 3 g / l urea-30 nium. The outgoing aqueous phase (15) is fed to the first cycle extractor (U).
De organische fase (18) voedt vervolgens een batterij van 6 mengers-afschenkers waarin hij in tegenstroom wordt behandeld met een waterige oplossing (20) die uit een vereniging bestaat van de stroem (21) 98$'s 35 zwavelzuur (ijzer ^'Uo dpm) met een debiet van 1,35 l/u en de waterige 800 4 1 62 -8- stroam (22), die de wasbatterij (2M verlaat en correspondeert met de stroom zuiver -water (28) -waarvan het debiet 2,92 l/u bedraagt. De waterige stroom (25), die de batterij (19) verlaat wordt eventueel na concentreren naar de aantasting van het rotsfosfaat gerecirculeerd. De orga-5 nische stroom (23)» <iie de batterij (19) verlaat, bevat 15 mg/k ijzer en 1*,7 g/1 uranium. Deze stroom voedt de batterij (2h-) van twee mengers-afschenkers, waarin hij in tegenstroom wordt gewassen met water, zoals zojuist is beschreven. De gewassen en gezuiverde organische stroom (29) wordt vervolgens behandeld cm er het uranium uit te winnen in een 10 toestel (30, 32) met twee trappen, waarvan de eerste wordt gevoed met een waterige 2 M (M^CO^ recirculaatoplossing, die verzadigd is aan AUT, terwijl de tweede wordt gevoed door een 0,5 M oplossing van (ïïH^ CO^· Bij (33) treedt een organische stroom uit, die wordt gerecirculeerd naar (15) en een waterige AUT-suspensie, die wordt gefiltreerd, 15 terwijl de moederloog wordt ingesteld en gerecirculeerd. Door calcineren van de koek verkrijgt men UgOg met een gewichtsverhouding Fe/U van 0,2$.The organic phase (18) then feeds a battery of 6 mixer pourers in which it is countercurrent treated with an aqueous solution (20) which is an association of the stream (21) of 98 $ 35 sulfuric acid (iron ^ 'Uo ppm) with a flow rate of 1.35 l / h and the aqueous 800 4 1 62 -8- stream (22), which leaves the wash battery (2M and corresponds to the flow of pure water (28) - of which flow rate 2, 92 l / h The aqueous flow (25) leaving the battery (19) is recycled after concentration to the deterioration of the rock phosphate The organic flow (23) »<which leaves the battery (19) , contains 15 mg / k iron and 1 *, 7 g / 1 uranium.This current feeds the battery (2h-) of two mixer pourers, in which it is countercurrently washed with water, as just described. organic stream (29) is then treated to recover the uranium in a two stage device (30, 32), the first of which is fed with an aqueous 2 M (M 2 CO 2 recycle solution saturated with AUT, while the second is fed a 0.5 M solution of (1H 2 CO 2 At (33) an organic stream emerges which is recycled to (15) and an aqueous AUT suspension, which is filtered, while the mother liquor is adjusted and recycled. By calcining the cake, UgOg is obtained with a Fe / U weight ratio of 0.2%.
80041628004162
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7918781 | 1979-07-20 | ||
| FR7918781A FR2461681A1 (en) | 1979-07-20 | 1979-07-20 | Extn. of uranium from wet process phosphoric acid - washes organic uranium phase with aq. sulphuric acid to give uranium with a low iron content |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8004162A true NL8004162A (en) | 1981-01-22 |
Family
ID=9228101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8004162A NL8004162A (en) | 1979-07-20 | 1980-07-18 | METHOD FOR EXTRACTING URANIUM FROM AN IMPURANT PHOSPHORIC ACID. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5659628A (en) |
| BE (1) | BE884401A (en) |
| BR (1) | BR8004508A (en) |
| CA (1) | CA1136423A (en) |
| DE (1) | DE3027474C2 (en) |
| EG (1) | EG14793A (en) |
| ES (1) | ES8207588A1 (en) |
| FI (1) | FI66823C (en) |
| FR (1) | FR2461681A1 (en) |
| GR (1) | GR69307B (en) |
| IL (1) | IL60623A (en) |
| IT (1) | IT1146092B (en) |
| JO (1) | JO1100B1 (en) |
| MA (1) | MA18911A1 (en) |
| NL (1) | NL8004162A (en) |
| ZA (1) | ZA804351B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4652432A (en) * | 1981-02-26 | 1987-03-24 | Prodeco, Inc. | Process for recovering uranium using an alkyl pyrophosphoric acid and alkaline stripping solution |
| US4652431A (en) * | 1981-02-26 | 1987-03-24 | Prodeco, Inc. | Process for recovering uranium using an alkyl pyrophosphoric acid and alkaline stripping solution |
| JPH0312758A (en) * | 1989-06-09 | 1991-01-21 | Toshiba Corp | Data erasion detecting device for volatile memory |
| JPH076842U (en) * | 1993-06-18 | 1995-01-31 | 株式会社田村電機製作所 | Terminal device with memory card |
| FR3038326A1 (en) * | 2015-06-30 | 2017-01-06 | Areva Mines | METHOD OF SEPARATING IRON FROM AN URANIUM-CONTAINING ORGANIC PHASE AND METHOD OF EXTRACTING URANIUM FROM AN AQUEOUS SOLUTION OF MINERAL ACID CONTAINING URANIUM AND IRON |
| BR112022006863A8 (en) * | 2019-10-12 | 2022-08-02 | Artms Products Inc | GALLium-68 INSULATION SYSTEMS AND METHODS |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2873166A (en) * | 1953-07-07 | 1959-02-10 | William R Bowen | Process for the recovery of metal values |
| US3711591A (en) * | 1970-07-08 | 1973-01-16 | Atomic Energy Commission | Reductive stripping process for the recovery of uranium from wet-process phosphoric acid |
| US4002716A (en) * | 1973-08-23 | 1977-01-11 | Westinghouse Electric Corporation | Sulfide precipitation method of separating uranium from group II and group III metal ions |
| US4105741A (en) * | 1976-03-08 | 1978-08-08 | Freeport Minerals Company | Process for recovery of uranium from wet process phosphoric acid |
| JPS53128596A (en) * | 1977-04-14 | 1978-11-09 | Doryokuro Kakunenryo | Method of recovering uranium from wet phosphoric acid |
| US4258013A (en) * | 1977-09-14 | 1981-03-24 | Earth Sciences Inc. | Uranium recovery from wet process phosphoric acid |
-
1979
- 1979-07-20 FR FR7918781A patent/FR2461681A1/en active Granted
-
1980
- 1980-07-17 IL IL6062380A patent/IL60623A/en unknown
- 1980-07-17 FI FI802273A patent/FI66823C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-07-18 ES ES493496A patent/ES8207588A1/en not_active Expired
- 1980-07-18 NL NL8004162A patent/NL8004162A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-07-18 JP JP9767980A patent/JPS5659628A/en active Granted
- 1980-07-18 BR BR8004508A patent/BR8004508A/en unknown
- 1980-07-18 MA MA19110A patent/MA18911A1/en unknown
- 1980-07-18 CA CA000356492A patent/CA1136423A/en not_active Expired
- 1980-07-18 GR GR62487A patent/GR69307B/el unknown
- 1980-07-18 ZA ZA00804351A patent/ZA804351B/en unknown
- 1980-07-18 BE BE0/201474A patent/BE884401A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-07-18 IT IT4926880A patent/IT1146092B/en active
- 1980-07-19 JO JO19801100A patent/JO1100B1/en active
- 1980-07-19 EG EG43480A patent/EG14793A/en active
- 1980-07-19 DE DE3027474A patent/DE3027474C2/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1146092B (en) | 1986-11-12 |
| ZA804351B (en) | 1981-08-26 |
| IT8049268A0 (en) | 1980-07-18 |
| DE3027474A1 (en) | 1981-02-05 |
| EG14793A (en) | 1985-03-31 |
| MA18911A1 (en) | 1981-04-01 |
| FI66823B (en) | 1984-08-31 |
| FR2461681B1 (en) | 1982-12-17 |
| GR69307B (en) | 1982-05-14 |
| FI802273A7 (en) | 1981-01-21 |
| ES493496A0 (en) | 1982-09-16 |
| IL60623A (en) | 1983-12-30 |
| FI66823C (en) | 1984-12-10 |
| BE884401A (en) | 1981-01-19 |
| ES8207588A1 (en) | 1982-09-16 |
| JO1100B1 (en) | 1982-07-10 |
| CA1136423A (en) | 1982-11-30 |
| JPS5659628A (en) | 1981-05-23 |
| BR8004508A (en) | 1981-02-03 |
| FR2461681A1 (en) | 1981-02-06 |
| DE3027474C2 (en) | 1985-12-05 |
| JPS631245B2 (en) | 1988-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1090143A (en) | Method of recovering zinc from a material containing zinc and iron | |
| FI93972B (en) | Procedure for Removal of Disturbing Substances from Precious Metal Electrolyte Solutions | |
| US4105741A (en) | Process for recovery of uranium from wet process phosphoric acid | |
| US4002716A (en) | Sulfide precipitation method of separating uranium from group II and group III metal ions | |
| US3214239A (en) | Recovery of metal values from aqueous solution by solvent extraction with an organo phosphorus extractant | |
| BR112017001370B1 (en) | method for recovery of rare earths by fractional extraction | |
| US3751553A (en) | Process for separating yttrium values from the lanthanides | |
| US4371505A (en) | Process for the recovery of uranium contained in an impure phosphoric acid | |
| US4241027A (en) | Reductive stripping process for the recovery of either or both uranium and vanadium | |
| US3206276A (en) | Process for recovery of pure v2o5 from vanadium bearing materials | |
| NL8004162A (en) | METHOD FOR EXTRACTING URANIUM FROM AN IMPURANT PHOSPHORIC ACID. | |
| FI68038C (en) | FOERFARANDE FOER SAMTIDIG AOTERVINNING AV URAN SAELLSYNTA JORDMETALLER TORIUM OCH YTTRIUM FRAON EN SYRALOESNING | |
| US3835213A (en) | Co-extraction and separate recovery of uranium and thorium from acid solutions | |
| CN115198117A (en) | Method for extracting and separating vanadium from acidic solution by using bifunctional ionic liquid | |
| US4964997A (en) | Liquid/liquid extraction of rare earth/cobalt values | |
| US3573182A (en) | Process for separating zinc and copper | |
| US4407780A (en) | Reductive stripping of uranium values from wet-process phosphoric acid | |
| US3348906A (en) | Solvent extraction process for the recovery of vanadium values | |
| US4363788A (en) | Separation of uranium and molybdenum using a solvent | |
| US4430309A (en) | Acid wash of second cycle solvent in the recovery of uranium from phosphate rock | |
| KR840001196B1 (en) | Process for the recovery of uranium contained in an impure phosphoric acid | |
| US2916349A (en) | Continuous chelation-extraction process for the separation and purification of metals | |
| KR840002457B1 (en) | Improvement in a process for the recovery of uranium from an impure phosphoric acid | |
| SU994410A1 (en) | Method for recovering chloride ions from zinc sulphate solutions | |
| JPS5884123A (en) | Solvent extraction of uranium from phosphoric acid solution |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |