MXPA03002051A

MXPA03002051A - Motor de arranque para automovil.

Info

Publication number: MXPA03002051A
Application number: MXPA03002051A
Authority: MX
Inventors: Gerard Vilou
Original assignee: Valeo Equip Electr Moteur; Valeo Equipements Electriques Moteur
Priority date: 2001-07-10
Filing date: 2002-07-10
Publication date: 2003-07-24
Also published as: FR2827342B1; DE60220052T2; CN1277051C; KR20030029164A; ATE362048T1; EP1404968A1; DE60220052D1; EP1404968B1; BR0205724A; WO2003006824A1; PL359762A1; JP2005509104A; US20040020315A1; FR2827342A1; CN1464943A

Abstract

La presente invención se refiere a el motor de arranque para automóvil con motor térmico y con corona de arranque del motor térmico, que incluye un piñón Bendix, dotado de un distribuidor 12 y de un piñón 1, capaz de pasar de una posición en retroceso de reposo a una posición avanzada de engranaje con la corona de arranque C del motor térmico del automóvil, un motor eléctrico M dotado de una flecha 101 para impulsar una flecha del piñón Bendix 100 unida al piñón Bendix 12, unas acanaladuras helicoidales complementarias 9 intervienen localmente entre la periferia interna del distribuidor 12 y la periferia externa de la flecha 100 del piñón Bendix, un conmutador electromagnético 2 se extiende en dirección paralela al motor eléctrico M por encima deésteúltimo y que incluye un núcleo móvil 2b, una horquilla 13 montada por articulación en su extremo superior sobre el núcleo móvil 2b, y un punto intermedio 11 sobre un soporte 4 del motor eléctrico M y del conmutador electromagnético 2, en el que el distribuidor 12 cuenta con una garganta para alojar el extremo inferior de la horquilla 13 delimitada por dos flancos 121, 122, y en el que se incluyen unos medios para hacer girar el motor eléctrico a velocidad lenta durante una primera fase, designada como fase de rotación previa, y posteriormente a máxima potencia, caracterizado porque el piñón Bendix es bloqueado en rotación por unos medios de cooperación entre la horquilla 13 y el distribuidor 12 para que pase de su posición de reposo a su posición de engranaje con la corona de arranq

Description

MOTOR DE ARRANQUE PARA AUTOMOVIL CAMPO DE LA INVENCION La presente invención se refiere a los motores de arranque para automóviles.

ESTADO DE LA TECNICA Un motor de arranque como el que se ilustra en la figura 1 incluye un motor eléctrico M montado en el interior de una primera culata metálica, un conmutador electromagnético 2 que se extiende en posición paralela el motor eléctrico M y que incluye un devanado 2a montado en el Interior de una segunda culata metálica. Las dos culatas se fijan, en este caso mediante tirantes, sobre un soporte 4 con la interposición de una placa de soporte 28 de un reductor con engranaje epicicloidal. El soporte 4 es una pieza moldeada con base en aluminio, que habrá de ser fijada sobre el cárter del motor de combustión interna del automóvil, designado más adelante como motor térmico. El soporte 4 permite el retorno a tierra y cuenta con un extremo delantero en forma de ojiva abierta localmente para permitir el paso de la corona de arranque C del motor térmico del vehículo. Esta ojiva se empalma con una zona de fijación y de centrado, respectivamente del motor eléctrico M, del conmutador 2 y del soporte 4 sobre el cárter del motor térmico.

La ojiva presenta en su parte delantera (lado izquierdo en la figura) un manguito de soporte que forma parte de un soporte dentro del cual está montado en rotación el extremo delantero de una flecha del piñón Bendix 100, que lleva localmente sobre su periferia externa unas acanaladuras que se empalman con otras acanaladuras complementarias conformadas sobre la periferia interna del dispositivo de arrastre o distribuidor 12, que forma parte de un piñón Bendix 102 que incluye asimismo un piñón 1 acoplado mediante un dispositivo de acoplamiento 14, en este caso de rueda libre, con el distribuidor antes mencionado. La flecha 100 es coaxial a la flecha 101 del motor eléctrico M que forma parte del inducido de este motor, con la interposición en este caso de un reductor con engranaje epicicloidal entre las dos flechas. La placa de soporte 28 antes mencionada da soporte a una parte hecha de material plástico en forma de corona dentada en su interior y que constituye parte de un reductor con engranaje epicicloidal, cuyo piñón de entrada está acoplado con el extremo delantero de la flecha del motor eléctrico. El portasatólites del reductor está fijado al extremo posterior de la flecha 100. El extremo posterior 101 de la flecha está montado en rotación en el interior de un cojinete o soporte que se apoya sobre una pieza, conocida como cojinete posterior, que cierra la primera culata. Esta primera culata lleva en su interior un inductor, en este caso de imanes, que rodea con la presencia de un entrehierro al inducido del motor eléctrico constituido por un rotor bajo la forma de un paquete de chapas fijado sobre la flecha del motor eléctrico, moleteado para estos efectos. El paquete de chapas antes mencionado está dotado de ranuras axiales para alojar unos elementos eléctricamente conductores en forma de barras, configurados en red y conectados a las láminas conductoras de electricidad de un colector que se ubica sobre el extremo posterior de la flecha 101. Unas escobillas, montadas en el interior de cajas ubicadas sobre el cojinete posterior, están conectadas con las láminas del colector, en este caso de tipo frontal. Una serie de estas escobillas está conectada a tierra a través de la primera culata y el soporte 4. Una segunda serie de escobillas está conectada a un enchufe receptor de un cable que conecta a este enchufe con un primer borne de contacto del conmutador 2 fijado a una escotilla hecha de un material eléctricamente aislante y que cierra el extremo posterior abierto de la segunda culata, que presenta sobre su extremo delantero un fondo perforado para permitir el paso de un núcleo móvil 2b cuyo interior está hueco. La escotilla lleva asimismo un segundo borne de contacto y al menos una conexión para la alimentación eléctrica del devanado 2a. Un núcleo fijo 2d está implantado y fijado sobre el extremo posterior de la segunda culata y penetra parcialmente hacia el interior de un soporte 2c del devanado 2a. El soporte 2c tiene una sección en forma de U y constituye por tanto un cojinete para guiar al núcleo 2b. Una primera varilla saliente atraviesa al núcleo fijo 2d y da soporte a una plaqueta de contacto que se apoya sobre los dos bornes de contacto antes mencionados, que incluyen para estos efectos unos plots de contacto. El segundo borne está conectado con el borne positivo de la batería. El devanado 2a está conectado a este borne positivo de la batería a través de un interruptor de arranque accionado por la llave de contacto ó por algún dispositivo similar. Este devanado 2a está conectado con la tierra mediante la segunda culata y el soporte 4. La primera varilla y la plaqueta de contacto forman parte de un contacto móvil 3, que en su posición de descanso es sujetado ó retenido por un resorte de corte 19 contra el núcleo fijo. El resorte de corte actúa entre la plaqueta de contacto y la escotilla, y ésta última cuenta con un hueco para alojar el resorte de corte. Otro resorte, designado como resorte de contacto 21 , de mayor rigidez que la del resorte de corte, está implantado axialmente entre la otra superficie de la plaqueta de contacto y una saliente de la varilla, que atraviesa al núcleo fijo 2d para mostrar un extremo. El núcleo móvil 2b penetra en el interior de la segunda culata y en el devanado 2a. Este núcleo móvil 2b sobresale axialmente con respecto al extremo delantero, y la segunda culata. El núcleo móvil 2b que se somete a la acción de un resorte de retorno 18 que actúa entre el fondo de la segunda culata y una saliente fijada al núcleo móvil y que cuenta en su porción central con un agujero sin salida para montar, de manera que pueda desplazarse axialmente, una segunda varilla dotada con una saliente sobre su extremo posterior para permitir la acción de un resorte, en este caso un resorte de dientes contra dientes 5, que actúa entre la saliente antes mencionada y el fondo del núcleo móvil. El resorte de dientes contra dientes tiene una rigidez mayor que la del resorte de retorno 18, y menor que la de los resortes vinculados con el contacto móvil 3. El extremo delantero de la segunda varilla incluye un eje para el montaje por articulación del extremo superior de una palanca de maniobra 13 del piñón Bendix 102. Esta palanca 13 está montada sobre un punto intermedio 11 de pivoteamiento soportado por una protuberancia fijada a la placa de soporte 28, conocida como placa de base. Este punto intermedio 1 tiene un juego axial conocido como juego de corte JC, que permite desconectar eléctricamente el motor eléctrico del motor de arranque en caso de que el piñón 1 permaneciera engranado en la corona de arranque C. En el caso de los modelos de motores de arranque que no incluyen una placa de base, este punto intermedio puede ubicarse, por ejemplo, sobre el soporte 4 del motor de arranque. El extremo inferior de la palanca de maniobra cuenta con dos brazos o ramificaciones montadas sobre una garganta anular realizada en el distribuidor 12, de manera que la palanca de maniobra tiene forma de horquilla. Específicamente, la garganta del distribuidor está delimitada por un fondo anular de orientación axial y por dos flancos anulares de orientación transversal perpendicular a la flecha 100. La distancia axial entre los dos flancos depende del grosor de los brazos, comúnmente designados como dedos de la horquilla, para que éstos puedan penetrar al menos con un juego de montaje dentro de la garganta con el fin de poder desplazar axialmente el distribuidor cuando el conmutador es alimentado eléctricamente. Como se ilustra en la figura 1 , el conmutador 2, el motor eléctrico M y el piñón Bendix se encuentran en su posición de reposo. En esta posición, el devanado 2a y el motor eléctrico M no están alimentados eléctricamente; el interruptor de arranque antes mencionado está abierto. El piñón 1 se ubica a distancia axial de la corona de arranque C del motor térmico, el contacto móvil 3 se ubica a distancia de los bornes de contacto en forma de plots de contacto, mientras que el núcleo 2b se ubica a distancia axial de la varilla del contacto móvil. Cuando se cierra el interruptor mediante una llave de contacto, el devanado 2a es alimentado eléctricamente y se crea un campo magnético, de tal forma que el núcleo móvil 2b se desplaza axialmente en dirección del núcleo fijo 2d y del contacto móvil y en consecuencia desplaza, por la intermediación de la horquilla de maniobra al piñón Bendix y al piñón 1 en dirección de la corona C. El piñón 1 puede penetrar entre los dientes de la corona C, de manera que se ubica en posición de engranaje con esta corona C. El movimiento del piñón 1 es limitado por la cooperación de este piñón 1 con un estribo de trabajo 6 fijado a la flecha 100. El movimiento del núcleo móvil continúa hasta que éste topa contra la varilla de contacto móvil gracias a una arandela fijada sobre la parte posterior del núcleo móvil 2b para estos efectos. El resorte de corte es entonces comprimido hasta cerrar el contacto móvil por contacto de su plaqueta con los bornes de contacto. A continuación, el circuito eléctrico del motor eléctrico M se cierra, de tal forma que éste impulsa en rotación la flecha 100 y por tanto el piñón 1 , a través del distribuidor y de las acanaladuras helicoidales que intervienen entre el distribuidor y la flecha 100. El circuito magnético se cierra por completo después del circuito eléctrico, y el núcleo móvil 2b entra en contacto con el núcleo fijo 2d tras la compresión del resorte de contacto. La rueda libre es bloqueada cuando el motor eléctrico gira, y el motor térmico todavía no arranca. Es posible que el piñón tope contra la corona C sin engranarse con la misma. En este caso, el resorte 5 de dientes contra dientes es comprimido hasta que cierra el contacto móvil y ocurre una alimentación del motor eléctrico que impulsa en rotación la flecha 100, con penetración de los dientes del piñón 1 en los dientes de la corona C. Cuando el motor térmico arranca, la rueda libre permite que el piñón gire con respecto a la flecha 100 y por tanto proteger al motor . El núcleo móvil 2b y el resorte de dientes contra dientes 5 incrementan la dimensión radial del conmutador, que debe ser potente. Esta modalidad de penetración del piñón 1 del piñón Bendix 102 presenta los Inconvenientes siguientes: - La cinemática, que es una característica intrínseca del motor de arranque, expresa el avance del piñón Bendix en milímetros, entre el instante en que se gira la llave de contacto hasta el momento en que el motor eléctrico es puesto bajo tensión. Esta cinemática debe ser superior a la distancia que existe durante el reposo entre el piñón Bendix y la corona C, de lo contrario el motor eléctrico podría ponerse bajo tensión aún antes de que el piñón 1 del piñón Bendix haya penetrado en la corona C del motor térmico, provocando asf el avellanamiento de esta corona por el piñón Bendix. Esta cinemática depende de la potencia del solenoide que lleva el devanado 2a, de la tierra del piñón Bendix 102, de la rigidez de los distintos resortes con que cuenta el sistema, de la viscosidad de las grasas, de la fricción existente entre los distintos elementos en movimiento y de la temperatura. Resulta difícil optimizar la cinemática debido a la gran cantidad de parámetros involucrados. - La rigidez del resorte de dientes contra dientes 5 debe ser suficiente como para poder empujar al piñón del piñón Bendix 102 la distancia necesaria hacia el interior de la corona C, cuando el piñón 1 no se ubica en posición de diente contra diente. Por otra parte, esta rigidez no debe ser demasiado elevada, ya que es un componente del dimensionamiento de la potencia del solenoide 2a. Mientras más elevada sea la rigidez del resorte de dientes contra dientes 5, mayor será el campo electromagnético que el solenoide deberá crear. La dimensión del solenoide 2a dependerá del tamaño del campo magnético que deberá crear. La potencia del solenoide depende por tanto de la masa del piñón Bendix 102 y de la rigidez del resorte de dientes contra dientes 5. Mientras más potente sea el solenoide, más débil será la cinemática. En efecto, un solenoide potente es capaz de vencer la fuerza del resorte de dientes contra dientes, realizando el contacto de potencia, mientras que el piñón Bendix casi no podrá desplazarse debido a su inercia. Por tanto, el dimensionamiento del solenoide no es sencillo y requiere de un tiempo de desarrollo largo. Es necesario asimismo adaptar el solenoide a los piñones Bendix que deberá poner en movimiento, lo que en consecuencia dificulta su estandarización. - La potencia necesaria para poner en movimiento al más pequeño de los piñones Bendix dependerá del volumen del solenoide 2a. En general, el diámetro de los solenoides es de alrededor de 50 mm, para una longitud calada al máximo sobre la longitud del motor de arranque. - En posición de diente contra diente, el motor eléctrico es puesto bajo tensión antes que el piñón 1 del piñón Bendix haya penetrado en la corona C. Si la calidad de las superficies de la corona de arranque C del motor térmico ó del piñón 1 se ha deteriorado, si la rigidez del resorte de dientes contra dientes es demasiado débil, si el motor eléctrico tiene una aceleración demasiado elevada al principio, lo que es común en el caso de motores de arranque que no cuentan con un reductor, existe el riesgo de que el piñón Bendix no penetre lo suficiente en la corona C y en consecuencia que el piñón 1 se ponga a girar a gran velocidad delante de la corona C, esto es, el piñón 1 del piñón Bendix podría provocar un avellanamiento de esta corona, causando así un daño irreversible.

- Cuando el piñón Bendix topa contra la corona C al ser impulsado por la horquilla 13 que es desplazada por el núcleo móvil 2b, éste alcanza una velocidad importante y el golpe es fuerte. Esto genera ruido y provoca un deterioro de las superficies en contacto. Durante el arranque, este deterioro puede causar un avellanamiento no deseado. El documento FR A 2,174,421 propone una solución de doble contacto con el fin de generar una rotación previa del motor eléctrico. El sistema está dotado de un solenoide e incluye un devanado conectado eléctricamente, por una parte, con el interruptor accionado por la llave de contacto y con un contacto fijo ubicado sobre el núcleo fijo del solenoide y, por otra parte, a través de la plaqueta de contacto del contacto móvil, con un segundo contacto fijo, dispuesto en una posición diametralmente opuesta al primer contacto sobre el núcleo fijo, y este segundo contacto está conectado eléctricamente directamente al motor eléctrico. En posición nominal de reposo, la plaqueta de contacto descansa sobre los dos contactos antes mencionados, de manera que cuando el interruptor está cerrado al accionar la llave de contacto se pone bajo tensión al motor eléctrico, al pasar una corriente a través de los contactos mediante la plaqueta y una resistencia eléctrica. El motor eléctrico comienza una rotación previa de baja velocidad, mientras que el núcleo móvil comienza a moverse bajo la acción del campo magnético creado por el devanado. Una vez que el piñón ha penetrado en la corona C, el núcleo móvil entra en contacto durante su desplazamiento con un resorte, que es una pieza independiente y separada del núcleo móvil a una distancia calculada para que exista un contacto entre las dos piezas únicamente cuando el piñón se engrana con la corona. La plaqueta de contacto, sometida a la acción del resorte, se pone en movimiento y se desconecta de los dos primeros contactos, cortando la alimentación del motor eléctrico. Al final de la traslación del núcleo móvil, la plaqueta entra en contacto con otros dos contactos que permiten cerrar el circuito de potencia y alimentar bajo carga máxima al motor eléctrico. Este principio tiene dos tipos de inconvenientes. En primer lugar, la interrupción de la alimentación eléctrica del motor eléctrico cuando la plaqueta de contacto se desplaza y, en segundo lugar, el nivel de la intensidad (alrededor de 70A) que pasa a través de los dos primeros contactos, del devanado y del interruptor accionado por la llave de contacto, para efectuar la rotación previa del motor eléctrico. Este valor de intensidad no es aceptable al nivel del interruptor, ya que de hecho el valor máximo permitido es de alrededor de 50A. La patente US A 4,418,289, ilustra una solución de un conmutador de doble etapa similar a la solución ilustrada en el documento FR A 2,174,421. Esta solución incluye dos plaquetas de contacto que entran en contacto con dos series de contactos. El diagrama eléctrico es idéntico, salvo que el devanado resistivo es, en este caso, una simple resistencia colocada sobre el exterior del solenoide. Las dos plaquetas no se desplazan simultáneamente durante la desactivación por la llave de contacto del solenoide del conmutador. La patente US A 5,814,896 presenta una solución en la que el conmutador es coaxial con respecto al cuerpo del motor de arranque y está ubicado en la parte posterior del aparato. El sistema de doble contacto consiste en una plaqueta monocontacto ubicada sobre un eje móvil fijado al núcleo móvil, el cual es accionado mediante un cable que recorre toda la longitud del motor eléctrico y está conectado con el piñón Bendix. El segundo contacto consiste en un contacto móvil acoplado a un resorte del tipo "pinza para ropa", cuyo otro extremo está acoplado con el eje móvil. Este contacto entra en contacto con el borne de la batería de igual forma que la plaqueta de contacto. El inconveniente de esta solución consiste en la interrupción consecutiva de los dos circuitos de potencia. El documento US A 2,342,632 describe un motor de arranque en el que se realiza un bloqueo en rotación del piñón del piñón Bendix para hacerlo avanzar hacia la corona de arranque del motor térmico, por enroscado del distribuidor sobre los dentados helicoidales que lleva la flecha que da soporte al piñón del piñón Bendix. El bloqueo en rotación se realiza mediante un punzón que es maniobrado por un solenoide perpendicular al distribuidor. Esta modalidad produce un bloqueo radial. Estas soluciones son satisfactorias, sin embargo el solicitante de la patente se pregunta si no es posible reducir aún más la potencia electromagnética del conmutador, con el fin de que éste tenga un diámetro externo todavía más pequeño.

OBJETOS DE LA INVENCION Para corregir estos inconvenientes, la invención describe un motor de arranque para un automóvil con motor térmico y con una corona de arranque del motor térmico que incluye un piñón Bendix, dotado de un dispositivo de arrastre, o distribuidor, y de un piñón, que pueden desplazarse de una posición de reposo en retroceso a una posición avanzada de engranaje con la corona de arranque del motor térmico del automóvil, un motor eléctrico dotado de una flecha para accionar la flecha del piñón Bendix acoplada con este piñón Bendix, unas acanaladuras helicoidales complementarias que intervienen localmente entre la periferia interna del distribuidor y la periferia externa de la flecha del piñón Bendix, un conmutador electromagnético que se extiende paralelamente al motor eléctrico por enzima de éste y que lleva un núcleo móvil, una horquilla montada por articulación, del lado de su extremo superior, sobre el núcleo móvil, y un punto intermedio sobre un soporte del motor eléctrico y del conmutador, en el que el distribuidor incluye una garganta para alojar el extremo inferior de la horquilla, delimitada por dos flancos y en la que se incluyen unos medios para hacer girar el motor eléctrico a velocidad lenta en una primera fase y posteriormente a toda potencia, caracterizado porque el piñón Bendix es bloqueado en rotación por unos medios auxiliares insertados entre la horquilla y el distribuidor para permitir que se desplace de su posición de reposo a su posición de engranaje con la corona de arranque.

De esta manera, gracias al bloqueo en rotación del piñón Bendix y a los medios antes mencionados, es posible reducir aún más la potencia del conmutador electromagnético, así como su dimensión radial, gracias a una aportación de energía del motor eléctrico. Además, se aprovecha el espacio existente entre los flancos de la garganta, lo que permite no aumentar más de la cuenta el bloqueo axial. Asimismo, la horquilla se convierte en una horquilla principalmente guiada. De conformidad con otras características de la invención: - Los medios auxiliares antes mencionados son unos medios de bloqueo en rotación por cooperación de las formas. - Estos medios son medios de bloqueo en rotación del tipo por fricción. - Durante la alimentación eléctrica del conmutador, la horquilla trabaja junto con el flanco, designado como flanco delantero de la garganta destinada a alojar la horquilla; este flanco delantero cuenta con unas ondulaciones circunferenciales. - La horquilla presenta unos brazos con ondulaciones de forma complementaria a las del flanco delantero. - Los medios antes mencionados son del tipo de sierra o dientes de lobo. - El flanco delantero de la garganta para alojar la horquilla incluye unas muescas y unas protuberancias, mientras que la horquilla cuenta con unos dedos o pernos que sobresalen y que trabajan junto con las muescas antes mencionadas para permitir el bloqueo en rotación del piñón Bendix. - El flanco delantero de la garganta para alojar la horquilla trabaja junto con un anillo de esta horquilla, montado de manera que pueda deslizarse axialmente sobre el fuste del distribuidor. - El anillo está montado por articulación sobre el cuerpo de la horquilla y es accionado por este cuerpo de la horquilla. - La horquilla incluye sobre su extremo que trabaja junto con la garganta del distribuidor, al menos una placa deslizante que trabaja junto con un reborde ubicado sobre la periferia del distribuidor cuando el piñón Bendix se engrana con la corona de arranque del motor del automóvil. - Los medios antes mencionados son desacoplares. - El soporte incluye una parte delantera hecha de chapa y globalmente en forma de ojiva. - La parte delantera se acopla con una brida o abrazadera de fijación y de centrado. - El soporte de chapa se realiza mediante deformación de un material, por ejemplo por embutido, y la brida está hecha de una sola pieza junto con la parte delantera. - El motor eléctrico y el conmutador incluyen cada uno una culata fijada a la otra culata. - Las dos culatas forman parte de una sola pieza.

- La culata o las dos culatas están cerradas del lado opuesto al soporte mediante una pieza común que conforma el cojinete posterior del motor eléctrico. - Los medios previstos para hacer girar el motor eléctrico en rotación previa y posteriormente a máxima potencia, incluyen dos plaquetas soportadas por el núcleo móvil, y la primera plaqueta, que se utiliza durante la rotación previa, está conectada con dos contactos, el primer contacto está conectado con el devanado resistivo, el segundo contacto está conectado con el borne positivo de la batería, y cuando se utiliza la potencia máxima, la segunda plaqueta está conectada con dos contactos, en este caso el tercer contacto está conectado con un devanado resistivo y con el motor eléctrico, mientras que el cuarto contacto está conectado con el borne positivo de la batería. - Una plaqueta de contacto se balancea alrededor del segundo contacto fijo para trabajar junto con otro contacto fijo desfasado axialmente y conectado con el borne positivo de la batería para alimentar el motor eléctrico. - El eje móvil incluye una lámina dotada de un sobreespesor local que arrastra a las plaquetas de contacto durante el retorno del eje móvil, tras la apertura del circuito de accionamiento. - El conmutador electromagnético incluye al menos una plaqueta que puede evolucionar en rotación alrededor del eje móvil para poner en rotación previa al motor eléctrico y posteriormente en máxima potencia. - La plaqueta incluye dos plots conectados eléctricamente, un primer plot conectado eléctricamente de manera continua con un contacto conectado a la tensión de la batería, un segundo plot conectado a un contacto durante la puesta en rotación previa del motor, y este segundo plot entra posteriormente en contacto con un tercer contacto, después de la rotación de la plaqueta antes mencionada, para suministrar la potencia máxima al motor de arranque, y el segundo y tercer contactos están conectados entre si a través del devanado resistivo de rotación previa, y este contacto está conectado con el motor eléctrico. - El piñón del piñón Bendix está conectado con el distribuidor mediante un dispositivo de acoplamiento con embrague cónico. - La ó las culatas están fijadas sobre el soporte mediante engarce. - La rotación previa se lleva a cabo al suministrar la corriente eléctrica suficiente al motor eléctrico mediante el entrepuente del devanado de salto de corriente, sin utilizar un elemento resistivo, como por ejemplo un devanado resistivo de rotación previa. En este caso, la horquilla se utiliza para realizar el bloqueo en rotación del piñón Bendix y, preferiblemente, para asistir al piñón Bendix en su desplazamiento hacia la corona de arranque del motor térmico.

BREVE DESCRIPCION DE LOS DIBUJOS La siguiente descripción ilustra la invención con referencia a los dibujos anexos, en los que: - la figura 1 es una vista en corte axial de un motor de arranque de la técnica anterior relacionada; - la figura 2 es un diagrama del circuito de alimentación del motor eléctrico del motor de arranque, de conformidad con la invención; - la figura 3 es una vista análoga a la de la figura 1 , para una primera modalidad de conformidad con la invención; - la figura 4 es una vista análoga a la figura 3 para una segunda modalidad de conformidad con la invención; - la figura 5 es una vista en perspectiva del soporte del motor de arranque de las figuras 3 y 4; - la figura 6 es una vista en perspectiva de una única culata que se incluye en los motores de arranque ilustrados en las figuras 3 y 4; - las figuras 7a, 7b son vistas en perspectiva, a partir de ángulos distintos, de un motor de arranque que cuenta con un soporte y con una única culata, de conformidad con la figura 6; - las figuras 8 y 9 son vistas parciales en corte que ¡lustran el montaje del soporte o del cojinete posterior con la única culata, de conformidad con dos modalidades; - la figura 10 es una vista local del cojinete posterior montado junto con la única culata para una tercera modalidad de montaje del cojinete posterior con la única culata de montaje ilustrada en la figura 6; - la figura 11 es una vista parcial en corte axial de la modalidad ilustrada en la figura 10; - la figura 12 es una vista en corte a lo largo de la línea 12-12 de la figura 10; - la figura 13 es una vista análoga a la figura 10 para una cuarta modalidad de montaje del cojinete posterior junto con la única culata; - la figura 14 es una vista parcial en corte axial para una quinta modalidad de montaje del cojinete posterior con la única culata; - las figuras 15 y 16 son vistas análogas a la figura 13 para una sexta y una séptima modalidad de montaje de la única culata con el cojinete posterior; - la figura 17 es una vista en corte para una octava modalidad de montaje de la única culata con el cojinete posterior; - la figura 18 es una vista desde arriba de la figura 17; - la figura 19 es una vista en corte axial para una novena modalidad de montaje del cojinete posterior junto con la única culata; - las figuras 20, 21 y 23 son vistas análogas a la figura 19 para, respectivamente, una décima, onceava y doceava modalidad de montaje de la única culata con el cojinete posterior; - las figuras 22 y 24 son vistas siguiendo las flechas 22 y 24 de la figura 23; - la figura 25 es un diagrama esquemático de una modalidad de un piñón Bendix de motor de arranque acoplado con el conmutador de conformidad con la invención; - las figuras 26 y 27 son dos vistas en corte axial de dos variantes de la modalidad ilustrada en la figura 25; - la figura 28 es una vista frontal de la arandela elástica que forma parte de los piñones Bendix ilustrados en las figuras 26 y 27. - las figuras 29 y 30 ilustran cada una en perspectiva una modalidad de la horquilla de conformidad con la invención; - las figuras 31 y 32 ilustran cada una en perspectiva una modalidad del distribuidor que incluye unos medios de bloqueo en rotación. - La figura 33 es una vista de un motor de arranque que incluye un dispositivo de bloqueo en rotación de su distribuidor, que incluye un anillo; - La figura 34 es una vista parcial en corte de un relé que incluye una plaqueta basculante. Las figuras 35 y 36 son, respectivamente, dos vistas en corte axial y frontal, que presentan un relé que incluye una plaqueta giratoria. La figura 37 es una vista en corte total de un conmutador electromagnético de conformidad con una modalidad de la invención. Las figuras 38a a 38c representan algunas modalidades de los medios de bloqueo en rotación. - Las figuras 39 y 40 ilustran respectivamente, en corte axial y de manera esquemática, otras modalidades de la rotación previa de conformidad con la invención.

DESCRIPCION PE LAS MODALIDADES PREFERIDAS En las figuras ilustradas los elementos comunes comparten los mismos números de referencia, y el sentido de adelante hacia atrás corresponde al sentido de izquierda a derecha en las figuras , 3 y 4. En las figuras 3 y 4, el motor de arranque incluye, al igual que en la figura 1 , un soporte 4 que incluye a su vez unos primeros medios de fijación y de centrado del conmutador electromagnético, unos segundos medios de fijación y de centrado del motor eléctrico M se extienden en dirección paralela al conmutador y por debajo de éste. El soporte 4 incluye asimismo unos primeros medios de fijación y de centrado del motor de arranque sobre el cárter del motor térmico del automóvil para que el piñón 1 del piñón Bendix se engrane de manera confiable con la corona de arranque C del motor térmico; esta corona forma parte de un volante fijado en rotación de manera rígida o elástica a un cigüeñal del motor térmico ó del motor de combustión interna. El soporte 4 es metálico y permite el retorno a tierra. Es un soporte económico, ya que se obtiene por deformación del material, por ejemplo mediante embutido. El motor eléctrico M tiene una constitución análoga al ¡lustrado en la figura 1 , salvo en lo que concierne al montaje de las escobillas y del colector dotado de láminas.

En este caso, las escobillas tienen una orientación radial y son soportadas interiormente por la culata 25 metálica del motor eléctrico, y el colector tiene una orientación axial. En este caso se incluyen cuatro escobillas. Dos escobillas, designadas como escobillas negativas, están conectadas a tierra a través de la culata 25 y del soporte 4. Otras dos escobillas, designadas como escobillas positivas, están conectadas con el borne positivo de la batería a través del conmutador 2. En estas figuras, se ilustra de manera esquemática un conjunto escobillas-caja, designado con el número de referencia 27. En este caso, la flecha 101 del motor eléctrico constituye asimismo la flecha 100 del piñón Bendix y da soporte, por tanto, al estribo de trabajo 6. El cojinete posterior 26 está hecho de un material plástico y, de conformidad con una característica, constituye asimismo el cojinete posterior del conmutador. Las culatas del conmutador 2 y del motor eléctrico M están unidas entre sí. Preferiblemente, las dos culatas forman parte de una sola pieza continua 25, como se puede apreciar en la figura 6. El cable de conexión entre el conmutador y las escobillas positivas se elimina, como se describe más adelante. De esta forma, el motor de arranque resulta menos costoso, ya que incluye menos componentes. La horquilla 13 está montada, como se puede apreciar en la figura 1 , por articulación sobre un punto intermedio 11. sobre el soporte 4. La horquilla 13 está montada por articulación del lado de su extremo superior directamente sobre el núcleo móvil 2b del conmutador 2, y penetra del lado de su extremo inferior, como se ilustra en la figura 1 , dentro de una garganta del distribuidor 12 que forma parte del piñón Bendix 102. De conformidad con una característica de la invención, un motor de arranque del tipo antes indicado se caracteriza porque el distribuidor 12 cuenta con unos medios que permiten su bloqueo en rotación cuando pasa de su posición en reposo a su posición de engranaje con la corona de arranque. De conformidad con una primera modalidad, como la ilustrada en las figuras 3 y 4, el bloqueo en rotación se realiza mediante una horquilla 13 hecha, preferiblemente, de un material rígido. Un dispositivo de bloqueo en rotación interviene por tanto entre el piñón Bendix y la horquilla. Así, de conformidad con la invención, el piñón Bendix es bloqueado en rotación gracias a unos medios auxiliares ubicados entre la horquilla 13 y el distribuidor 12 para permitir que pase de su posición de reposo (figuras 3 y 4) a su posición de engranaje, a través de su piñón, con la corona de arranque. Estos medios auxiliares, que en las figuras 3 y 4 son unos medios de bloqueo en rotación por cooperación de las formas, están implantados al nivel de los dedos que tiene la base de la horquilla 13 y al nivel de la superficie posterior del distribuidor 12. Específicamente, las ramificaciones o brazos de la horquilla penetran dentro de una garganta del distribuidor 12 delimitada por los flancos 121 , 122, respectivamente flanco delantero y flanco posterior, transversales con respecto al eje de las flechas 101. Durante el estado de reposo, los dedos de la horquilla 13 se apoyan sobre el flanco posterior 122 liso de la garganta que los aloja. Las ramificaciones de la horquilla están onduladas y conforman unos dedos designados con el número de referencia 22. El flanco delantero 121 presenta, para alojar los dedos 22, unas ondulaciones circunferenciales 21 , como se ilustra en las figuras 3 y 38c. En una modalidad, el flanco delantero 121 puede incluir otros medios auxiliares de formas distintas, por ejemplo en forma de dientes de sierra (figura 38a), de dientes de lobo (figura 38b) o de configuración ondulada (figura 38c); las ramificaciones de la horquilla presentan unos medios complementarios a los medios del flanco 121. De manera general, la horquilla trabaja junto con el flanco 121 y sus brazos tienen unas ondulaciones de forma complementaria a las del flanco 121. En otra modalidad, los medios de bloqueo en rotación pueden consistir en unas superficies de fricción planas dispuestas por una parte sobre el distribuidor y por la otra sobre la horquilla. En otra modalidad, como se ilustra en las figuras 21 y 32, las ondulaciones circunferenciales 21 están conformadas por muescas 320 y protuberancias 321. Las muescas 320 tienen una forma complementaria a la de los dedos 22 de las ramificaciones 293 de la horquilla 3, como se ilustra en la figura 31. Los dedos 22 que sobresalen, penetran en las muescas 320. La figura 33 ilustra una modalidad del dispositivo de bloqueo en rotación del piñón Bendix. En esta modalidad, la periferia interna de la horquilla incluye un anillo, y los dedos 22 de la horquilla 13 se desplazan sobre el anillo 15 montado de manera que se pueda deslizar axialmente sobre la porción tubular en forma de fuste del distribuidor. Este anillo 15 está montado por articulación sobre el extremo interno del cuerpo en forma de varilla 292 de la horquilla, a través de un medio 291 de pivoteamiento que incluye, por ejemplo, un pivote soportado por la varilla 292 y alojado dentro de una articulación del anillo 15. El anillo 15 es accionado por el cuerpo 292 de la horquilla para que se desplace axialmente sobre al fuste del distribuidor. En otra modalidad, el medio de pivoteamiento incluye un juego JC (no ilustrado) que cumple la función de juego de corte antes descrita. En esta modalidad, la horquilla 13 no incluye por tanto unos brazos, pero si cuenta con una varilla 292 que lleva sobre su extremo inferior un medio 291 de pivoteamiento junto con el anillo 15. Esta modalidad de dispositivo de bloqueo en rotación soportado por un anillo 5 tiene la ventaja de que se crea un vínculo perfecto entre el anillo 15 y el distribuidor durante toda la traslación del piñón Bendix, lo que no ocurre en el caso de la horquilla que gira alrededor de su eje, permitiendo así que los dientes de esta horquilla puedan salirse de las muescas del distribuidor. En otra modalidad, se puede prever un dispositivo de trinquete y rueda de retención. En general, el bloqueo en rotación del piñón Bendix se lleva a cabo mediante fricción, mediante el uso de imanes, por cooperación de las formas o utilizando cualquier otro medio conocido en la técnica. Cabe señalar que las formas que cooperan entre sí no se limitan a los ejemplos de las modalidades antes descritas. De esta manera, de conformidad con la invención, el bloqueo en rotación del piñón Bendix consiste en unos medios que cooperan entre s( de manera rígida. En efecto, el dispositivo de bloqueo en rotación (dientes de lobo, fricción, imanes, etc.), la horquilla y la varilla del eje móvil son piezas hechas a partir de materiales rígidos que no son capaces de presentar una deformación del material bajo el efecto de la fuerza ejercida por la tracción del núcleo móvil. Una ventaja de conformidad con la invención es que se puede realizar un bloqueo en rotación con una cantidad reducida de componentes, y estos componentes son principalmente componentes conocidos en el campo de los motores de arranque, particularmente la horquilla, el eje móvil y la garganta del distribuidor, en la que se alojan los dedos de la horquilla antes mencionada. Así, de manera sencilla y económica, se realiza un bloqueo en rotación que permite obtener un conmutador electromagnético de dimensión reducida, particularmente en lo que concierne al núcleo móvil, ya que la fuerza que permite hacer avanzar el piñón Bendix hacia adelante es suministrada por el motor eléctrico cuando está en su régimen de rotación previa. La fuerza ejercida por la horquilla sobre el piñón Bendix se reduce en gran medida. Se puede apreciar asimismo que el núcleo móvil también se ha simplificado. Para poder poner en rotación previa al motor eléctrico M antes de aplicarle la potencia máxima, el relé constituido por el conmutador electromagnético debe incluir un dispositivo que permita, por una parte, poner en marcha la rotación previa del motor eléctrico bajo una potencia débil, y posteriormente aplicar a este mismo motor la máxima potencia y, por otra parte, durante la apertura de la llave de contacto, desactivar simultáneamente la potencia máxima y la rotación previa del motor eléctrico. Es importante poder desactivar estas dos modalidades de funcionamiento de manera simultánea, particularmente en el caso en que el piñón permanezca bloqueado dentro de la corona de arranque. En este caso, el dispositivo de conformidad con la Invención debe permitir, a través del entrepuente del juego de corte de JC, desconectar la potencia máxima al mismo tiempo que la rotación previa para desactivar por completo el motor eléctrico M. En una primera modalidad, los medios para hacer girar el motor eléctrico a velocidad lenta y posteriormente a plena potencia incluyen dos plaquetas de contactos montadas sobre un eje móvil fijado al núcleo móvil, y dos pares de contactos. En la figura 2 se ilustra un diagrama esquemático del circuito eléctrico del motor de arranque. Este circuito incluye un devanado de conservación 37, un devanado de salto de corriente 36, un devanado de salto de corriente y de rotación previa 39, dos plaquetas de contacto P1 y P2 conductoras de electricidad y destinadas respectivamente a entrar en contacto con una primera serie de contactos que incluye dos contactos C1 y C2, y con una segunda serie de contactos que incluye dos contactos C3 y C4, el motor eléctrico M y el interruptor de arranque 35 conectado eléctricamente al borne positivo de la batería. El motor eléctrico M y el devanado de conservación 37 están conectados eléctricamente a tierra, mientras que los contactos C2 y C4 están conectados eléctricamente respectivamente a través de unos cables 33, 34, con el borne positivo de la batería. Los devanados de salto de corriente 36 y de conservación 37 rodean al núcleo móvil 2b. Preferiblemente, el devanado de rotación previa 39 también rodea el núcleo móvil 2b. Este devanado de rotación previa 39 está conectado eléctricamente de preferencia con el contacto C1 de la primera serie de contactos y con el motor eléctrico M, mientras que el contacto C3 está conectado eléctricamente con el motor eléctrico. Las plaquetas P1 y P2 se apoyan sobre el núcleo móvil 2b de la figura 3. En esta figura 3, el devanado 2a incluye los devanados 37 y 36 de la figura 2 montados en serie con el devanado 39 en forma de resistencia eléctrica. Gracias a esta disposición, con el interruptor 35 cerrado, el motor gira a una velocidad lenta a partir del cierre del primer interruptor constituido por la primera plaqueta P1 y la primera serie de contactos C1 , C2. Al continuar el movimiento del núcleo móvil, la segunda plaqueta de contacto P2 entra en contacto con la segunda serie de contactos C3, C4 y uno de estos contactos está conectado eléctricamente con el motor eléctrico, mientras el otro está conectado eléctricamente con el borne positivo de la batería, de tal forma que el motor eléctrico comienza a girar a toda potencia. Los dos juegos J1 y J2 se han calculado de manera que el primer contacto de la plaqueta P1 con los contactos C1, C2 se realice durante el reajuste del juego de corte JC por el núcleo móvil, y el segundo contacto de la plaqueta P2 con los contactos C3, C4 se realice cuando el núcleo móvil se encuentre, con respecto al piñón fijo 2d (figura 3), prácticamente en entrehierro nulo, lo que garantiza la correcta penetración del piñón dentro de la corona de arranque. El retorno de las plaquetas durante la apertura del circuito de accionamiento del motor M y del relé constituido por el conmutador electromagnético debe hacerse en forma simultánea para no dejar al inducido bajo tensión, incluso con una intensidad baja. Para estos objetos y como se ilustra en la figura 37, se utiliza un clip para la primera plaqueta de contacto. Este clip se crea al realizar en el eje móvil 40, mediante un levantamiento del material de este eje, una lámina 23 provista de un sobreespesor local. Cuando el eje móvil avanza, la plaqueta de contacto P1 entra en contacto con los contactos C1 y C2. La plaqueta se bloquea, mientras que el eje móvil continúa su movimiento axial hacia atrás. El sobreespesor de la lámina 23 alcanza el nivel de la plaqueta P1. La lámina 23 se abate, permitiendo el paso de la plaqueta P1 , que libra entonces al sobreespesor que en este caso se ubica en la porción central de la lengüeta, y posteriormente la lámina se vuelve a levantar. En este momento, el clip está en posición de funcionamiento.

Durante el retorno, esto es, cuando el eje móvil se dirige hacia adelante, el sobreespesor topa contra la plaqueta P1. El esfuerzo axial que se debe aplicar para hacer que la lámina 23 vuelva a inclinarse es superior al esfuerzo aplicado por el resorte de contacto 20 de la plaqueta, y la plaqueta no puede continuar siguiendo el desplazamiento del eje móvil hacia adelante y por tanto se desconecta eléctricamente de los contactos C1 y C2. A continuación, la plaqueta topa contra el núcleo fijo 2d del solenoide y, como el esfuerzo ejercido por el resorte de retomo 17, 18 del núcleo móvil es superior al esfuerzo de desengatillado, la lámina se abate y el sobreespesor vuelve a pasar al otro lado de la plaqueta, ubicándose en su posición nominal de reposo. Preferiblemente, este clip permite desconectar eléctricamente el motor eléctrico, particularmente en velocidad lenta de rotación previa, en caso de que el piñón haya permanecido bloqueado en la corona de arranque C del motor de combustión interna. Esto es posible gracias al juego de corte JC que permite un desplazamiento hacia adelante del eje móvil aún cuando el piñón permanezca engranado en la corona de arranque. La figura 3 ilustra un motor de arranque que incluye un conmutador dotado de dos plaquetas de contacto P1 y P2 como las antes descritas. En esta modalidad, el núcleo móvil 2b tiene un diámetro escalonado e incluye una porción de mayor diámetro que sobresale del devanado 2a. Este núcleo, al Igual que el ilustrado en la figura 37, se ha simplificado con respecto al ilustrado en la figura 1 , y consiste en una simple varilla escalonada, que resulta económica y que tiene un bloqueo radial reducido guiado por el soporte 2c del devanado 2a que conforma un solenoide. Un resorte de retorno 18 actúa entre el soporte del devanado y una saliente de la parte delantera del núcleo 2b. Este resorte sustituye al resorte de retorno 18 de la figura 1. La primera porción, de mayor diámetro, penetra dentro del devanado 2a y es prolongada por una segunda porción de menor diámetro alrededor de la cual se monta un resorte 20 de contacto de la plaqueta P1 y que se apoya sobre la parte donde hay un cambio de diámetro entre la primera y la segunda porciones del núcleo móvil y sobre la primera plaqueta de contacto conductora de electricidad P1 calada axialmente sobre un estribo insertado 54, por ejemplo un anillo elástico, montado sobre el extremo posterior de la segunda porción prolongada por una tercera porción, de menor diámetro que la segunda porción, alrededor de la cual está montado un resorte de contacto 21 que se apoya sobre el estribo 54 y sobre la segunda plaqueta P2 calada axialmente sobre un estribo de extremo 38 insertado en el extremo posterior del núcleo móvil. De esta manera, las plaquetas conductoras de electricidad pueden desplazarse con relación al núcleo 2b. Particularmente, la plaqueta P1 , calada axialmente contra el estribo 54, es empujada hacia atrás bajo la acción del resorte 20 que está calado axialmente hacia adelante contra una saliente del núcleo móvil. De esta manera, cuando el núcleo móvil se desplaza hacia atrás, la plaqueta P1 también se desplaza hacia atrás bajo el efecto del resorte de contacto 20, hasta topar contra los contactos C1 y C2. El núcleo fijo 2d cuenta con una cavidad 60 que permite el paso del resorte 20 de contacto de la primera plaqueta P1.

Así, cuando la plaqueta P1 está en contacto con los contactos C1 , C2, el núcleo 2b se desplaza axialmente y comprime el resorte 20. Lo mismo sucede con la plaqueta P2, donde el resorte de contacto 21 es comprimido bajo la acción del desplazamiento hacia atrás del núcleo móvil escalonado. Tras la apertura del interruptor 35 vinculado con la llave de contacto, los resortes 21 , 20 y 18 ejercen una acción permanente. El tornillo 131 se acopla con el borne positivo de la batería y está conectado elóctricamente con una pista eléctrica que cuenta con un retorno perpendicular que constituye el contacto C2. De igual forma, el contacto C1 forma parte de una pista eléctrica conectada con las escobillas positivas del motor eléctrico M. Otro tornillo (no ilustrado) se ubica sobre el mismo plano horizontal que el tornillo 131 y está conectado, por una parte, con el interruptor (llave de contacto) y, por la otra, con el devanado del conmutador. El contacto C3 pertenece asimismo a una pista eléctrica conectada con las escobillas positivas, el contacto C2 está conectado elóctricamente, por una parte, con una resistencia eléctrica para hacer girar el motor eléctrico a baja velocidad en una primera etapa y, por otra parte, con un contacto C4 conectado al borne positivo de la batería. La figura 37 ilustra con mayor detalle un relé completo que integra un conmutador electromagnético que incluye dos plaquetas. En este ejemplo, hay dos plaquetas de contacto P1 y P2 que están fijadas sobre un eje móvil hecho de un material plástico 40, sobre el cual pueden moverse en traslación. Este eje móvil 40 está fijado, por ejemplo, mediante fijación de seguridad con tuerca y tornillo, mediante pegado ó mediante soldadura, sobre el núcleo móvil 2b. Este núcleo móvil puede tener una sección cilindrica o cuadrada. En el caso de que tenga una sección cuadrada, el núcleo móvil se fabrica de manera económica a partir de un apilamiento de chapas. Unos resortes 20 y 21 retienen las plaquetas contra unas salientes realizadas sobre el eje. Las plaquetas cuentan con unas aberturas centrales cilindricas con un diámetro equivalente al de las salientes para hacer posible el montaje. Posteriormente, son fijadas por deformación de la abertura, reduciendo el diámetro de esta abertura a lo largo de un eje y dándole una configuración oblonga. En este caso, el eje cuenta con unos talones que facilitan la deformación de la abertura. El eje móvil está fijado al núcleo móvil y este conjunto puede desplazarse en traslación siguiendo el eje longitudinal del conmutador conformando un relé. Un resorte de retorno del núcleo 18 se ubica en la porción delantera entre una saliente fijada al núcleo móvil 2b y una arandela 2'd fijada al soporte del devanado 2a. Este resorte permite regresar al núcleo móvil a su posición de reposo y mantenerlo en esta posición después de la interrupción del circuito de accionamiento del relé. La horquilla se ubica entre dos flancos del núcleo móvil. En su posición de reposo, esta horquilla se apoya sobre uno de los flancos y permanece separada del segundo flanco, a una distancia designada como juego de corte JC. Un resorte de palanca 17, ubicado entre la horquilla y la arandela 2'd, permite por una parte regresar la horquilla a su posición de reposo después del corte del circuito de accionamiento y, por otra parte, mantener al piñón Bendix en posición de reposo. Los resortes 17 y 18 son independientes, ya que el resorte 17 tiene una rigidez mayor debido al hecho de que el piñón Bendix puede ejercer una fuerte presión sobre la horquilla cuando el vehículo pierde velocidad en forma brusca. Resulta imposible que el resorte 18 tenga una rigidez equivalente a la del resorte 17 debido a que el devanado no tiene la dimensión suficiente desde un principio como para contrarrestar la fuerza axial creada por el resorte 17 sobre la horquilla. Los resortes 17, 18 permiten, como se mencionó anteriormente, el desengatillado de la plaqueta P1. Como se puede apreciar en la figura 29, la horquilla 3, en este caso hecha de un material plástico rígido y, en otra modalidad, hecha de un material metálico, se divide por debajo de su eje de rotación 1 1 en dos brazos o ramificaciones 293 como si fuera un tenedor. Los dos extremos de este tenedor poseen unos dedos 22 que tienen una forma particular, en este caso cilindrica, y que pueden insertarse dentro del espacio complementario 21 ubicado sobre la superficie externa del distribuidor. Estos espacios dispuestos sobre el distribuidor son similares a unas muescas cuyo propósito es bloquear en rotación al piñón Bendix cuando la horquilla esté encajada en el distribuidor. Por otro lado, si el piñón Bendix tiene el par necesario, el distribuidor puede saltar las muescas al hacer que la horquilla retroceda. En la figura 37, como se mencionó anteriormente, se crea sobre el eje móvil una lámina 23 dotada de un sobreespesor, con el objeto de que ésta cumpla una función de clip con la plaqueta P1 para poder regresar al mismo tiempo, durante la apertura del circuito de accionamiento, las dos plaquetas P1 y P2. El doble contacto se realiza, en primera instancia, por el contacto de la plaqueta P1 con los contactos C1 y C2, y, por otra parte, por el contacto de la plaqueta P2 con los contactos C3 y C4. Los resortes 20 y 21 sirven, respectivamente, como resortes opresores de las plaquetas con el fin de garantizar un buen contacto. El contacto C4 está conectado con el borne de la batería y está conectado asimismo con el contacto C2 a través de una conexión eléctrica 29 de tipo alámbrica. El contacto C1 está conectado eléctricamente con el devanado resistivo de rotación previa a través de un medio de conexión eléctrica 30. El contacto C1 está conectado eléctricamente al contacto C3 a través de un medio de conexión eléctrica 32. El contacto C3 está conectado por otra parte con el motor eléctrico a través de un medio de conexión 49. Los contactos C1 y C2 están conectados eléctricamente con un devanado resistivo de rotación previa, con una resistencia cercana a los 150 mohms, con el fin de limitar el paso de corriente dentro de un rango ubicado entre los 50 y los 80A, para poder garantizar que la rotación previa del motor eléctrico sea suficiente. Este devanado resistivo de rotación previa se ubica por encima de los otros dos devanados que se incluyen comúnmente en todos los conmutadores, a saber, los devanados de salto de corriente 36 y de conservación 37. En una segunda modalidad ¡lustrada en la figura 34, se utiliza una sola plaqueta PO, así como un solo par de contactos C5 y C6 que están desfasados axialmente uno con respecto al otro a lo largo del eje del relé. El contacto C5 hace posible la rotación previa del motor eléctrico , mientras que el contacto C6 alimenta a este mismo motor en potencia máxima. El contacto C6 está conectado con la batería. En una modalidad, el devanado resistivo de rotación previa 39 está conectado con C6 por intermediación de una conexión eléctrica 48, por ejemplo, de tipo alámbrica. Preferiblemente, el contacto C5 está conectado directamente con el motor eléctrico a través de una conexión eléctrica 49. Esta modalidad tiene la ventaja de que no se utilizan bornes de conexión externos ni tampoco un alambre de conexión externo. Esto permite evitar problemas de estanqueidad al nivel de los bornes extemos y contribuye asimismo a reducir el bloqueo del motor de arranque, así como su costo y su peso. En una primera fase, la plaqueta de contacto es perpendicular al núcleo móvil y se desplaza cuando un contacto conectado con la resistencia entra en contacto con el contacto conectado al borne positivo de la batería a través del interruptor de arranque. El devanado resistivo 39 funciona también en este caso como un devanado de salto de corriente, y está conectado eléctricamente a la plaqueta de contacto PO mediante una conexión eléctrica 31 que está soldada, por ejemplo, sobre la plaqueta PO. Este medio de conexión 31 puede consistir en un alambre que sale directamente del devanado 39. En otra modalidad, este medio de conexión 31 puede consistir en un resorte fijado sobre la circunferencia de la plaqueta PO. Cuando el devanado 39 del solenoide es puesto bajo tensión, el núcleo móvil 2b es atraído y el eje móvil 40 es puesto en movimiento. La plaqueta de contacto PO se empalma con el contacto C5, cerrando así el circuito de alimentación del inducido bajo intensidad débil, iniciando así la rotación previa del motor eléctrico. El núcleo móvil 2b continua su trayectoria y el eje móvil 40, por la intermediación de un resorte de contacto 6 de la plaqueta, se apoya sobre la plaqueta PO que a su vez gira alrededor del contacto C5. Cuando el núcleo móvil 2b está a punto de alcanzar el final de su trayectoria, la plaqueta PO entra en contacto con el contacto C6, cerrando así el circuito de potencia y haciendo corto circuito con el circuito de rotación previa. Gracias a una lámina (no ilustrada), el mismo sistema de fijación de seguridad que el utilizado en la modalidad anterior permite abrir los dos circuitos de potencia simultáneamente durante el retorno del núcleo móvil a su posición de reposo. La figura 4 ilustra un motor de arranque que incluye un conmutador dotado de una plaqueta de contacto PO giratoria como la descrita anteriormente. En esta modalidad, la resistencia de rotación previa tiene en este caso la forma de un devanado resistivo 39 enrollado a un costado del devanado 2a de atracción del núcleo móvil 2b.

En esta modalidad, el devanado resistivo 39 rodea la primera sección de mayor diámetro del núcleo móvil mientras que la segunda sección de menor diámetro del núcleo móvil es rodeada por el devanado 2a de conservación y de salto de corriente. Es posible asimismo realizar una configuración a la inversa. La segunda porción del núcleo móvil 2b es más larga y no cuenta con un resorte, mientras que la primera porción del núcleo es más corta y está rodeada por un resorte de retorno 18. Por su parte, la tercera sección está rodeada por un resorte 16 que actúa sobre la plaqueta PO, que en este caso es única, mientras que un tercer resorte 24 (ilustrado en la figura 34) actúa entre la periferia externa de la plaqueta y el núcleo fijo 2d del devanado 2a. En una tercera modalidad ilustrada en las figuras 35 y 36, una plaqueta de contacto P3 está montada sobre un eje móvil 40 fijado al núcleo móvil y que incluye sobre su periferia externa unas acanaladuras helicoidales 50 que trabajan junto con otras acanaladuras helicoidales complementarias creadas sobre la periferia interna de la plaqueta P3. El eje 40 lleva, sobre una saliente radial, un estribo 53 para la plaqueta P3. Durante la fase de reposo, la plaqueta de contacto P3 se mantiene empalmada contra una saliente 51 del cuerpo del solenoide 2a mediante una arandela elástica 52 fijada al eje móvil 40. La plaqueta P3 tiene una forma especial como se puede apreciar en la figura 36. Esta plaqueta incluye dos sectores circulares, y de estos sectores el que tiene mayor circunferencia está destinado a trabajar junto con el contacto C7, mientras que el otro sector está destinado a trabajar junto con el contacto C8 ó C9, que axialmente tienen la misma altura. Los contactos C7 y C9 se ubican en posiciones diametralmente opuestas. Cuando el núcleo móvil avanza, la plaqueta impulsada por el eje móvil y sostenida por el estribo 53 sigue el movimiento de traslación hacia atrás. Llega a topar sobre el primer contacto C7, que está conectado con la batería del vehículo, y con el contacto C8, que está conectado eléctricamente a su vez con el contacto C9 a través del devanado resistivo de rotación previa 39, cerrando así el primer contacto de potencia, ya que el contacto C9 está conectado directamente con el motor eléctrico. El núcleo móvil sigue avanzando, y como la plaqueta P3 está bloqueada axialmente, ésta se pone a girar sobre si misma gracias a las acanaladuras antes mencionadas y entra en contacto con C7 y con C9, permaneciendo en contacto con C8 a través del devanado 39 de rotación previa, con el fin de no crear una interrupción de corriente. En esta posición, el devanado resistivo 39 está en corto circuito, lo que permite alimentar directamente al motor eléctrico M del motor de arranque a máxima potencia. El esfuerzo de compresión del contacto es producido por un esfuerzo de empuje axial del núcleo móvil y repercutido por las acanaladuras. Durante el retorno del núcleo móvil, el eje móvil arrastra consigo la plaqueta, que se separa súbitamente de los contactos C7 y C9, abriendo asi el circuito de potencia sin volver a cerrar el primer circuito entre C7 y C8.

De esta forma, se corta toda alimentación eléctrica del motor eléctrico M. A continuación, la plaqueta topa contra la saliente 51 del cuerpo del soienoide. Al ser bloqueada en traslación, la plaqueta P3 se pone a girar bajo la presión de la arandela elástica 52 que obliga a la plaqueta P3 a regresar a su posición inicial por enroscado sobre las dentaduras helicoidales 50. Para facilitar la rotación de la plaqueta P3 y para evitar cualquier posible atascamiento de esta plaqueta en las acanaladuras del eje móvil debido al poco grosor de la plaqueta y por tanto del diente, es posible incluir un manguito plástico que se vuelve a sujetar sobre las acanaladuras del eje móvil, y este mismo manguito puede incluir también unas acanaladuras. En las figuras 29 y 30 se ilustra una modalidad preferida de la horquilla 13 de conformidad con la invención. Esta horquilla incluye un eje de rotación 11 apoyado por ejemplo sobre el soporte 4 del motor de arranque. Bajo el efecto de la activación del conmutador electromagnético, la horquilla 13 oscila en rotación alrededor de este eje 11. Esta horquilla incluye un cuerpo 292 en forma de varilla que realiza una unión rígida entre el eje de rotación 11 y dos brazos ó ramificaciones 293. Preferiblemente, estos dos brazos tienen forma circular. Cada uno de los dos brazos incluye un diente 22, en forma de dedo, orientado hacia adelante. Preferiblemente, el diente presenta, en su porción delantera, una configuración circular 295 capaz de trabajar junto con las muescas 320 ilustradas en las figuras 31 y 32. Los dientes o dedos 22 tienen la forma de un borne cilindrico. La parte inferior de los brazos 293 cuenta, preferiblemente, con unas placas deslizantes 290. estas placas deslizantes tienen la forma de unas protuberancias orientadas hacia adelante como para los dientes 22, esto es, orientadas hacia el pifión Bendix. El extremo de la porción delantera 296 de la placa deslizante puede ser de forma plana, como se ilustra en las figuras 29 a 31. En otra modalidad, este extremo de la placa deslizante puede estar bombeado. En una modalidad, la horquilla puede incluir una sola placa deslizante 290. Sobre su extremo superior, la horquilla 13 incluye dos pestañas 297, perpendiculares al eje principal de la horquilla y soportadas por los dos brazos 298, y que se utilizan para el montaje por articulación junto con el eje móvil 40 fijado al núcleo móvil del conmutador. Estas dos pestañas 297 sirven de apoyo al resorte de retorno 17 de la horquilla 13. La figura 30 ilustra la horquilla 13 unida al eje móvil 40 fijado al núcleo móvil 2b, que en este caso tiene una sección globalmente rectangular. El conjunto eje móvil 40-núcleo móvil incluye sobre su extremo delantero una porción en forma de H perpendicular al eje del conjunto eje móvil 40-núcleo móvil y que delimita una cavidad 300 destinada a alojar los dos brazos 298 de la horquilla 13 para su montaje por articulación. Esta cavidad 300 tiene una longitud axial superior al grosor de los brazos 298 de la horquilla, de manera que permite un juego JC, con el objeto de que exista un juego de corte en la eventualidad de que ocurra un bloqueo del piñón en la corona del motor de arranque. Los brazos de la H del extremo delantero del conjunto eje móvil 40-núcleo móvil se extienden de manera que definen una saliente posterior 301 en la superficie posterior 301. De conformidad con una modalidad, la superficie posterior 301 de la saliente posterior de la cavidad 300 constituye el estribo delantero del resorte de retorno 18 del núcleo móvil, y la superficie posterior 302 de las pestañas 297 de la horquilla 13 constituye el estribo delantero del resorte de retorno 17 de la horquilla. En las figuras antes mencionadas ei piñón Bendix incluye, al igual que en la figura 1 , un distribuidor acoplado mediante un dispositivo de acoplamiento de rueda libre con el piñón 1. Preferiblemente, es posible reducir aún más el peso del piñón Bendix utilizando un dispositivo de acoplamiento con embrague cónico, como se describe por ejemplo en el documento FR 01 08607 presentado el 29 de junio de 2001. Este dispositivo de acoplamiento, más económico y más ligero que el de tipo de rueda libre, se describe más adelante con referencia a las figuras 25 a 28. Este dispositivo permite reducir el peso del piñón Bendix, así como la cantidad de sus componentes y el bloqueo axial del mismo. En todos los casos, la horquilla 13 se convierte principalmente en una horquilla guiada. Gracias a la reducción de la dimensión radial del piñón Bendix, las dos culatas pueden estar unidas entre sí y, preferiblemente, pueden hacerse de una sola pieza 25 (ver figura 5). Es posible simplificar asimismo el soporte 4. En una modalidad (figuras 25 a 28) de conformidad con la invención, es posible utilizar, como se mencionó anteriormente, un piñón Bendix ligero, que ocupe menos espacio y con una cantidad de componentes reducida. En estas figuras, se incluye un dispositivo de acoplamiento con embrague cónico 7 (figura 25) para acoplar el piñón 1 con el distribuidor 12. el embrague cónico 7 incluye (figuras 26 y 27) una primera superficie de fricción troncocónica 8, designada como primera superficie, fijada al piñón 1 , y una segunda superficie de fricción troncocónica 8', designada como segunda superficie, de forma complementaria a la primera superficie 8 y fijada al distribuidor 12. El dispositivo de acoplamiento incluye, por una parte, una pieza de acoplamiento de forma hueca que presenta un fondo prolongado por un faldón anular dirigido axialmente hacia uno de los elementos piñón 1-distribuidor 12, y por la otra, unos medios elásticos 10 de acción axial que se apoyan sobre un primer estribo fijado a la pieza de acoplamiento para actuar sobre un segundo estribo 4' fijado a uno de los elementos piñón 1 -distribuidor 12. Los medios elásticos 10 se apoyan sobre el faldón 1b (figura 26) ó 12b (figura 27) de la pieza de acoplamiento. Este faldón, por una parte, lleva en su interior una de las primera y segunda superficies 8, 8' y, por otra parte, está fijado a través del fondo de la pieza de acoplamiento a uno de los elementos piñón 1- piñón Bendix 12, que está unido a la superficie 8, 8' que lleva el faldón en su interior, específicamente sobre la periferia interna de éste último. En este caso, el diámetro de contacto de la primera superficie 8 con la segunda superficie 8' es superior al diámetro del circulo de cabeza de los dientes del piñón.

En estas figuras, la primera o la segunda superficie 8, 8' soportada por el faldón 1 , 12b, es más larga axialmente que la otra segunda o primera superficie 8', 8. Los medios elásticos 10 se apoyan sobre el extremo libre del faldón 1b, 12b y sobresalen axialmente con respecto a la otra segunda o primera superficie 8', 8 antes mencionada. El extremo axial de mayor diámetro de la otra superficie 8', 8 antes mencionada está delimitado por una saliente transversal que da soporte al segundo estribo 4' para la implantación por compresión axial de los medios elásticos de acción axial 10 entre este segundo estribo 4' y un primer estribo soportado por el extremo libre del faldón de la pieza de acoplamiento. La saliente transversal prolongada sobre su periferia interna por un asiento anular 4", globalmente de orientación axial y que delimita junto con la saliente antes mencionada un levantamiento del material que tiene como propósito alojar, al menos parcialmente, los medios elásticos de acción axial 10. En este caso, los medios elásticos de acción axial tienen la forma de unos anillos elásticos y se alojan dentro de una garganta creada sobre la periferia interna del extremo libre del faldón. Estos medios elásticos cuentan, en otra modalidad, con unas uñas que se sujetan elásticamente con la periferia interna del extremo libre del faldón de la pieza de acoplamiento, como se describe en el documento FR 01 08607 antes mencionado, al cual se hará referencia para mayores precisiones. En la figura 28, los medios elásticos de acción axial 10 incluyen unas lengüetas 10b deformables axialmente y que se extienden circunferencialmente. Las lengüetas 10b están arqueadas axialmente e incluyen una arandela 10a. En la figura 28, los medios elásticos de acción axial 10 incluyen una arandela 10a que rodea a las lengüetas elásticas 10b. Estas lengüetas elásticas se empalman con la periferia interna de la arandela 10a, aprovechando unas zonas de penetración 10d. Las lengüetas 10b consisten en unos brazos en forma de sector anular que se extienden circunferencialmente en voladizo a un lado y otro de una zona de penetración 10d. La arandela 10a presenta una ranura radial 10g que afecta simétricamente a una de las dos zonas de penetración 10d; se incluyen cuatro brazos 10b, a razón de dos brazos por zona 10b. En otra modalidad, el primer estribo está conformado aprovechando un anillo elástico ó una arandela de retención montada dentro de una garganta creada sobre la periferia interna del extremo libre del faldón. Los medios elásticos 10 pueden consistir por tanto en al menos un muelle o arandela Belleville, o en al menos una arandela ondulada, o también en un resorte espiral de forma troncocónica que se apoya sobre el anillo elástico ó sobre la arandela de retención para actuar sobre el distribuidor (figura 26) o sobre el piñón (figura 27) con el objeto de crear un ajuste controlado de las superficies 8, 8'.

En otra modalidad, el primer estribo es fijado sobre el extremo libre del faldón. En todos los casos, los medios elásticos de acción axial incluyen una arandela elástica. En estas figuras, el extremo libre del faldón consiste en una prolongación tubular. En la figura 26, el faldón de la pieza de acoplamiento tiene una configuración troncocónica. Preferiblemente, para la eliminación de polvos y suciedades y para el desprendimiento de las superficies 8, 8', una de las primera y segunda superficies de fricción 8, 8' presenta unas ranuras para entrar en contacto con la otra superficie; en otra modalidad, al menos una de las primera y segunda superficies de fricción 8, 8' está constituida por una guarnición de fricción. En la figura 26, el piñón 1 está hecho de una sola pieza junto con la pieza de acoplamiento, globalmente en forma de campana, y esta pieza de acoplamiento va fijada sobre el piñón. En la figura 27 se han invertido las estructuras, de tal forma que la pieza de acoplamiento está fijada al piñón Bendix 12, que presenta para estos efectos un faldón externo 12b de forma cilindrica sobre su periferia externa. En una modalidad, el distribuidor está hecho, por ejemplo, de un material plástico, conformado mediante moldeo. En este caso, las ondulaciones 21 se crean con facilidad en el molde, a partir del flanco delantero 121. En la figura 25 se puede apreciar la descomposición de las fuerzas cuando el piñón 1 está en contacto con el estribo de trabajo 6. Específicamente, la presión inicial de los medios elásticos entre los estribos produce un par de fricción entre el distribuidor y el piñón que es siempre, por su configuración, superior al par necesario para el atornillamiento y el avance del piñón Bendix sobre la flecha 100. Esta condición hace posible la puesta en marcha automática del movimiento del piñón Bendix entre su posición de reposo y su posición avanzada contra el estribo de trabajo 6, al iniciar la fase de accionamiento del motor del vehículo mediante la corona de arranque. Cuando el piñón alcanza al estribo 6 se produce una compresión de las superficies 8, 8' una contra la otra, y ocurre un bloqueo. Este bloqueo del movimiento entre el piñón y el distribuidor depende principalmente de los ángulos y de los diámetros de las superficies de fricción troncocónicas. Como se puede apreciar en la figura 25, durante el accionamiento del motor de combustión interna del automóvil mediante el motor eléctrico del motor de arranque, el par Cd, generado por el motor de arranque al nivel de la flecha de salida 100 que lleva al distribuidor 12, y transformado por el dispositivo de acanaladuras helicoidales 9 que interviene entre el distribuidor 2 y la flecha 100, crea una fuerza axial Fa. Esta misma fuerza Fa se descompone al nivel de las superficies de fricción troncocónicas para crear una fuerza normal de contacto Fe, que genera una fuerza tangencial Ft en las superficies troncocónicas 8, 8', en función del coeficiente de fricción entre estas superficies. El valor de esta fuerza Ft multiplicado por el radio de contacto medio de las superficies de fricción troncocónicas determina el par Ce transmitido por el embrague cónico 7. Para que el piñón sea accionado normalmente sin que ocurra un deslizamiento, es necesario que la relación Ce > Cd siempre permanezca válida. Todo esto depende de las aplicaciones, ya que el coeficiente de proporcionalidad entre Cd y Fa depende del ángulo de inclinación de las acanaladuras 9, del radio medio de estas acanaladuras y del coeficiente de deslizamiento entre la flecha de salida 100 y el distribuidor. El coeficiente de proporcionalidad entre Fa y Fe depende del ángulo del cono entre las dos superficies de fricción troncocónicas. El valor de Ft depende de Fe y del coeficiente de fricción fe entre los dos materiales de las superficies de fricción troncocónicas del embrague 7. Para evitar cualquier atascamiento, habrá que asegurar la relación tangente (a)>fc, en la que a es el valor del semiángulo en el vórtice del cono de contacto entre las superficies de fricción troncocónicas, y fe es el coeficiente de adherencia. Todos estos valores se calculan en función de las fórmulas de la mecánica conocidas en la técnica, y dependiendo de las aplicaciones. Algunos de los factores que intervienen en estas fórmulas son el coeficiente de fricción entre las acanaladuras de la flecha y del distribuidor, el radio medio de las acanaladuras, el ángulo del cono de las superficies 8, 8' y el coeficiente de fricción de éstas últimas. Todos ellos influyen sobre la elección de los materiales que habrán de utilizarse para la creación del distribuidor, del faldón y del piñón. Una vez que arranca al motor del vehículo, el piñón 1 gira más rápido que la flecha de salida 100, lo que permite el desenroscado del piñón Bendix sobre la flecha 100. El esfuerzo axial transmitido con anterioridad desaparece, y sólo queda un par residual débil debido a los medios elásticos 10, que se transmite al motor eléctrico del motor de arranque. Durante esta breve fase de velocidad excesiva, el embrague se comporta como un dispositivo de rueda libre con un movimiento relativo entre las superficies 8, 8'. El diámetro medio de contacto entre las dos superficies 8, 8' es por tanto asimismo un diámetro de fricción en caso de velocidad excesiva. Las figuras 31 y 32 ilustran un piñón Bendix con embrague cónico que incluye unos medios de bloqueo en rotación de conformidad con la invención. En todos los casos, el piñón Bendix presenta un distribuidor dotado de una garganta para alojar una horquilla. En estas figuras, el distribuidor 12 incluye una brida delantera de orientación transversal, preferiblemente de forma anular, perforada en su porción central para permitir el paso de la flecha del piñón Bendix 100 unida a este piñón Bendix. La brida es prolongada hacia atrás mediante una porción tubular en forma de fuste que rodea a la flecha 100 y que presenta localmente sobre su periferia interna unas acanaladuras helicoidales, mismas que se pueden apreciar mejor en la figura 25, y que trabajan junto con unas acanaladuras helicoidales complementarias creadas localmente sobre la periferia externa de la flecha 100. La porción tubular lleva, por ejemplo mediante fijación axial, una arandela, ilustrada sin número de referencia en las figuras 3 y 4, cuya superficie delantera constituye el flanco 122 de la garganta que habrá de alojar el extremo inferior de la horquilla 13. El otro flanco 121 de esta garganta, de forma anular, está constituido por la superficie posterior de la brida delantera del distribuidor. En otra modalidad, el flanco 122 y su arandela correspondiente provienen del mismo molde junto con el distribuidor (ver figura 27). El fondo de la garganta tiene una orientación axial y es de forma anular. Este fondo forma parte de la porción tubular sobre la cual se montan, en sobreposición, los brazos de la horquilla, o mediante deslizamiento, el anillo 15 de la horquilla. En la figura 27, la brida delantera se prolonga hacia adelante sobre su periferia extema mediante el faldón 12b. En la figura 26, la brida es de una sola pieza y se prolonga hacia adelante a través de un asiento 4". En las modalidades de rueda libre de estas figuras, la brida se prolonga sobre su periferia externa hacia adelante mediante un faldón cilindrico que constituye interiormente una pista para los rodillos de la rueda libre. El motor de arranque de las figuras 2, 3 y 37 incluye un conmutador dotado de dos plaquetas de contacto P1 y P2, que funciona de la manera siguiente: - cuando se acciona la llave de contacto, constituida por el interruptor 35 de la figura 2, el devanado 2a, compuesto del devanado de salto de corriente 36 y del devanado de conservación 37, montado en serie con el motor eléctrico M, es alimentado, creando un campo magnético débil suficiente para superar el esfuerzo ejercido por el resorte de retorno 18. Como resultado, el núcleo móvil 2b se desplaza en dirección del núcleo fijo 2d, comprimiendo al mismo tiempo, en primer lugar, al resorte de retorno 1T del núcleo y al resorte de retomo 17 de la horquilla 13. - El núcleo móvil recupera el juego de corte JC comprimiendo el resorte de retorno 18. Durante esta fase de reajuste del juego de corte, la horquilla 13 permanece inmóvil, ya que es mantenida en su lugar mediante el resorte 17 de retorno de la horquilla, y la rigidez de este resorte 17 de la horquilla es superior a la del resorte de retorno 18 del núcleo. La horquilla 13, montada por articulación sobre el extremo delantero saliente del núcleo 2b, se desplaza y oscila alrededor de su punto de articulación 11 soportado, por ejemplo, por el soporte 4. Al desplazarse hacia atrás, el núcleo móvil arrastra a la primera plaqueta de contacto P1 contra la primera serie de contactos C1 , C2, lo que provoca que el devanado de salto de corriente 39 se ponga bajo tensión y que el relé inicie su movimiento de rotación previa, creando así esfuerzos complementarios de atracción del núcleo móvil. Este devanado 39 de salto de corriente y de rotación previa presenta una resistencia eléctrica que limita la corriente que pasa a través del motor eléctrico, preferiblemente dentro de un valor ubicado entre los 40 y los 80 amperes. Este devanado complementario de rotación previa 39 está enrollado, por ejemplo, alrededor de los otros dos devanados de salto de corriente 36 y de conservación 37, en el conmutador. Así, se incluyen unos medios para que, posteriormente a una orden o comando de arranque emitida mediante el cierre del interruptor de arranque, se ponga a girar el motor eléctrico a una velocidad lenta antes de hacerlo girar a máxima potencia. - Durante la puesta en rotación del inducido al ocurrir la rotación previa, el núcleo móvil arrastra a la horquilla 13 que gira alrededor de su eje para entrar en contacto con la superficie externa del distribuidor, que cuenta con unas muescas. - Bajo el efecto de la rotación de la flecha del inducido 100, el piñón Bendix 102, bloqueado en rotación por los dientes o dedos 22 de la horquilla insertados dentro de las muescas 320 del distribuidor, comienza un movimiento de traslación. Esta traslación se lleva a cabo gracias a unas acanaladuras helicoidales ubicadas en la flecha del inducido 102 que actúan como un tornillo sin fin. Preferiblemente, el ángulo de las acanaladuras helicoidales, ilustrado con el número de referencia 9 en la figura 25, se ubica entre los 18° y los 25°. Cabe señalar que es posible incrementar este ángulo para obtener inclinaciones que alcancen los 45°. Gracias el bloqueo en rotación del piñón Bendix y a estos medios, es posible reducir la potencia electromagnética y la dimensión radial del conmutador, aprovechando un aporte de energía del motor eléctrico. La dimensión y el peso del piñón Bendix tienen un menor impacto sobre el dimensionamiento del conmutador, en comparación con un conmutador comúnmente utilizado, de manera que es posible seleccionar un piñón Bendix con menos restricciones, pudiendo éste ser más ligero ó más pesado. - La horquilla, aún arrastrada por el núcleo móvil, sigue la progresión del piñón Bendix y permanece por tanto en contacto con el distribuidor, bloqueándolo en rotación. Esta horquilla es guiada y no contribuye en el desplazamiento del piñón Bendix hacia adelante. En otra modalidad, la horquilla, además de su función de bloqueo en rotación del piñón Bendix, puede participar asimismo en el desplazamiento hacia adelante de este piñón Bendix al aportar una fuerza al nivel de sus dedos como resultado del desplazamiento del núcleo móvil hacia atrás. - El piñón alcanza entonces el nivel de la corona C del motor térmico. - A través de sus dientes, el piñón puede penetrar directamente en la corona C, específicamente en los dientes de ésta última, para engranarse con la corona C, y entonces el piñón Bendix continúa su progresión hasta que el núcleo móvil tope contra el núcleo fijo. - El piñón puede asimismo encontrarse en posición de dientes contra dientes, empalmado con la corona. En este caso, el piñón está bloqueado en traslación y en rotación. En esta posición, el inducido suministra un par proporcional a la corriente de intensidad débil, ya que el motor de arranque permanece en la fase de rotación previa. De esta manera, el motor eléctrico ejerce un par de rotación sobre el piñón y el piñón Bendix por la intermediación de las acanaladuras creadas sobre la flecha del inducido 100. Estando bloqueado en traslación, el distribuidor se pondrá a girar con el objeto de empujar la horquilla 13 hacia atrás, que ya no puede bloquear en rotación al distribuidor. La horquilla puede ser empujada hacia atrás debido a que el devanado 2a del conmutador presenta una fuerza inferior a la fuerza ejercida por las muescas sobre esta horquilla. Cuando al girar el piñón encuentra una abertura en la corona del motor, penetra en la misma empujado por el esfuerzo axial de la horquilla generado por la atracción del núcleo móvil por el solenoide 2a. El valor de la intensidad que habrá de pasar a través del primer circuito de potencia se determina de manera que el piñón entre en rotación en la fase diente/diente, esto es, que el inducido cuente con el par necesario para que el piñón logre saltar las muescas y empujar la horquilla hacia atrás. El valor de esta intensidad se determina por tanto en función del ángulo de las acanaladuras helicoidales, de la forma de las muescas y del dimensionamiento del solenoide 2a. De esta manera, si el piñón topa contra la corona C antes de engranarse con esta corona C, el piñón ejerce un par sobre las muescas, de tal forma que los dientes 22 saltan estas muescas y, en consecuencia, la horquilla 13 retrocede. En ese momento, el piñón puede girar y penetrar en la corona. El movimiento ocurre a baja velocidad, ya que el motor eléctrico gira a velocidad lenta. De esta manera, se reducen los desgastes, ya que el impacto es mínimo cuando el piñón entra en contacto con la corona, gracias a esta velocidad axial baja. Los medios de cooperación entre el piñón Bendix y la horquilla, que conforman en las figuras ilustradas unos medios de bloqueo en rotación, son por tanto del tipo desembragare; el piñón Bendix es móvil en traslación y fijo en rotación durante el movimiento antes mencionado, mientras que la flecha del piñón Bendix 100 es móvil en rotación y fija en traslación, lo que permite al piñón Bendix avanzar axialmente a través de las acanaladuras helicoidales antes descritas. De esta manera, el conmutador 2 puede ser una pieza de dimensiones reducidas y sus especificaciones pueden determinarse de manera independiente al dimensionamiento del piñón Bendix. - Una vez que el piñón 1 logra introducirse en la corona C bajo el efecto de la rotación del inducido, continua su trayectoria hacia adelante bajo el efecto de la rotación del inducido. - Al nivel del relé, el núcleo móvil topa contra el núcleo fijo, lo que por una parte tiene como efecto que se cierra el contacto de potencia entre C3 y C4 por la intermediación de la segunda plaqueta y, por la otra, que se libera la horquilla de las muescas del piñón Bendix. El piñón puede llegar al final de su trayectoria contra el estribo de la flecha, habiéndose liberado de la horquilla. El bloqueo en rotación puede entonces desembragarse, cuando el piñón 1 topa contra la corona de arranque. - Al estar cerrado el contacto de potencia C3 y C4 por la intermediación de la segunda plaqueta, el inducido del motor eléctrico es alimentado bajo máxima potencia. A partir de ese momento puede impulsar a la corona C para permitir el arranque del motor térmico. - Cuando ocurre una descompresión del motor térmico durante la fase de arranque, la corona C se convierte en una corona impulsora con respecto al piñón Bendix. Esta fase se conoce como fase de rueda libre, durante la cual el piñón tiende a enroscarse nuevamente sobre los dentados helicoidales, lo que tiene como efecto hacerlo retroceder. - Las dos placas deslizantes 290 incluidas en la base de la horquilla tienen como objetivo evitar un retroceso demasiado Importante del piñón Bendix durante la fase de rueda libre, en la que el piñón tiene la tendencia de volver a enroscarse como se describió anteriormente. De no existir estas placas deslizantes 290, el retroceso antes mencionado tendría como consecuencia que las muescas del distribuidor entraran en contacto con los dedos de la horquilla, lo que provocarla un desgaste y crearía asimismo ruido. Estas placas deslizantes se apoyan sobre un reborde 310 (ver figura 31 ), ubicado sobre la periferia del distribuidor. La forma de los brazos de la horquilla que soporta estos dedos y las placas deslizantes es tal, que estas placas deslizantes sólo pueden entrar en contacto con el distribuidor cuando la horquilla se encuentra en posición de oscilación o de rotación máxima.

Tras la apertura del interruptor mediante la llave de contacto, el devanado 2a es desconectado, lo que en consecuencia anula la fuerza de atracción sobre el núcleo móvil 2b. El resorte de retorno 17 de la horquilla, auxiliado por los resortes 18, 20 y 21 que se apoyan respectivamente sobre la horquilla y el núcleo móvil 2b, obliga al núcleo móvil a liberarse y a recuperar su posición de reposo. El eje móvil 40, fijado al núcleo, arrastra consigo la plaqueta P2. El sobreespesor de la lámina 23 topa sobre una superficie de la plaqueta P1. El ángulo de la pendiente de este sobreespesor (alrededor de 40°) se calcula de tal forma que la fuerza necesaria para que la lámina se hunda sea superior a la fuerza de resistencia al abrirse el contacto producido entre la plaqueta P1 y los contactos C1 y C2. De esta forma, la plaqueta P1 seguirá al eje móvil y los dos circuitos de potencia se abrirán simultáneamente. Cuando la plaqueta P1 alcanza el nivel del núcleo fijo, ésta se detiene, mientras que el eje móvil sigue retrocediendo. En este momento, la lámina se hunde, y el esfuerzo necesario para que ocurra este hundimiento es proporcionado por los resortes 18 y 21. El sobreespesor pasa al otro lado de la plaqueta y la lámina recupera su posición inicial con respecto a la plaqueta P1. De esta manera, el bloqueo en rotación del piñón Bendix y la gestión de la posición diente contra diente se efectúan mediante un sistema de muescas dispuestas, por una parte, sobre la superficie posterior del distribuidor y, por la otra, sobre el extremo delantero de la base de la horquilla. El piñón Bendix es devuelto a su posición de reposo gracias a la horquilla y al atornillamiento durante la fase de rueda libre sobre las acanaladuras de la flecha del inducido. Esta posición de reposo se mantiene gracias a un resorte de retorno 17 ubicado entre el relé y la horquilla, de la misma forma que en los dispositivos tradicionales. El relé ya no está dimensionado para desarrollar un esfuerzo de compresión. Depende poco de la masa del piñón Bendix. Está dimensionado para vencer, en posición inicial, el esfuerzo que ejerce el resorte de retorno 17 sobre el núcleo móvil. En consecuencia, el solenoide 2a deberá tener la potencia necesaria para vencer los resortes de retorno 18 del piñón Bendix, así como los resortes de compresión 20, 21 de las plaquetas de contacto, en las modalidades que incluyen estos resortes. Las ventajas directas de este subdimensionamiento son, entre otras, ganancias en la masa de cobre, en materiales magnéticos, en el bloqueo, en los costos y en el tiempo de desarrollo. Cabe señalar asimismo que el hecho de hacer girar el inducido permite recuperar todos los juegos funcionales, y cuando el piñón transmite por primera vez su par a la corona (fase de abordaje), no se produce un impacto como en el caso de un motor de arranque conocido en la técnica, lo que produce menos exigencias sobre las partes mecánicas del motor de arranque. Así, de conformidad con la presente invención, el relé constituido por el conmutador electromagnético que incluye los devanados de salto de corriente, de conservación y de rotación previa, ya no está dimensionado para desarrollar un esfuerzo de empuje del distribuidor hacia adelante con el fin de engranar el piñón en la corona C del motor térmico. Su dimensionamiento depende poco de la masa del piñón Bendlx. Está dimensionado únicamente para poder vencer el esfuerzo que ejercen los resortes de retorno sobre el núcleo móvil durante la puesta bajo tensión del solenoide. Está dimensionado asimismo para permitir la rotación del piñón Bendix cuando el piñón se ubica en posición de diente contra diente por un desplazamiento hacia atrás de la horquilla, que puede liberarse de los dientes de lobo gracias a un ligero desplazamiento del núcleo móvil hacia adelante. Las ganancias en la masa de cobre, en materiales magnéticos, en el bloqueo, en costos y en tiempo de desarrollo son las ventajas directas de este conmutador más compacto ó subdimensionado, de conformidad con la presente invención. Otra ventaja de esta invención consiste en que el motor de arranque no incluye piezas complementarias para la puesta en práctica de un conmutador de un distribuidor de conformidad con la invención. No obstante, la penetración del piñón Bendix por rotación previa del inducido puede requerir de la inclusión en el relé de un sistema de conmutación con dos contactos, en caso de que la intensidad de rotación previa sobrepase el límite establecido por el sistema de accionamiento (llave de contacto), y en este caso, un contacto sirve para permitir el paso de una potencia débil (corriente limitada a 80 amperes), y el otro para permitir el paso de toda la potencia disponible. De conformidad con otra modalidad, es posible contemplar un motor de arranque sin resorte de dientes contra dientes y sin dispositivo de rotación previa. En este caso, a partir de la activación de la llave de contacto, toda la potencia se concede al inducido. Un relé con contacto único resulta suficiente. En esta modalidad sin resorte de dientes contra dientes, la fuerte aceleración del inducido durante el arranque es la que hace avanzar al piñón Bendix por Inercia, hasta que éste se enrosca sobre las acanaladuras helicoidales de la flecha del inducido sin bloqueo por rotación en una horquilla. De esta forma se evita el problema del resorte de dientes contra dientes gracias a la rotación permanente del piñón durante su trayectoria hacia adelante por enroscado sobre la flecha del inducido. Esta modalidad retoma el principio de arranque de los motores de arranque por inercia. Las figuras 39 y 40 ilustran otra modalidad de la rotación previa de conformidad con la invención. En esta modalidad, como se puede apreciar en la figura 40, durante el cierre del interruptor 35, se hace pasar una corriente a través del devanado de conservación 37 y del devanado de salto de corriente 36. Esta corriente, particularmente la que atraviesa el devanado de salto de corriente 36, deberá ser suficiente para activar el motor eléctrico M en un movimiento de rotación previa, esto es, deberá ser suficiente como para permitir que el motor eléctrico M pueda vencer las fuerzas de fricción que surgen durante la puesta en marcha del motor de arranque. Estas fuerzas de fricción aparecen, por ejemplo, al nivel de las acanaladuras que trabajan junto con el piñón Bendix, al nivel de la horquilla en donde ésta se apoya contra la garganta del distribuidor, y depender particularmente de las formas que tienen los medios de cooperación entre los dientes de la horquilla y la superficie interna de la garganta del distribuidor para su bloqueo en rotación, como se describió anteriormente. Una vez que la plaqueta de contacto PO entra en contacto con los bornes de potencia C1 y C2, el motor eléctrico es activado a plena potencia y el devanado de conservación permanece activo, mientras que el devanado de salto de corriente 36 es cortocircuitado. La figura 39 ilustra un conmutador que permite una rotación previa eficaz y que utiliza únicamente un devanado de salto de corriente 36 y de conservación 37, sin utilizar un elemento resistivo complementario, como por ejemplo un devanado de salto de corriente y de rotación previa 39 como el descrito anteriormente. Este conmutador tiene la ventaja de que utiliza sólo dos resortes, a saber, un resorte de retorno 18 del núcleo y un resorte de contacto 20 para garantizar un buen contacto entre la plaqueta de contacto PO y los bornes de potencia C1 y C2. En este tipo de conmutador, no es necesario tener un resorte de dientes contra dientes apoyado contra la corona, ya que esta configuración es regida por la horquilla y por la rotación previa. En este caso, como se describió anteriormente, el piñón es bloqueado en traslación y en rotación. En esta posición, el inducido produce un par proporcional a la corriente de intensidad débil, ya que el motor de arranque se encuentra aún en la fase de rotación previa. Así, el motor eléctrico ejerce un par de rotación sobre el piñón y el piñón Bendix por la intermediación de las acanaladuras creadas sobre la flecha del inducido 100. Al estar bloqueado en traslación, el distribuidor girará de manera que empujará la horquilla 13 hacia atrás, por lo que ésta no podrá seguir bloqueando en rotación al distribuidor. La horquilla puede ser empujada hacia atrás debido a que el devanado 2a del conmutador presenta una fuerza inferior a la fuerza ejercida por las muescas sobre la horquilla 13. Cuando el piñón encuentra al girar una abertura en la corona del motor, penetra en esta abertura empujado por el esfuerzo axial de la horquilla generado por la atracción del núcleo móvil por el solenoide 2a. De igual forma, en este tipo de conmutador, ya no es necesario utilizar un resorte de corte, ya que el núcleo móvil 2b cuenta con un eje móvil 40 fijado al mismo en traslación (eje enganchado), de manera que el resorte de retorno 18 actúa asimismo como resorte de corte. La horquilla 13 es idéntica a la descrita en las figuras 3, 4, 29 y 30, y permite un bloqueo en rotación de un piñón Bendix similar al descrito en las figuras 3, 4, 31 , 32 y 33. Preferiblemente, durante la rotación previa, además de la función de bloqueo en rotación del piñón Bendix, la horquilla auxilia al piñón Bendix en su desplazamiento hacia adelante gracias a la fuerza ejercida hacia atrás por el núcleo móvil 2b bajo el efecto del campo magnético creado por la corriente que pasa a través del solenoide 2a. De esta manera, se favorece el desplazamiento del piñón Bendix, disminuyendo al mismo tiempo el riesgo de que ocurra un atascamiento al nivel de las acanaladuras.

El borne de conexión del motor eléctrico de la figura 1 es sustituido por una conexión interna. Esto es posible debido a que el cojinete posterior 26 está hecho de un material plástico, de manera que las pistas eléctricas se crean mediante la técnica de sobremoldeado. El cojinete posterior presenta un manguito para alojar el extremo posterior de la flecha 101. Este manguito lleva en su interior un soporte sobre el cual está montado en rotación el extremo posterior de la flecha 101. La resistencia 39, hecha por ejemplo de aluminio, está enrollada y conectada con los contactos 101 y 102. En la figura 3, la resistencia está enrollada alrededor de los devanados 36 y 37. En consecuencia, las dos culatas pueden formar parte de una sola pieza o estar fijadas una con la otra. El soporte 4 puede crearse mediante la deformación de un material, y este material puede ser, por ejemplo, una chapa embutida. Este soporte incluye una brida de fijación de centrado que sustituye la zona de fijación más profunda ilustrada en la figura 1. El cojinete posterior del motor eléctrico constituye, preferiblemente, la placa de cierre del conmutador. En una modalidad, el cojinete posterior cuenta con una o con varias pistas eléctricas, creadas por ejemplo mediante sobremoldeado. Esta o estas pistas conectan al menos un contacto fijo con el motor eléctrico, de tal forma que es posible eliminar el cable ilustrado en la figura 1. El cojinete posterior 26 se une mediante una fijación de seguridad 29 sobre la culata 25, y cierra a esta última sobre el costado opuesto al soporte 4. Por ejemplo, la culata 25 presenta unos agujeros y el soporte 26 unas lengüetas elásticamente deformables, y cada una de éstas lengüetas incluye una leva con una barandilla. Al ensartar las lengüetas del soporte 26 en la culata, éstas se repliegan hacia abajo gracias a las barandillas de las levas salientes. Cuando estas levas llegan a estar frente a los agujeros, las lengüetas se despliegan y las levas penetran dentro de estos agujeros. Para ello, se incluyen varios agujeros y varias levas. La culata 25 tiene la forma que se ilustra en la figura 6 y presenta dos cavidades para alojar, respectivamente, al motor eléctrico M y al conmutador 2. En este caso, la culata 25 se forma aprovechando una banda de metal cerrada, por ejemplo de configuración globalmente ovalada, que se deforma mediante el uso de una mordaza en contacto con unos núcleos móviles que delimitan las cavidades. La banda puede ser una banda abierta de origen y posteriormente puede cerrarse mediante abotonamiento, como se describe en el documento US-A-4 309 815, o mediante soldadura. La culata está hecha de un material magnético, por ejemplo de chapa. En una modalidad, las dos culatas están fijadas entre sí, por ejemplo mediante soldadura. El soporte 4 está hecho de chapa y se crea mediante la deformación de un material sin la repetición de un tratamiento, salvo, de ser necesario, un tratamiento anticorrosivo de la superficie. Es posible utilizar, por ejemplo, chapas revestidas previamente. El soporte 4 (ver figura 5) se crea por embutición e incluye una porción delantera 43 en forma de ojiva, dotada de un manguito 42 que lleva en su interior un soporte sobre el cual se apoya el extremo delantero del piñón Bendix. La ojiva 43 cuenta con una abertura 44 para permitir el paso de la corona de arranque. La ojiva se empalma en su parte posterior con una brida de fijación 45 de orientación transversal, esto es, perpendicular al eje de rotación X-X de la flecha 100-101. Esta brida, de forma sencilla, sustituye a la zona de fijación más compleja ilustrada en la figura 1. Unas costillas de rigidificación 47 se ubican entre la brida 45 y la ojiva 43. Unos plots ó bornes huecos 41 permiten la fijación y el centrado del soporte sobre el cárter del motor térmico del vehículo y, de esta manera, constituyen el tercer medio de fijación y de centrado antes mencionado. Con el número de referencia 46, se ilustra una cúpula esférica para la creación de un libramiento sobre el extremo delantero del núcleo móvil 2b del conmutador 2, que tiene menos resortes en comparación con el ilustrado en la figura 1. El núcleo fijo 2d también ha sido simplificado, ya que consiste de una simple placa sin porción troncocónica, como se ilustra en la figura 1. Lo mismo ocurre con el núcleo móvil 2b.

Se incluye una arandela de tope para dar soporte al resorte de retorno 18. Los primeros medios de fijación y de centrado del soporte 4 sirven para fijar la culata 25. En una modalidad, la ojiva 43 está hecha de chapa embutida y la brida 43 está hecha de aluminio. La culata 25 puede estar embutida para conformar unos medios de encaje huecos con el objeto de que penetren las patas que salen de la culata, y para conformar los medios de centrado. En este caso, la culata 25 está fijada por engarce sobre el soporte 4, como se puede apreciar, por ejemplo, en las figuras 8 a 24. Estas modalidades son aplicables asimismo a la fijación de la culata sobre el cojinete posterior. Estas soluciones resultan económicas, ya que se evita tener que recurrir, como en la figura 1 , a una atornilladora costosa desde el punto de vista de una inversión, si se desea considerar parámetros de atomillamiento precisos. Además, este tipo de montaje por tornillos o tirantes es estorboso y representa dificultades adicionales para la automatización de los puestos de montaje (distribución de piezas largas o pequeñas, poco espacio para el paso de las cabezas de las atornilladores, etc.). Asimismo, se requiere de un tiempo comúnmente largo para llevar a cabo el ciclo de una operación de atomillamiento.

En las figuras 8 a 24 ya no existen estos inconvenientes. En estas figuras, se deforma una parte de la culata 25 para inmovilizar los otros componentes, de tal forma que se reduce el bloqueo del motor de arranque. De esta manera, el soporte 4 ó el soporte 26 pueden contar con unos agujeros atravesados axialmente por unas patas de la culata, cuyos extremos libres se pliegan al entrar en contacto con el soporte o con el cojinete. Un montaje de estas características se ilustra con el número de referencia 28 en la figura 3. En otra modalidad (figura 8), el soporte 4 ó el cojinete 26 presentan unas cavidades 70, por ejemplo en forma de huecos, dentro de los cuales se pliegan unas puntas 71 , 72 creadas por recorte sobre la culata 25. Estas puntas se apoyan sobre los bordes laterales de los huecos, creando así una división angular, así como una retención en rotación. En la figura 9, las dos puntas se reúnen para conformar una banda de material 73 deformada dentro de la cavidad 70. En las figuras 10 a 12, se ilustra una banda de material como la antes descrita, pero el hueco 170 se extiende paralelamente al eje X-X de la flecha 101 , en lugar de ser perpendicular al mismo. La banda 73 está conformada aprovechando unas cavidades73, 75, una frente a la otra. De esta manera, se obtiene una fijación axial y radial sin necesidad de un encaje. En la figura 14, se deforma localmente en el punto 373 la pared de la pieza 26 (o en otra modalidad 4) repujándola hacia el interior del hueco 270 mediante un punzón, en este caso de forma prismática y, en otra modalidad, cónica o cilindrica. Es posible asimismo invertir las estructuras, y en este caso la culata 25 es deformada localmente para penetrar en el hueco 70, 170, 270 que conforma una cavidad, de manera que el cojinete o soporte 26 puede estar hecho de un material plástico. En la figura 13 se ilustra una deformación local de un material, mediante el uso de un punzón cilindrico, que produce una deformación del material 273, haciéndolo penetrar, por ejemplo, en el hueco 270. En otra modalidad ilustrada en la figura 15, se incluye una única cavidad 470, eliminando la parte elevada ilustrada en la figura 10, esto es, la cavidad 74. En otra modalidad ilustrada en la figura 16, la cavidad 470 de la figura 15 está abierta y se forman dos lengüetas 471 , 472. El número de referencia 473 ilustra una parte llena. En otra modalidad ilustrada en la figura 17, en lugar de atravesar un agujero, las patas axiales 77 atraviesan una cavidad 76 en forma de muesca y los bordes laterales recortados previamente 77' de las patas, por ejemplo de la culata 25, se pliegan al entrar en contacto con los bordes laterales de las muescas creadas sobre el soporte o sobre el cojinete. En otra modalidad, los bordes laterales 77' consisten en unas protuberancias unidas entre sí por un levantamiento del material, y estas protuberancias son aplastadas. En otra modalidad ilustrada en la figura 19, se realiza una incrustación. El soporte 26 presenta por ejemplo unas protuberancias 79 que se apoyan sobre la superficie inferior de la culata 25. La pieza 26 presenta un collarín 78 plegado radialmente por engarce o moldura al entrar en contacto con la superficie superior de la culata 25. En otra modalidad (figura 20), el collarín es deformado axialmente en el punto 178 al entrar en contacto con la superficie superior de la culata 25. En otra modalidad ilustrada en la figura 21 , mediante un punzón se hace un corte en el collarín, que cuenta con una pata inclinada 278 que se pliega al entrar en contacto con la superficie superior de la culata. En otra modalidad una pata inclinada 378 (ver figuras 22 a 24) se pliega al entrar en contacto con la superficie superior de la culata 25. Todo lo antes descrito es aplicable asimismo a la brida 45 del soporte 4. El dispositivo de acoplamiento entre el distribuidor 12 y el piñón incluye, en una modalidad, una rueda libre. Esta rueda libre requiere de una gran cantidad de componentes, debido particularmente a la presencia de unos rodillos, cada uno sometido a la acción de un resorte. El dispositivo de acoplamiento con embrague cónico permite, como se mencionó anteriormente, una gran simplificación de este dispositivo. Gracias a la invención y al bloqueo en rotación del distribuidor se favorece el desplazamiento del piñón Bendix, disminuyendo al mismo tiempo los riesgos de un atascamiento al nivel de las acanaladuras. Junto con las figuras anteriores, se obtiene una solución lo más compacta posible, con una reducción notable de la cantidad de componentes, asi como del peso. La solución resulta por tante sencilla y económica.

Cabe señalar que la presente invención no se limita a los ejemplos y modalidades antes descritas. En particular, en otra modalidad, el soporte es del tipo ilustrado en la figura 1 , y las dos culatas pueden ser distintas y separadas. En otra modalidad, un reductor con engranaje se interpone entre las dos flechas y/o se incluye un cable entre el motor M y el conmutador, como se ilustra en la figura 1. En otra modalidad, el inductor del motor eléctrico incluye un devanado. Unos tirantes pueden unir al soporte y al cojinete posterior entre sí. En otra modalidad, las escobillas tienen una orientación axial, como se ilustra en la figura 1. Desde luego, las modalidades antes descritas pueden adaptarse igualmente para motores de arranque que tienen inductores con imanes o devanados, con toma directa o con reductor interno, y con soporte de ojiva o del tipo piñón saliente.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCION REIVINDICACIONES

1.- El motor de arranque para automóvil con motor térmico y con corona de arranque del motor térmico, que incluye un piñón Bendix, dotado de un distribuidor 12 y de un piñón 1 , capaz de pasar de una posición en retroceso de reposo a una posición avanzada de engranaje con la corona de arranque C del motor térmico del automóvil, un motor eléctrico M dotado de una flecha 101 para impulsar una flecha del piñón Bendix 100 unida al piñón Bendix 12, unas acanaladuras helicoidales complementarias 9 intervienen localmente entre la periferia interna del distribuidor 12 y la periferia externa de la flecha 100 del piñón Bendix, un conmutador electromagnético 2 se extiende en dirección paralela al motor eléctrico M por encima de éste último y que incluye un núcleo móvil 2b, una horquilla 13 montada por articulación en su extremo superior sobre el núcleo móvil 2b, y un punto intermedio 11 sobre un soporte 4 del motor eléctrico M y del conmutador electromagnético 2, en el que el distribuidor 12 cuenta con una garganta para alojar el extremo inferior de la horquilla 13 delimitada por dos flancos 121 , 122, y en el que se incluyen unos medios para hacer girar el motor eléctrico a velocidad lenta durante una primera fase, designada como fase de rotación previa, y posteriormente a máxima potencia, caracterizado porque el piñón Bendix es bloqueado en rotación por unos medios de cooperación entre la horquilla 13 y el distribuidor 12 para que pase de su posición de reposo a su posición de engranaje con la corona de arranque.

2. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque los medios de cooperación son unos medios de bloqueo en rotación mediante cooperación de las formas.

3. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación , caracterizado además porque los medios de cooperación son del tipo por fricción.

4. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque durante la alimentación eléctrica del conmutador electromagnético 2, la horquilla 13 trabaja junto con el flanco 121 , designado como flanco delantero de la garganta para alojar la horquilla 13, y porque este flanco delantero 121 cuenta con unas ondulaciones circunferenciales 21.

5.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado además porque la horquilla 13 presenta unas ramificaciones 293 que cuentan con unas ondulaciones de forma complementaria a las ondulaciones del flanco delantero 121.

6. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque los medios de bloqueo en rotación son del tipo de dientes de lobo.

7. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque el flanco delantero 121 de la garganta para alojar la horquilla 13 incluye unas muescas 320 y unas protuberancias 321 , y porque la horquilla 13 incluye unos dedos 22 que trabajan junto con las muescas 320 para realizar el bloqueo en rotación del piñón Bendix.

8. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el flanco delantero 121 de la garganta para alojar la horquilla 13 trabaja junto con un anillo 15 montado de manera que se desliza axialmente sobre el fuste del distribuidor.

9. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación anterior, caracterizado además porque el anillo 15 está montado por articulación sobre el cuerpo 292 de la horquilla 13.

10. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque la horquilla 13 incluye sobre su extremo que coopera con la garganta del distribuidor al menos una placa deslizante 290 que trabaja junto con un reborde 310 ubicado sobre la periferia del distribuidor cuando el piñón Bendix está engranado en la corona de arranque del motor del automóvil.

11. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque los medios de cooperación son desembragables.

12.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el soporte 4 incluye una parte delantera 43 hecha de chapa y globalmente en forma de ojiva.

13.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 12, caracterizado además porque la parte delantera se empalma con una brida 45 de fijación y de centrado.

14. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado además porque el soporte 4 hecho de chapa se obtiene por deformación de un material, por ejemplo mediante embutido, y porque la brida 45 está hecha de una sola pieza junto con la parte delantera 43.

15. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el motor eléctrico M y el conmutador 2 incluyen cada uno una culata fijada a la otra culata.

16.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 15, caracterizado además porque las dos culatas conforman una sola pieza 25.

17. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado además porque la ó las dos culatas están cerradas del lado opuesto al soporte mediante una pieza común 26, conformando el cojinete posterior del motor eléctrico M.

18. - El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque los medios previstos para hacer girar el motor eléctrico M en rotación previa y, posteriormente, en máxima potencia, Incluyen dos plaquetas P1 , P2 soportadas por el núcleo móvil 2b, la primera plaqueta P1 que se utiliza durante la rotación previa, está conectada con dos contactos C , C2, el primer contacto C1 está conectado con el devanado resistivo 39, el segundo contacto C2 está conectado con el borne positivo de la batería, y posteriormente durante la fase de máxima potencia, la segunda plaqueta P2 está conectada con dos contactos C3, C4, el tercer contacto C3 está conectado con el devanado resistivo 39 y con el motor eléctrico , y el cuarto contacto C4 está conectado con el borne positivo de la batería.

19.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque una plaqueta de contacto PO oscila alrededor del segundo contacto fijo C5 para trabajar junto con otro contacto fijo C6 desfasado axialmente y conectado con el borne positivo de la batería para alimentar el motor eléctrico.

20.- El motor de arranque de conformidad con las reivindicaciones 18 ó 19, caracterizado además porque el eje móvil 23 incluye una lámina 23 dotada de un sobreespesor local que arrastra a las plaquetas de contacto PO, P1 durante el retorno del eje móvil 40 tras la apertura del circuito de accionamiento del conmutador 2.

21.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el conmutador electromagnético 2 incluye, al menos una plaqueta P3 capaz de girar alrededor del eje móvil 40 para la puesta en rotación previa y posteriormente en máxima potencia del motor eléctrico M.

22.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 21 , caracterizado además porque la plaqueta P3 incluye dos bornes conectados eléctricamente, un primer borne conectado eléctricamente en forma continua con un contacto C7, conectado a su vez a la tensión de la batería, un segundo borne conectado con un contacto C8 durante la puesta en rotación previa del motor, y este segundo borne entra posteriormente en contacto con un tercer contacto C9, tras la rotación de la plaqueta P3 antes mencionada, para suministrar la máxima potencia al motor de arranque, y el segundo y tercer contactos C8, C9 están conectados entre sí a través del devanado resistivo de rotación previa 39, y el contacto C9 está conectado con el motor eléctrico M.

23.- El motor de arranque de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el piñón 1 del piñón Bendix está conectado con el distribuidor mediante un dispositivo de acoplamiento con embrague cónico.