MXPA02010463A - Metodo e instalacion para producir tubos reforzados de fibra de vidrio, centrifugalmente fundidos. - Google Patents

Abstract

La invencion se refiere a un metodo y una instalacion para producir tubos de plastico reforzados de fibra de vidrio, centrifugalmente fundidos. De acuerdo a dicho metodo una resina endurecible, liquida que puede contener un relleno se introduce en una boquilla giratoria junto con fibras de vidrio, aditivos de endurecimiento y tambien opcionalmente arena. Durante la introduccion de las materias primas, la cantidad y tipo de los aditivos se adaptan exitosamente con respecto a la temperatura de la boquilla, en tal manera que la gelificacion comienza en la parte exterior del tubo cuando la ultima porcion de las materias primas se introduce. En la gelificacion, la temperatura de la parte exterior es inferior a aquella de la parte interior y la gelificacion solamente comienza en dicha parte interior del tubo, una vez que todas las materias primas se hayan introducido.

Description

MÉTODO E INSTALACIÓN PARA PRODUCIR TUBOS REFORZADOS DE FIBRA DE VIDRIO, CENTRIFUGALMENTE FUNDIDOS La invención se refiere a un método e instalación para fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, en donde la resina endurecible, líquida, que puede contener un relleno, junto con fibras de vidrio y aditivos para el proceso de endurecimiento, posiblemente también con arena, se introduce en un molde giratorio. WO 00/43185 describe un método para fabricar rápidamente tubos reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, en donde la temperatura del molde es de al menos 40°C. Como se describe en WO 00/431 85 las capas de arena usualmente se colocan en medio de la pared del tubo (en la zona neutral). Sin embargo, existen tales tubos de resina sintética de fibra de vidrio que tienen en un parte exterior capas de arena con un bajo contenido de resina sintética, por ejemplo, 35% de poliéster, pero en parte interior esta cantidad puede aumentar a 70%. Los tubos que tienen diámetros más largos y presiones nominales se proporcionan con espesor de la capa de fibra de vidrio y la capa de poliéster de fibra de vidrio, respectivamente, de manera que el calor generado no se aleja, pero ocurre un fuerte aumento de temperatura. Es un objeto de la invención proporcionar un método e instalación para fabricar tubos reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, en donde también es posible realizar un proceso de endurecimiento rápido también a una temperatura de moldeo inferior.

Además, la invención también proporciona tubos reforzados de vidrio, centrifugados que tienen diámetros más largos y presiones más elevadas en donde se evita que la temperatura debido a la reacción de la resina sintética aumente demasiado, el endurecimiento se efectúa demasiado rápido y por lo tanto la densificación se deteriora demasiado. De acuerdo con la invención, este objeto se logra en el caso de un método que tiene las características de la reivindicación 1 ó 1 5 y con una instalación que tiene las características de la reivindicación 16. Un tubo de resina sintética reforzado de fibra de vidrio, centrifugado que tiene una pluralidad de capas que consisten de fibras de vidrio, resina sintética, arena y aditivos de acuerdo con la invención se indica en la reivindicación 19. En el caso del método de acuerdo con la invención para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, la resina endurecible líquida, que puede contener un relleno, posiblemente también con arena, se introduce en un molde giratorio. Con respecto a la temperatura del molde a medida que las materias primas se introducen, la cantidad y tipo de los aditivos se adaptan en una manera sucesiva, de manera que la gelificación comienza en la parte exterior del tubo cuando al menos parte de las materias primas se introduce. En la gelificación, la temperatura en al parte exterior es inferior que en la parte interior del tubo después de que todas las materias primas se han introducido. Por lo tanto, se ha probado que también es posible lograr endurecimiento rápido, si la temperatura del molde es menor a 40°C. Sin embargo, es importante que resinas de poliéster altamente reactivas se utilicen y que los aditivos de catalizadores, aceleradores e inhibidores se adapten en una manera precisa para adecuar la temperatura del molde y el espesor de la pared de los tubos. Con objeto de lograr compactación eficaz y endurecimiento rápido al mismo tiempo, es importante que las cantidades de aditivo se cambien en una manera sucesiva a medida que las materias primas se introducen. Para hacer esto, es necesario asegurar que la resina comience a gelificarse de manera precisa en el punto en donde todas las materias primas se han introducido. Si la gelificación comienza en la parte exterior, se produce calor y como una consecuencia la temperatura también se eleva dentro del tubo. En este caso, los aditivos deben adaptarse en tal manera que el proceso de endurecimiento no se realice demasiado rápido que la compactación sea de calidad insuficiente o la saturación de las fibras de vidrio sea inadecuada. Por lo tanto, en el caso de una variación del método, los aditivos se ajustan de manera que la gelificación solamente comienza tres minutos después de que todas las materias primas se hayan introducido. Esto sirve para asegurar la distribución uniforme de las materias primas en el tubo. Además, con objeto de calentar el molde después de comenzar la gelificación en la capa exterior del tubo, agua caliente a una temperatura de al menos 50°C se rocía en el molde. La temperatura en la parte interior del tubo puede aumentar a 50°C a 70°C en virtud del desarrollo de calor en la parte exterior. Por lo tanto, los inhibidores deben utilizarse con objeto de controlar la reacción en la parte interior del tubo. En el pasado, el uso de inhibidores causó repetitivamente problemas en la fabricación de tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio. Es importante verificar exactamente la cantidad requerida, ya que de otro modo los tubos no se endurecerían adecuadamente. La cantidad y tipo de catalizadores deben adaptarse para adecuar la cantidad de inhibidor. En una manera ventajosa, la cantidad de inhibidor puede variar entre 38 y 61 % de la cantidad que evita el desarrollo de calor. Preferentemente, una mezcla catalizadora más reactiva se utiliza en la parte exterior del tubo que en ia parte interior. En el caso de una variación ventajosa del método, las bombas catalizadoras se utilizan de tal manera que un catalizador o mezcla catalizadora que tiene una temperatura de encendido inferior se utiliza en la parte exterior del tubo, en donde el otro catalizador u otra mezcla catalizadora se utiliza en la parte interior del tubo. En el caso de una variación del método, en donde siempre se utiliza arena y preferentemente resina de poliéster como material sintético, una pluralidad de capas de arena se utiliza, las cuales se dividen en una pluralidad de capas de arena que utilizan cálculos térmicos. Los cálculos térmicos sirven para el propósito de transferir el calor desarrollado en las capas de poliéster de fibra de vidrio a las capas de arena y evitar que la temperatura aumente demasiado. Las capas de arena ventajosamente resultan en una mejora de la densificación de las capas de poliéster de fibra de vidrio proporcionadas abajo y en una reducción del contenido de resina de poliéster. La reducción del contenido de poliéster resulta en una reducción del incremento de temperatura en las capas de fibra de vidrio. La entalpia de la resina de poliéster es de gran importancia en los cálculos. Para resinas de poliéster no flexibles se encuentra en el orden de 250 a 370 Joules/gramo. En el caso de resinas muy flexibles se encuentra en al menos 150 a 200 Joules/gramo. Abajo se proporcionan algunos ejemplos para las mezclas de poliéster que tienen una entalpia de resina de 290 Joules/gramo cuando la temperatura de la materia prima es 20°C: contenido de fibra de vidrio (%) temperatura exotérmica ("O 0 1 81 30 155 40 144 50 121 60 1 16 contenido de arena (%) temperatura exotérmica (°C) 60 1 16 70 99 80 78 Cuando las resinas de poliéster que tienen rellenos se utilizan, es apropiado utilizar una resina de poliéster que tiene una entalpia de aproximadamente 350 Joules/gramo. También es apropiado utilizar un relleno en la pared interior del tubo. Para obtener una buena desinficación , una longitud de fibra de 75 a 100 mm debe utilizarse. Mediante lo cual, el contenido de fibras paralelas en haces puede incrementarse a 70%. La división de la arena en varias capas es para hacerse en tal manera que ninguna capa excepto la capa de arena de la zona neutral de la pared del tubo tenga un espesor que es más grande que 0,0025 del diámetro exterior y no es más del 20% del espesor de la pared. Las capas de arena no son para contener fibras paralelas en haces. Cuando la arena se agrega debe estar presente un exceso de resina. Mediante lo cual la arena fluye muy uniformemente y cubre formaciones disparejas en las capas de fibras paralelas en haces. Mediante lo cual la necesidad de resina en la capa de cubierta se reduce. Además debe proporcionar a la última capa de arena una capa de fibras paralelas en haces como una capa de bloqueo que tiene un espesor de al menos 2 mm. Aquí, el contenido de fibra de vidrio debe encontrarse por debajo de 40%. Preferentemente, las capas individuales que tienen un refuerzo de fibra de vidrio-resina deben ser más largas que 0.005 veces el diámetro exterior. En la dirección circunferencial las capas que tienen un refuerzo de fibra de vidrio excepto la capa de bloqueo tienen un espesor entre 1 , 5 y 3,5 mm. Para obtener una buena desinficación el tiempo de gelificación debe ajustarse exactamente en las capas individuales dependiendo del tiempo de inyección. En el caso de una instalación de acuerdo con la invención para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, las materias primas se introducen desde una máquina de inyección en un molde giratorio. La máquina de inyección puede moverse en una posición fija, en donde las máquinas centrífugas, sin embargo, se montan en un carro que puede moverse en una manera transversal con respecto a la máquina de inyección en el mismo plano. Agua caliente se utiliza para el propósito de calentar el molde, en donde los dispositivos rociadores se colocan en posiciones fijas y no pueden moverse con los moldes, se recolecta agua bajo cada molde en depósitos recolectores separados, que pueden moverse con el molde, y se transporta además en un canal fijo. La invención se describirá a continuación por medio de ejemplos y con referencia a los dibujos, en donde esta ilustración sirve para explicar la invención pero no se propone limitar ia invención por descripción específica. En los dibujos. Las figuras 1 a 7 muestran diagramas que ilustran el progreso de temperatura con el tiempo para el molde y tubos que tienen diferentes espesores de pared, para diferentes capas y diferentes proporciones en cantidad de inhibidor, La figura 8 muestra un ejemplo del arreglo de mezcladores en una máquina de inyección que opera de acuerdo con el método de acuerdo con la invención, para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados. La figura 9 muestra una vista esquemática de la estructura de una instalación que tiene estaciones de procesamiento A a H para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados.

La figura 10 muestra una vista esquemática de la estructura de una instalación que tiene estaciones de procesamiento A a G para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados. Las figuras 1 1 a 13 muestran la estructura de tubos que tienen diferentes diámetros nominales y proporciona diferentes presiones nominales, y La figura 14 muestra un diagrama que ilustra ia progresión de temperatura con el tiempo dentro del tubo y fuera del molde. Las figuras 1 a 7 ilustran el desarrollo de temperatura en diferentes capas, calculado de la parte inferior de un molde caliente. La figura 1 ilustra la progresión del desarrollo de temperatura sin inhibidores. La temperatura del molde es 52°C y la gelificación ocurre a 50°C después de aproximadamente un minuto. La figura 2 ilustra que con el uso de 0.38% de inhibidor, calculado con respecto a la cantidad de resina corporal (resina pura), un tiempo de gelificación más larga se ha logrado. La figura 3 ilustra que con respecto al uso de un inhibidor, la gelificación en la parte superior solamente comienza después de aproximadamente cuatro minutos. La figura 4 ilustra que con el uso de 0.61 % de inhibidor, calculado con respecto a la cantidad de resina corporal, el tiempo de gelificación logrado no es más largo que en el caso de la figura 3. La figura 5 ilustra que no existe desarrollo de calor si una cantidad excesiva de inhibidor se utiliza.

La figura 6 ilustra una reacción similar si la cantidad de catalizador se reduce. La figura 7 ilustra que el desarrollo de calor ocurre si la temperatura del molde se incrementa. En la práctica, esto es equivalente a agua caliente de rocío en el molde. La figura 8 ilustra el arreglo de los mezcladores requeridos en la máquina de inyección. M-1 es el mezclador en la parte frontal, en donde con la ayuda de dos bombas catalizadoras P-1 y P-2, los catalizadores se mezclan en resinas. M-2 es el mezclador, en donde los aceleradores, por ejemplo, co-aceleradores se mezclan en la resina corporal. M-3 es el mezclador, en donde los aceleradores se mezclan en la resina de revestimiento (resina pura como el componente principal en la capa de cubierta en el interior del tubo). M-4 es el mezclador en la parte posterior en la máquina de inyección, en donde los inhibidores se mezclan en la resina corporal. La figura 9 ilustra la estructura de instalación que tiene 8 estaciones de procesamiento. La figura 9(a) ilustra el proceso de inyección y la figura 9(b) ilustra el proceso de extracción. El siguiente ejemplo ilustra el modo de operación de la instalación. Ejemplo Los siguientes componentes se mezclan en un mezclador de relleno: 100 partes de resina corporal 0.5 partes de inhibidor de 10% de butilcatecol en estireno 0.2 partes de promotor D (N, N-dietilacetoacetamida) 150 partes de polvo CaCO3- Co-aceleradores que tienen 1 % de Co se agregan en la resina corporal en el mezclador M-2. 0.5% de co-acelerador se agrega en el mezclador M-3 0.5 % de inhibidor, que consiste de 10% de butilcatecol, se agrega en el mezclador M-4. Un tubo que tiene DN 800 PN 10 (diámetro nominal 800 mm, presión nominal 9.8 bar) se produce como sigue. El tubo tiene 7 capas que comprenden la siguiente estructura, calculada externamente: 1 . Capa de arena 2. Refuerzo de fibra largo 3. Refuerzo de fibra corto 4. Capa de arena 5. Refuerzo de fibra largo 6. Capa de barrera que incluye refuerzo de fibra corto 7. Capa de cubierta 1 .5% de catalizador se utiliza en todas las capas, en donde diferentes proporciones de acetona-acetil-peróxido (AAP) y butil-perbenzoato terciario (TBPB) se utilizan como sigue; Capa AAP TBPB Co en M-2 1 50% 50% 0.5% 2 40% 60% 0.7% 3 30% 70% 0.7% 4 50% 50% 0.8% 5 30% 70% 0.6% 6 25% 75% 0.5% 7 20% 80% _ AAP es más reactivo que TBPB. Tiene una temperatura de encendido inferior. El periodo de inyección es de 6 minutos y la temperatura del molde es 35°C. Después de que las materias prima se han introducido, el carro transporta el molde a la estación F en la figura 9, en donde después de 4 minutos todas las capas se han gelatinizado y el agua caliente a una temperatura de 70°C se rocía por 30 segundos. Después de 5 minutos en la estación F, el molde se transporta a la estación G y después de 4 minutos a la estación H, en donde el agua caliente a una temperatura de 70°C se rocía inmediatamente por un periodo de 20 segundos. En la estación H, el proceso de extracción se prepara. Después de 4 minutos, el molde se transporta a la estación D, en donde el tubo se extrae en un estado caliente. De nuevo en la posición E, el molde se calienta a 35°C y un nuevo tubo que tiene DN 800 se fabrica. Un recipiente recolector para agua fría o caliente se proporciona bajo cada molde. En cada estación, es posible en posiciones fijas rociar agua fría o caliente. El agua de los recipientes recolectores se recolecta en un canal fijo sin separar el agua fría y caliente y se regresa a la instalación de procesamiento de agua en una tubería.

El proceso de ajustar la reacción de resina se realiza demasiado rápido que en el tubo la reacción en la parte exterior aumenta a aproximadamente 70°C y en la parte inferior a 90 a 1 1 0°C. El proceso de rociar agua caliente se propone detener que la temperatura inferior del molde evite la reacción en la parte exterior. Como se muestra en la ilustración de la figura 9, el uso de una pluralidad de moldes determina el siguiente modo de operación . Si el molde DN 600 pasa hacia la estación de inyección E, el molde DN 800 debe encontrarse en la estación G, y si el molde DN 500 se ubica en la estación E, el molde DN 800 debe encontrarse en la estación G. El molde DN 800 se encuentra en la estación H, si el molde DN 400 se encuentra en la estación E. Dependiendo de la temperatura inicial del molde, la capacidad de calor del molde y la masa del molde en el carro, es posible en donde se requiera, utilizar agua caliente o agua fría en las estaciones F a H. Las ocho estaciones de la instalación como se muestra en la figura 9 vuelven posible que los tubos siempre se extraigan en la estación D. Sin embargo, si solamente se proporcionan siete estaciones, entonces el tubo DN 800 debe extraerse en la estación G y los otros tubos deben extraerse en la estación C. La estación D se utiliza entonces para el proceso de inyección. A continuación se describe la estructura de un tubo de acuerdo con la invención como se ilustra en la figura 1 1 . En cuanto a los cálculos se asume que el calor desarrollado en las capas No. 1 a 3 se recibe por el molde de acero. Con respecto a las capas 4 a 8 el calor generado es .800 Joules/metro de tubo. La capacidad de calor es 70.6 Joules/°C y metro de tubo que resultaría en un incremento de temperatura de 82°C. La resina de la capa de cubierta tiene una entalpia de 1 70 Joules/gramo. Con un calor específico de 1 .8 Joules/gramo°C esto resultaría en un incremento de temperatura de 94°C si no el calor se perdería. La temperatura máxima debe ser aproximadamente 102°C con valores de temperatura admisibles hacia 1 10°C. La indicación "fibras perpendiculares en haces circ." Se refiere a la orientación de las fibras perpendiculares en haces principalmente en la dirección circunferencial. La longitud de las fibras perpendiculares en haces es 60 mm. Cuando las resinas de poliéster que tienen relleno se utilizan estas deben tener una entalpia de 350 Joules. También es apropiado utilizar relleno en la pared interior del tubo, ver capas No. 4 a 6 en la figura 1 1 . En la figura 12, se ilustra la estructura de un segundo ejemplo de un tubo de acuerdo con la invención. El tubo es un tubo que tiene varias capas DN 2.000 (ancho nominal de 2.000 mm), PN 16 (presión nominal 15.7 bar), SN 10.000 (inflexibilidad nominal 10.000 N/m2). La longitud de las fibras perpendiculares en haces es de 60 mm. La estructura de un tercer ejemplo de un tubo de acuerdo con la invención se ilustra en la figura 1 3. El tubo es un tubo que tiene varias capas DN 2.400 (ancho nominal de 2.400 mm), PN 10 (presión nominal 9.8 bar), SN 5.000 (inflexibilidad nominal 5.000 N/m2). La longitud de las fibras perpendiculares en haces es de 1 00 mm. Como se menciona el tiempo de gelificación en las capas individuales tiene que ajustarse de manera precisa dependiendo del tiempo de inyección. El tubo ilustrado en la figura 1 3 necesita un tiempo de inyección de 23 para que sea al menos de 23 minutos a temperatura ambiente, si el molde y las materias primas se encuentran a temperatura ambiente. El tiempo de inyección para la capa No. 2 es de 2.5 minutos. Esto significa que el tiempo de gelificación par estas capas es al menos de 20.5 minutos. De manera similar el cálculo tiene que hacerse para cada capa. En base a pruebas de laboratorio las cantidades de aditivo tienen que calculares para cada capa de nuevo. La figura 14 ilustra el resultado de las mediciones de temperatura en el interior del tubo y fuera del molde. Los resultados de las mediciones se encuentran en buena concordancia con los cálculos.

Claims (3)

1. REIVINDICACIONES 1 . Un método para fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, en donde la resina endurecible líquida, que puede contener un relleno, junto con fibras de vidrio y aditivos para el proceso de endurecimiento, posiblemente también con arena, se introduce en un molde giratorio, caracterizado porque con respecto a la temperatura de molde a medida que las materias primas se introducen, la cantidad y tipo de aditivos se adaptan en una manera sucesiva, de manera que la gelificación comienza en la parte exterior del tubo cuando la última parte de las materias primas se introduce, en la gelificación la temperatura es inferior en la parte exterior que en la parte interior, y la gelificación solamente comienza en la parte interior del tubo después de que todas las materias primas se han introducido.
2. 2. El método según la reivindicación 1 , caracterizado porque la gelificación solamente comienza en la parte exterior al menos tres minutos después de que todas las materias primas se hayan introducido. 3. El método según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el agua caliente a una temperatura de al menos 50°C se rocía en el molde después de que la gelificación ha comenzado en la capa exterior del tubo. 4. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque un inhibidor se utiliza en una cantidad que es entre 38% y 61 % de la cantidad que evita el desarrollo de calor. 5. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque una mezcla catalizadora más reactiva se utiliza en la parte exterior del tubo que en la parte interior del tubo. 6. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el inhibidor se agrega en el alimentador en uno de los mezcladores. 7. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque un acelerador se agrega a la resina corporal en el segundo mezclador (M-2) en la parte frontal en el alimentador. 8. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el acelerador se agrega a la resina de revestimiento en el tercer mezclador (M-3) en la parte frontal. 9. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque el inhibidor se agrega a la resina corporal en la parte posterior del mezclador (M-4). 1 0. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque se utilizan dos bombas catalizadoras, caracterizado porque en una bomba un catalizador o una mezcla catalizadora que tiene una temperatura de encendido baja se utiliza en la parte exterior del tubo y la otra se utiliza se utiliza en la parte interior del tubo. 1 1 . El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 1 0, caracterizado porque la cantidad de arena, que es necesaria para obtener la inflexibilidad, se divide en una pluralidad de capas de manera que todas las capas de fibra de vidrio excepto la capa de bloqueo se colocan entre las capas de arena en las cuales el contenido de fibras paralelas en haces se incrementa al presurizar las capas de arena efectuadas por la fuerza centrífuga. 12. El método según la reivindicación 1 1 , caracterizado porque las capas de arena individuales, excepto la capa de arena en medio de la pared del tubo (zona neutral), no son más largas que 1 5% del espesor de pared del tubo. 1 3. El método según la reivindicación 1 1 ó 12, caracterizado porque las capas de arena individuales, excepto la capa de arena en la zona neutral, no son más largas que 0.0025 veces el diámetro exterior. 14. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 1 a 1 3, caracterizado porque las capas individuales que tienen un refuerzo de fibra de vidrio no son más largas que 0.005 veces el diámetro exterior. 1 5. El método según cualquiera de las reivindicaciones 1 1 a 14, caracterizado porque las capas que tienen refuerzo de fibra de vidrio en la dirección circunferencial, excepto la capa de bloqueo, son menores que 1 ,5 mm y no mayores que 3.5 mm. 16. Una instalación para el propósito de fabricar tubos de material sintético reforzados de fibra de vidrio, centrifugados, en donde las materias primas se introducen desde una máquina de inyección en un molde giratorio, la máquina de inyección puede moverse en una posición fija, las máquinas centrífugas, sin embargo, se montan en un carro que puede moverse en una manera transversal con respecto a la máquina de inyección en el mismo plano, se utiliza agua caliente para el propósito de calentar el molde, caracterizado porque los dispositivos rociadores se disponen en posiciones fijas y no pueden moverse con los moldes y el agua se recolecta bajo cada molde en depósitos recolectores separados, que pueden moverse con el molde, y dicha agua se transporta además en un canal fijo. 1 7. La instalación según la reivindicación 16, que tiene una máquina de inyección para el propósito de alimentar materias primas en los moldes, en donde un mezclador (M-1 ) se proporciona en la parte frontal para el propósito de suministrar catalizadores, caracterizada porque un mezclador (M-4) también se proporciona en la parte posterior de la máquina de inyección para el propósito de introducir aditivos adicionales en la resina corporal. 18. La instalación según la reivindicación 17, caracterizada porque al menos un mezclador adicional (M-2 o M-3), se proporciona en la parte frontal en la máquina de inyección. 19. Tubo de material sintético reforzado de fibra de vidrio, centrifugado, que comprende una pluralidad de capas que consisten de fibras de vidrio, resina curable, que puede contener un relleno, fibras de vidrio, arena y aditivos, caracterizado porque la cantidad de arena, que es necesaria para obtener la inflexibilidad, se divide en una pluralidad de capas de manera que todas las capas de fibra de vidrio, excepto la capa de bloqueo, se colocan entre las capas de arena en las cuales el contenido de fibras paralelas en haces se incrementa al presurizar las capas de arena efectuadas por la fuerza centrífuga y la capa de bloqueo es una capa de fibras paralelas en haces teniendo un espesor de al menos 2 mm y con un contenido de fibra de vidrio menor a 40%. 20. Un tubo plástico según la reivindicación 1 9, caracterizado porque las capas de arena individuales, excepto la capa de arena en medio de la pared del tubo (zona neutral) no son más largas que 15% del espesor de pared del tubo. 21 . Un tubo plástico según la reivindicación 19 ó 20, caracterizado porque las capas de arena individuales, excepto la capa de arena en la zona neutral, no son más largas que 0.0025 veces el diámetro exterior.. 22. Un tubo plástico según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 21 , caracterizado porque las capas individuales, que tienen un refuerzo de fibra de vidrio, no son más largas que 0.005 veces el diámetro exterior. 23. Un tubo plástico según cualquiera de las reivindicaciones 1 9 a 22, caracterizado porque las capas que tienen refuerzo de fibra de vidrio en la dirección circunferencial, excepto la capa de bloqueo, son menores que 1 ,5 mm y no mayores que
3. 3.5 mm.