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MXPA02005895A - Proceso para licuar gas natural mediante enfriamiento por expansion. - Google Patents

Proceso para licuar gas natural mediante enfriamiento por expansion.

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MXPA02005895A
MXPA02005895A MXPA02005895A MXPA02005895A MXPA02005895A MX PA02005895 A MXPA02005895 A MX PA02005895A MX PA02005895 A MXPA02005895 A MX PA02005895A MX PA02005895 A MXPA02005895 A MX PA02005895A MX PA02005895 A MXPA02005895 A MX PA02005895A
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MX
Mexico
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fraction
jet
cooling
pressure
heat exchanger
Prior art date
Application number
MXPA02005895A
Other languages
English (en)
Inventor
Moses Minta
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
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Abstract

Esta invencion se relaciona a un proceso para licuar un chorro de gas presurizado enriquecido con metano. En una primera etapa del proceso, una primera fraccion (13) de un chorro de alimentacion presurizado, preferiblemente a una presion por arriba de 11,000 kPa, se extrae y se expande entropicamente (70) a una presion mas baja para enfriar y por lo menos licuar parcialmente la primera fraccion extraida. Una segunda fraccion (12) del chorro de alimentacion se enfria por el intercambio (61) de calor indirecto con la primera fraccion (15) expandida. La segunda fraccion (17) se expande subsecuentemente (72) a una presion mas baja, para licuar por lo menos parcialmente con esto la segunda fraccion (17) del chorro de gas. La segunda fraccion (37) licuada se extrae del proceso como un chorro de producto presurizado que tiene una temperatura por arriba de °112°C y una . presion en o por arriba de su punto de presion de burbuja.

Description

PROCESO PARA LICUAR GAS NATURAL MEDIANTE ENFRIAMIENTO POR EXPANSIÓN DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La invención se refier» a un proceso para la licuefacción de gas natural y otros chorros de gases enriquecidos con metano, y mas particularmente se repere a un proceso para producir gas natural liquido presurizado (PLNG) . Debido a sus calidades ae calcinación de limpieza y conveniencia, el gas natural se na utilizado ampliamente en años recientes. Muchas fuentes de gas natural se localizan en áreas remotas, grandes distancias de cualquier mercado comercial para el gas . Algunas veces un gaseoducto está disponible para transportar el gas natural producido a un mercado comercial. Cuando la transportación del gaseoducto no es viable, el gas natural producido con frecuencia se procesa en gas natural licuado (el cual es llamado "LNG") para transporte para el mercado. En el diseño de una planta de LNG, una de las consideraciones más importantes es el proceso para convertir chorro de alimentación de gas natural en LNG. Los procesos de licuefacción mas común utilizan cierta forma de sistema de refrigeración . Los sistemas de refrigeración de LNG son costosos deoido a qaie rán parte de la refr.aeracio" se necesita para ^Jm*»**.3*mMm.* *^lu * amm .M?.ita. ..,; licuar el gas natural. Un chorro de gas natural típico entra a una planta de LNG a presiones de aproximadamente 4,830 kPa (700 psia) a aproximadamente 7,600 kPa (1,100 psia) y temperaturas de aproximadamente 20°C (68°F) a aproximadamente 40°C (104°F). El gas natural, el cual es predominantemente metano, no puede licuarse al incrementar simplemente la presión, como es el caso con los hidrocarburos mas pesados utilizados para propósitos de energía. La temperatura crítica de metano es -82.5°C (-116.5°F) . Esto quiere decir que el metano solamente puede licuarse por debajo de esa temperatura independientemente de la presión administrada. Puesto que el gas natural es una mezcla de gases, se licúa sobre un margen de temperaturas. La temperatura critica del gas natural está entre aproximadamente -85°C (-121°F) y -62°C (-80°F) . Típicamente, las composiciones de gas natural a presión atmosférica se licuarán en el margen de temperatura entre aproximadamente -165°C (-265°F) y -155°C (-247°F) . Puesto que el equipo de refrigeración representa una parte importante del costo de la instalación de LNG, se ha hecho esfuerzo considerable para reducir los costos de refrigeración y reducir el peso del proceso de licuefacción para las aplicaciones marítimas. Existe un incentivo para mantener el peso del equipo de licuefacción tan ba o como sea posible para reducir los requerimientos de soporte estructurales para las plantas de licuefacción en tales estructuras . ..m &m**L?****^1a?jlía***. m?**.jtmi r *¡^^ jfak tkm L Aunque muchos ciclo.? i-'- refri<; :- r r^ión s han utilizado parí licuar gas nací:: ¡L, los ~r--s tip° :- más comúnmente utilizados en plantas p-- LNG hoy --n día son: (1) "ciclo de cascada" que utiliza múltiples re i: ígerantes de componente individuales en intercambiadores de calor acomodados progresivamente para reducir la temperatura del gas a una temperatura de licuefacción, '2) "ciclo de refrigeración de componente múltiple" que utiliza un refrigerante de componente múltiple en intercambiadores especialmente diseñados, y (3) "ciclo de expansión" que expande el gas desde una alta presión a una baja presión con una reducción correspondiente en temperatura. La mayoría de los ciclos de licuefacción de gas natural utilizan variaciones o combinaciones de estos tres tipos básicos. El sistema en cascada generalmente utiliza dos o más circuitos de refrigeración en los cuales el refrigerante expandido de una etapa se utiliza para condensar el refrigerante comprimido en la siguiente etapa. Cada etapa sucesiva utiliza un refrigerante más ligero, más volátil que, cuando se expande, proporciona un nivel más bajo de refrigeración y por io tanto es capaz de enfriar a una temperatura menor. Para disminuir la energía requerida por los compresores, cada ciclo de refrigeración se divide típicamente en varias etapas de presión r,es común tres o cuatro etapas . Las etapas de presión tienen el efecto de dividir el trabajo de refrigeración en varias etapas de temperatura. El propano, etano, etileno y metano se utilizan comúnmente como refrigerantes. Puesto que el propano puede condensarse a una presión relativamente ba a por enfriadores de aire o enfriadores de agua, el propano normalmente es el refrigerante de primera etapa. El etano o etileno pueden utilizarse como el refrigerante de segunda etapa. La condensación de etano que sale del compresor de etano requiere un congelante de baja temperatura. El propano proporciona esta función de congelante de baja temperatura. Similarmente, si el metano se utiliza como un congelante de etapa final, el etano se utiliza para condensar el metano que sale del compresor de metano. El sistema de refrigeración de propano por lo tanto se utiliza para enfriar el gas de alimentación y para condensar el refrigerante de etano y el etano se utiliza para enfriar adicionalmente el gas de alimentación para condensar el refrigerante de metano. Un sistema refrigerante mezclado implica la circulación de un chorro de refrigeración de componente múltiple, normalmente después de pre-enfriar a aproximadamente -35°C (-31 °F) con propano. Un sistema de componente múltiple típico comprenderá metano, etano, propano, y opcionalmente otros componentes ligeros. Sin el pre-enfriamiento de propano, los componentes más pesados tales como butanos y pentanos pueden incluirse en el naá^mu fct- t-aim? itml&dai*'»*-' mú-- ?í-*-*-¿- -^-****-^- i Üjfet* L G- L rigerante -le componente múltip- . La naturaleza dei ciclo ü r rigerante mezclado es tai .:u; Los ?r.r. --r ambiadores de calor en el pioceso deben manejar :. binariamente el flujo del refrigerante de doble fase. E : \o requiere el uso de intercambiadores de calor grandes especializados. Los refrigerantes mezclados muestran La propiedad deseada de condensar sobre un margen de temperaturas lo cual permite que el diseño de los sistemas de intercambio de calor puedan ser termodinámicamente más eficientes que los sistemas de refrigerante de componente puros. Este sistema de expansión opera al principio para que el gas pueda comprimirse a una presión seleccionada, enfriarse, típicamente ser externo a la refrigeración, después dejarse expandir a través de una turbina de expansión, realizando con esto el trabajo y la reducción de la temperatura del gas. Es posible licuar una porción del gas en tal expansión. El gas de baja temperatura entonces se intercambia por calor para efectuar la licuefacción de la alimentación. La energía obtenida de la expansión normalmente se utiliza para suministrar parte de la energía de compresión principal utilizada en el ciclo de refrigeración. El ciclo de expansión típico para hacer el LNG opera a presiones por debajo de aproximadamente 6,895 kPa (1,000 psia) . El enfriamiento se ha hecho más eficiente al provocar que ios romponentes -del chorro templado experimente una pluraliaad de ^^ lf iiH-t-'if yAfoj^i^u^^A etapas de expansión de trabajo. Se ha propuesto recientemente transportar el gas natural a temperaturas por debajo de -112°C (-170°F) y a presiones suficientes para que el líquido este en o por debajo de su punto de temperatura de burbuja. Para la mayoría de las composiciones de gas natural, la presión del gas natural a temperaturas por debajo de -112°C (-170°F) estará entre aproximadamente 1,380 kPa (200 psia) y aproximadamente 4,480 kPa (650 psia) . Este gas natural líquido presurizado se refiere como PLNG para distinguirse del LNG, el cual se transporta a presión casi atmosférica y a una temperatura por debajo de -162°C (-260°F) . Los procesos para hacer PLNG se describen en la Patente Norteamericana No. 5,950,453 por R. R. Bowen et al., la Patente Norteamericana No. 5,956,971 por E. T. Colé et al., la Patente Norteamericana No. 6,023,942 por E. R. Thomas et al., y la Patente Norteamericana No. 6,016,665 por E. T. Colé et al. La Patente Norteamericana No. 6,023,942 por E. R. Thomas et al., describe un proceso para hacer PLNG al expandir el chorro de gas de alimentación enriquecido con metano. El chorro de gas de alimentación se proporciona con una presión inicial por arriba de aproximadamente 3,100 kPa (450 psia) . El gas se licúa por un medio de expansión adecuado para producir un producto líquido que tenga una temperatura por arriba de aproximadamente -112°C (-170°F) y .***,****&*. rM. M&á^íAm¿temmmé,.A^ : ¿t, una presión suriciente para que e: producto Li tu do es~ 2 en o por debajo (te .u punto de tempera cura de burbuia. Antes de la expansión, ei gas puede enfriarse por vapor de recicla e que pasa a través del medio de expansión sin licuarse. Un 5 separador de fase separa el producto de PLNG de los gases no licuados por el medio de expansión. Aunque los procesos de la Patente Norteamericana No. 6,023,942 puede producir efectivamente PLNG, existe una necesidad continua en la industria de un proceso más eficiente para producir PLNG. 10 Esta invención describe un proceso para licuar un chorro de gas presurizado enriquecido con metano. En una primera etapa, una primera fracción de un chorro de alimentación presurizado, preferiblemente a una presión por arriba de 11,032 kPa (1,600 psia), se extrae y se expande entrópicamente a una presión menor para e.nfriar y por lo menos licuar parcialmente la primera fracción extraída. Una segunda fracción del chorro de alimentación se enfría por un intercambiador de calor indirecto con la primera fracción expandida. La segunda fracción se expande subsecuentemente a una presión más baja, licuando parcialmente con esto la segunda fracción del chorro de gas presurizado. La segunda fracción licuada se extrae del proceso como un chorro de producto presurizado que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°FV y a una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja. lili iE.a .aas a-?:ai-i-ittaftftt-frc --^í?*¡^bÉi Jí^¿¿^á m*^k .á BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La presente invención y sus ventajas se entenderán mejor por referencia a la siguiente descripción detallada y los siguientes dibujos. La Figura 1 es un diagrama de flujo esquemático de una modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención. La Figura 2 es un diagrama de flujo esquemático de una segunda modalidad para producir PLNG el cual es similar al proceso mostrado en la Figura 1 excepto que la refrigeración externa se utiliza para pre-enfriar el chorro de gas entrante. La Figura 3 es un diagrama de flujo esquemático de una tercera modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención el cual utiliza tres etapas de expansión y tres intercambiadores de calor para enfriar el gas a condiciones de PLNG. La Figura 4 es un diagrama de flujo esquemático de una cuarta modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención el cual utiliza cuatro etapas de expansión y cuatro intercambiadores de calor para enfriar el gas a condiciones de PLNG. La Figura 5 es un diagrama de flujo esquemático de una quinta modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención. Í,?* *** ** La Figura 6 es una gráfica <H> curtv. s de enfriamiento calentamiento para aína planta -le Licué ..acción •le gas natural del tipo ilustrado esquemá icamente en la Figura 3, el cual opera a alta presión. Los dibujos ilustran modalidades específicas para practicar el proceso de esta invención. Los dibujos no se pretenden para excluirse del alcance de la invención, otras modalidades que son el resultado de modificaciones normales y esperadas de las modalidades específicas. La presente invención es un proceso mejorado para licuar gas natural por expansión de presión para producir un producto líquido enriquecido con metano que tiene una temperatura por arriba de aproximadamente -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que el producto líquido esté en o por debajo de su punto de burbuja. Este producto enriquecido con metano algunas veces se refiere en esta descripción como gas natural licuado presurizado ("PLNG") . En el concepto más amplio de esta invención, una o más fracciones de gas enriquecido con metano, de alta presión se expande para proporcionar enfriamiento de la fracción restante del gas enriquecido con metano. En el proceso de licuefacción de la presente invención, el gas natural que se licúa se presuriza a una presión relativamente elevada, preferiblemente por arriba de 11,032 kPa (1,600 psia; . Se ha descubierto que la licuefacción e gas natural para producir PLI1G pueae ser ^,.^.»»^^*^^ •t ^ termodmamicamente eficiente utilizando refrigeración de circuito abierto a presión relativamente elevada para proporcionar pre-enfriamiento de gas natural antes de su licuefacción por la expansión de presión. Antes de esta 5 invención, la técnica anterior no había sido capaz de hacer eficientemente PLNG utilizando refrigeración de circuito abierto como el proceso de pre-enfpamiento primario. El termino "punto de burbuja" como se utiliza en esta descripción quiere decir la temperatura y presión a la cual un liquido comienza a convertirse en gas. Por ejemplo, si un cierto volumen de PLNG se mantiene a presión constante, pero su temperatura se incrementa, la temperatura en la cual las burbujas del gas comienzan a formar en el PLNG es el punto de burbuja. Similarmente, si un cierto volumen de PLNG se mantiene a temperatura constante pero la presión se reduce, la presión a la cual el gas comienza a formar define la presión de punto de burbuja en esa temperatura. En el punto de burbuja, el gas licuado es un liquido saturado. Para la mayoría de las composiciones de gas natural, la presión de punto de burbuja del gas natural a temperaturas por arriba de -112°C (170°F) estara por arriba de aproximadamente 1,380 kPa (200 psia) . El término gas natural como se utiliza en esta descripción quiere decir un material de alimentación gaseoso; adecuado para fabricar PLNG. El gas natural puede comprender gas obtenido de un pozo de petróleo crudo (gas asociado o de UP pozo ae -jas (gas no asociad" . La composición te gas natural puede -ariar significativamente. Como e ut?__za en la presente, <n chorro de gas natural contiene (C¡.) como un componente principal. El gas natural típicamente también contendrá etano (C2) , hidrocarburos más altos ( C , * ) , y cantidades menores de contaminantes tales como agua, dióxido de carbono, sulfuro de hidrógeno, nitrógeno, polvo, sulfuro de hierro, cera, y petróleo crudo. Las solubilidades de estos contaminantes varían con la temperatura, presión, y composición. Si el chorro de gas natural contiene hidrocarburos pesados que pueden congelarse fuera durante la licuefacción o si los hidrocarburos pesados no se desean en PLNG debido a las especificaciones composicionales o su valor como condensado, el hidrocarburo pesado se remueve típicamente por un proceso de separación tal como fraccionamiento antes de la licuefacción de gas natural. En las presiones y temperaturas de operación de PLNG, cantidades moderadas de nitrógeno del gas natural pueden tolerarse, puesto que el nitrógeno puede permanecer en la fase liquida con el PLNG. Puesto que la temperatura de punto de burbuja de PLNG a una presión dada disminuye con el contenido de nitrógeno creciente, normalmente se deseará fabricar el PLNG con una concentración de nitrógeno relativamente ba a. Con referencia a la Figura 1, el chorro 10 de alimentación de gas natural presurizado que entra al troceso ?*?- de licuefacción típicamente requerirá presupzación adicional por una o más etapas de compresión para obtener una presión preferida por arriba de 11,032 kPa (1,600 psia), y de mayor preferencia por arriba de 13,800 kPa (2,000 psia). Se debe 5 entender, sin embargo, que esta etapa de compresión no puede requerirse si el gas de alimentación está disponible a una presión por arriba de 12,410 kPa . Después de cada etapa de compresión, el vapor comprimido se enfría, preferiblemente por uno o más enfriadores de aire o agua convencionales. Para facilidad de ilustración del proceso de la presente invención, la Figura 1 muestra solamente una etapa de compresión (el compresor 50) seguida por un enfriador (enfriador 90 ) . Una porción principal del chorro 12 se pasa a través del intercambiador 61 de calor. Una porción menor del chorro 12 de vapor comprimido se extrae como un chorro 13 y se pasa a través de un medio 70 de expansión para reducir la presión y temperatura del chorro 13 de gas, produciendo con esto un chorro 15 enfriado que por lo menos parcialmente es gas licuado. El chorro 15 se pasa a través del intercambiador 61 de calor y sale del intercambiador de calor como chorro 24. Al pasar a través del intercambiador 61 de calor, el chorro 15 se enfría por el intercambio de calor indirecto del chorro 12 de gas presupzado conforme pasa a través del intercambiado! 61 de calor para que el chorro 17 que sale del intercambiador 61 de calor sea sustancialmente más fr e que el chorro 12. El chorro 24 se comprime por una <> nías etapas de compresión con enfriamiento después de cada -etapa. En la Figura 1, después de que se presuriza el gas por el compresor 51, el chorro 25 comprimido se recicla al ser combinado con el chorro de alimentación presurizado, preferiblemente al ser combinado con el chorro 11 corriente arriba del enfriador 90. El chorro 17 se pasa a través de un medio 72 de expansión para reducir la presión del chorro 17. El chorro 36 de fluido que sale del medio 72 de expansión se pasa preferiblemente a uno o más separadores de fase que separan el gas natural licuado de cualquier gas que no se licuó por el medio 72 de expansión. La operación de tales separadores de fase es bien conocida por aquellos expertos en la técnica. El gas licuado entonces se pasa como chorro 37 de producto que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y a una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja a un almacén adecuado o medio de transporte (no mostrado) y la fase de gas de un separador de fase (chorro 38) puede utilizarse como combustible o reciclarse al proceso para la licuefacción . La Figura 2 es una ilustración diagramática de otra modalidad ele ia invención que es similar a la modalidad ele la Figura 1, en que los elementos similares a la Figura 1 se les ha dado números similares. Las diferencias principales entre el proceso de la Figura 2 y el proceso de la Figura 1 son que en la Figura 2 el proceso (1) el chorro 38 de vapor que sale de la parte superior del separador 80 se comprime por una o más etapas de compresión por el dispositivo 73 de compresión a aproximadamente la presión del chorro 11 de vapor y el chorro 39 comprimido se combina con el chorro 11 de alimentación y (2) el chorro 12 se enfría por el intercambiador de calor indirecto contra un refrigerante de ciclo cerrado en el intercambiador 60 de calor. Conforme pasa el chorro 12 a través del intercambiador 60 de calor, se enfría por el chorro 16 que se conecta a un sistema 91 de refrigeración de circuito cerrado, convencional. Un sistema 91 de refrigeración individual, de componente múltiple o en cascada, puede utilizarse. Un sistema de refrigeración en cascada puede comprender por lo menos dos ciclos de refrigeración de circuito cerrado. Los ciclos de refrigeración de circuito cerrado pueden utilizar, por ejemplo, y no como limitación en la presente invención, refrigerantes tales como metano, etano, propano, butano, pentano, dióxido de carbono, sulfuro de hidrógeno, y nitrógeno. Preferiblemente, el sistema 91 de refrigeración de circuito cerrado utiliza propano como el refrigerante predominante. El chorro 40 de vapor de porción evaporada puede introducirse opcionalmente en el proceso de •°Zx-*X A licuefacción para volver a licuar el vapor de po ción evaporada producido a partir de LNG. La Figura 2 ' c.mbién muestra un chorro 44 de combusctole que puede extraerse opcionalmente del chorro 38 de vap v". 5 La Figura 3 muestra un diagrama de flujo esquemático de una tercera modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención que utiliza tres etapas de expansión y tres mtercambiadores de calor para enfriar el gas a condiciones de PLNG. En esta modalidad, el chorro 110 de alimentación se comprime por una o más etapas de compresión con uno o más enfriadores posteriores después de cada etapa de compresión. Para simplicidad, la Figura 3 muestra un compresor 150 y un enfriador 190 posterior. Una porción principal del chorro 112 de alta presión se pasa a través de una serie de tres intercambiadores 161, 162 y 163 de calor antes de que el chorro 134 enfriado se expanda por el medio 172 de expansión y se pase en un separador 180 de fase convencional. Los tres mtercambiadores de calor son 161, 162, y 163, cada uno se enfrían por la refrigeración de circuito abierto sin que se afecte el enfriamiento por la refrigeración de circuito cerrado. Una fracción menor del chorro 112 se extrae como chorro 113 (saliendo del chorro 114 para entrar al intercambiador 161 de calor) . El chorro 113 se pasa a través de un medio 170 de expansión convencional para producir en chorro 115 expandido, ~_ cual entonces se pasa a través del intercambiador 161 de calor para proporcionar ciclos de refrigeración para enfriar el chorro 11 . El chorro 115 sale del intercambiador 161 de calor como el chorro 124 y entonces se pasa a través de una o más etapas de compresión, con dos etapas de compresión mostradas en la Figura 3, compresores 151, 152 con enfriadores 192 y 196 posteriores convencionales . Una fracción del chorro 117 que sale del intercambiador 161 de calor se extrae como chorro 118 (saliendo del chorro 119 para entrar al intercambiador 162 de calor) y el chorro 118 se expande por un medio 171 de expansión. El chorro 121 expandido que sale del medio 171 de expansión se pasa a través de los intercambiadores 162 y 161 de calor y una o más etapas de compresión. Dos etapas de compresión se muestran en la Figura 3 utilizando compresores 153 y 154 con enfriamiento posterior en enfriadores 193 y 196 convencionales . En la modalidad mostrada en la Figura 3, el chorro 138 de vapor en la parte superior que sale del separador 180 de fase también se utiliza para proporcionar enfriamiento a los mtercambiadores 163, 162, y 161 de calor. En el almacenaje, transportación, y manejo del gas natural licuado, pueden existir una cantidad considerable de lo que comúnmente se refiere como "porción evaporada", los vapores que resultan de la evaporación del gas natural licuado. El proceso de esta invención puede volver a licuar opcionalmente el vapor de porción -evaporada que se enriquece con metano. Con referencia a la F..jura 3, el chorro 140 de vapor de porción evaporada se combina preferiblemente con el chorro 138 de vapor antes de pasar a través del intercambiador 163 de calor. Dependiendo de la presión del vapor de porción evaporada, el vapor de porción evaporada puede necesitar ajustarse a presión por uno o más compresores o extensores (no mostrados en las figuras, para concordar la presión en el punto de vapor de porción evaporada que entra al proceso de licuefacción. El chorro 141 de vapor, el cual es una combinación de chorros 138 y 140 se pasa a través del intercambiador 163 de calor para proporcionar enfriamiento por el chorro 120. A partir del intercambiador 163 de calor, el chorro de vapor calentado (chorro 142) se pasa a través del intercambiador 162 de calor donde el vapor se calienta adicionalmente y después se pasa como chorro 143 a través del intercambiador 161 de calor. Después de salir del intercambiador 161 de calor, una porción del chorro 128 puede extraerse del proceso de licuefacción como combustible (chorro 144) . La porción restante del chorro 128 se pasa a través de los compresores 155, 156, y 157 con enfriamiento posterior después de cada etapa por los enfriadores 194, 195, y 196. Aunque el enfriador 196 se muestra como siendo un enfriador separado ' l^- del enfriador 190, el enfriador 196 puede eliminarse del proceso al dirigir el chorro 133 al chorro 111 corriente arriba del enfriador 190. La Figura 4 ilustra un diagrama esquemático de otra 5 modalidad de la presente invención en la cual los elementos similares a la Figura 3 se les ha dado números similares. En la modalidad mostrada en la Figura 4, tres ciclos de expansión utilizan dispositivos 170, 171 y 173 de expansión y cuatro intercambiadores 161, 162, 163, y 164 de calor que pre-enfrían al chorro 100 de alimentación de gas natural antes de que se licúe por el dispositivo 172 de expansión. La modalidad de la Figura 4 tiene una configuración de proceso similar a la ilustrada en la Figura 3 excepto por un ciclo de expansión adicional. Con referencia a la Figura 4, una fracción del chorro 120 se extrae como chorro 116 y la presión expandida por el dispositivo 173 de expansión a un chorro 123 de presión menor. El chorro 123 entonces se pasa en sucesión a través de los intercambiadores 164, 162, y 161 de calor. El chorro 129 que sale del intercambiador 161 de calor se comprime y se enfría por los compresores 158 y 159 y los enfriadores 197 y 196 posteriores. La Figura 5 muestra un diagrama de flujo esquemático de una cuarta modalidad para producir PLNG de acuerdo con el proceso de esta invención que utiliza tres etapas de expansión y tres intercambiadores de calor pero en Í? 1 ±JU ************ ^.^^^ f, ^ una configuración diferente de ia modalidad mostrada en la Figura 3. Con referencia a la Figura 5, un chciio 210 . <=- pasa a través de ios compresores 250 y 251 con enfriamiento posterior en los enfriadores 290 y 291 posteriores convencionales. La fracción principal del chorro 214 que sale del enfriador 291 posterior se pasa a través del mtercambiador 260 de calor. Una primera fracción menor de chorro 214 se extrae como chorro 242 y se pasa a través del mtercambiador 262 de calor. Una segunda fracción menor de chorro 214 se extrae como chorro 212 y se pasa a través de un medio 270 de expansión convencional. Un chorro 220 expandido que sale del medio 270 de expansión se pasa a través del mtercambiador 260 de calor para proporcionar parte del enfriamiento para la fracción principal del chorro 214 que pasa a través del mtercambiador 260 de calor. Después de salir del intercambiador 26o de calor, el chorro 226 calentado se comprime por los compresores 252 y 253 con enfriamiento posterior por los enfriadores 292 y 293 posteriores convencionales. Una fracción del chorro 223 que sale del intercambiador 260 de calor se extrae como chorro 224 y se pasa a través de un medio 271 de expansión. El chorro 225 expandido que sale dei medio 271 de expansión se pasa a través de los intercambiadores 261 y 260 de calor para proporcionar también un ciclo de enfriamiento adicional para los intercambiadores 260 y 261 de calor. Después de salir del il l?l rti filllM ialia in^-jj-^.-t.i.-fta.-WatAMfc... *** **%. -****. . . JEÉM intercambiador 260 de calor, el chorro 227 calentado se comprime por los compresores 254 y 255 con enfriamiento posterior por los enfriadores 295 y 296 posteriores convencionales . Los chorros 226 y 227, después de la compresión a aproximadamente la presión del chorro 214 y el enfriamiento posterior adecuado, se reciclan al ser combinados con el chorro 214. Aunque la Figura 5 muestra las últimas etapas del enfriamiento posterior de los chorros 226 y 227 que se realizan en enfriadores 293 y 296 posteriores, aquellos con experiencia en la técnica pueden reconocer que los enfriadores 293 y 296 posteriores pueden reemplazarse por uno o más enfriadores 291 posteriores, si los chorros 226 y 227 se introducen en el chorro 210 de vapor presurizado corriente arriba del enfriador 291. Después de salir del intercambiador 261 de calor, el chorro 230 se pasa a través del medio 272 de expansión y el chorro expandido se introduce como chorro 231 en un separador 280 de fase convencional. El PLNG se remueve como chorro 255 del extremo inferior del separador 280 de fase a una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y una presión suficiente para que el líquido esté en o por debajo de su punto de burbuja. Si el medio 272 de expansión no licúa todo el chorro 230, el vapor se removerá como chorro 238 de la parte superior del separador 280 de fase. El vapor de porción evaporada puede introducirse tifltfÉiTlÉrtfiÜlÉt?ií opcionalmente al sistema de licuefacción al introducir un chorro 23q de vapor de porción evaporada al chorro 238 de vapor antes de su paso a través leí intercambiador 2o2 de calor. El chorro 239 de vapor de porción evaporada debe estar en o cerca de la presión del chorro 238 de vapor a la cual se introdujo . El chorro 238 de vapor se pasa a través del intercambiador 262 de calor para proporcionar enfriamiento para el chorro 242 que pasa a través del intercambiador 262 de calor. A partir del intercambiaaor 262 de calor, el chorro 240 calentado se comprime por los compresores 256 y 257 con enfriamiento posterior por los enfriadores 295 y 297 posteriores convencionales antes de que se combinen con el chorro 214 para el reciclaje. La eficiencia del proceso de licuefacción de esta invención se refiere a qué tan cercanamente la curva de calentamiento de entalpia/temperatura del chorro de enfriamiento compuesto, del gas de alta presión entrópicamente expandido, es capaz de alcanzar la curva de enfriamiento correspondiente del gas que se licúa. La "correlación" entre estas dos curvas determinara qué tan bien el chorro de gas expandido proporciona el ciclo de refrigeración para el proceso de licuefacción. Sin embargo, existen ciertas consideraciones practicas que aplican a esta correlación. Por ejemplo, es deseaole evitar "contracciones dde temperatura" (exclusivamente diferencias pequeñas en temperatura) en los intercambiadores de calor entre los chorros de enfriamiento y calentamiento. Tales contracciones requieren cantidades prohibitivamente grandes de área de transferencia de calor para lograr la transferencia de calor deseada. Además, diferencias de temperatura muy grandes se evitarán puesto que las pérdidas de energía en los intercambiadores de calor son dependientes de las diferencias de temperatura de los fluidos de intercambio de calor. Grandes pérdidas de energía a su vez se asocian con las irreversibilidades del intercambiador de calor o ineficiencias que desperdician el potencial de refrigeración del gas casi ísentropicamente expandido. La presiones de descarga de los medios de expansión (medio 70 de expansión en las Figuras 1 y 2; medios 170 y 171 de expansión en la Figura 3; medio 170, 171, y 173 de expansión en la Figura 4; y medios 270 y 271 de expansión en la Figura 5) se controlan tan cercanamente como sea posible para concordar sustancialmente las curvas de enfriamiento y calentamiento . Una buena adaptación de las curvas de calentamiento y enfriamiento de los gases expandidos al gas natural pueden obtenerse en los intercambiadores de calor por la práctica de la presente invención, para que el mtercambiador de calor pueda lograrse con diferencias de temperatura relativamente pequeñas y de este modo conservar La energía de operación. Con ref-r°nc?a a la Figura 2, por ejemplo, La oresion de salida leí medio l~ú y ' 1 de e pansion se controla para producir presiones t" chorros 115 y 121 para asegurar la correlación sustancial, le las curvas de enfriamiento/calentamiento paralelas para los intercambiadores 161 y 162 de calor. Se ha descubierto que las eficiencias termodinámicas elevadas de la presente invención para ser PLNG dan como resultado el pre- enfpamiento del gas presupzado que se licúa a presión relativamente elevada y que tiene la presión de descarga del fluido expandido a una presión significativamente más alta que los fluidos expandidos utilizados en el pasado. En la presente invención, la presión de descarga del medio de expansión, (por ejemplo el medio 170 y 171 de expansión en la Figura 3) utilizada para pre-enf iar fracciones del gas presupzado se excederá 1,380 kPa (200 psia), y de mayor preferencia excederá 2,400 kPa (350 psia) . Con referencia al proceso mostrado en la Figura 3, el proceso de la presente invención es termodinamicamente mas eficiente que las técnicas de licuefacción de gas natural convencionales que operan típicamente a presiones por debajo de 6,895 kPa (1,000 psia) ya que la presente invención proporciona (1) mejor correlación ae ias curvas de enfriamiento, que pueden obtenerse al ajustar independientemente la presión de los chorros 115 \ 121 de gas escandido para asegurar la correlación cercana, curvas de enfriamiento paralelos para fluidos en los intercambiadores 161 y 162 de calor, (2) transferencia de calor mejorada entre los fluidos en los mtercambiadores 161 y 162 de calor debido a la presión elevada de todos los chorros en los intercambiadores de calor, y (3) caballo de fuerza de compresión de proceso reducido debido a la relación de presión más baja entre el chorro 114 de alimentación de gas natural y la presión de los chorros de gas expandido (chorros 124, 126, y 128 de reciclaje) y la velocidad de flujo reducida de los chorros de gas expandidos. Al diseñar una planta de licuefacción que implementa el proceso de esta invención, el número de etapas de expansión discretas dependerá de las consideraciones técnicas y económicas, tomando en cuenta la presión de alimentación de entrada, la presión de producto, los costos de equipo, el medio de enfriamiento disponible y su temperatura. Al incrementar el número de etapas mejora el rendimiento termodinámico pero incrementa el costo de equipo. Las personas con experiencia en la técnica pueden realizar tales optimizaciones a la luz de las enseñanzas de esta descripción . La invención no se limita a cualquier tipo de intercambiador de calor, pero debido a economía, se prefieren los intercambiadores de calor de placa aleta y de estructura t^A &á^^jfcf tt^f-J^fe^aJa^ en espiral en una caja fría, La cual se enfria por intercambio ele calor indirecto. L,_ término "intercambio de calor indirecto", como se utili-a en esta descripción y reivindicaciones, quiere decir la traída ele les choiros ele fluido en la relación del intercam?iador de cal ir sin ningún contacto físico o mtermezclado Je los fluidos entre sí. Preferiblemente, todos los chorros que contienen las fases de liquido y vapor que se envían a los mtercambiadores de calor tienen ambas fases líquida y de vapor igualmente distribuidas a través del área en corte transversal de los pasajes que entran. Para lograr esto, el aparato de distribución puede proporcionarse por aquellos expertos en la técnica para chorros de vapor y líquido individuales. Separadores (no mostrados en los dibujos) pueden agregarse a los chorros 15 de flujo de fase múltiple en las Figuras 1 y 2, se requieren para dividir los chorros en chorros de liquido y vapor. Similarmente, los separadores (tampoco mostrados) pueden agregarse al chorro 121 de flujo de fase múltiple de la Figura 3 y el chorro 225 de la Figura 4. En las Figuras 1-5, el medio 72, 172, y 272 de expansión pueden ser cualquier dispositivo de reducción de presión o dispositivos adecuados para controlar el flujo y/o reducir la presión en el tubo y pueden ser, por ejemplo, en la forma de un turboextensor , una válvula de Joule-Thomson, o una combinación de ambas, tal como, por ejemplo, una válvula mmtm*áa**~m*<***mimt má%?m?*É^ Joule-Thomson y un turboextensor en paralelo, que proporciona la capacidad de utilizar cualquiera o ambos de la válvula de Joule-Thomson y el turboextensor simultáneamente. Los medios 70, 170, 171, 173, 270, y 271 de expansión como se muestran en las Figuras 1-5 preferiblemente están en la forma de turboextensores , en lugar de válvulas de Joule-Thomson para mejorar la eficiencia general termodinámica . Los extensores utilizados en la presente invención pueden ser acoplados con el e e para compresores adecuados, bombas, o generadores que permiten que el trabajo extraído de los extensores se convierta en energía mecánica y/o eléctrica adecuada, resultando con esto en un ahorro de energía considerable para todo el sistema. Ejemplo Una masa hipotética y equilibrio de energía se llevo a cabo para ilustrar la modalidad mostrada en la Figura 3, y los resultados se muestran en la Tabla siguiente. Los datos se obtuvieron utilizando un programa de simulación de proceso comercialmente disponible llamado HYSYS™ (disponible de Hyprotech Ltd., of Calgary, Canadá); sin embargo, otros programas de simulación de proceso comercialmente disponibles pueden utilizarse para desarrollar los datos, incluyendo por ejemplo HYSI ™, PROII™, y ASPEN PLUS™, que son familiares para aquellos expertos en la técnica. Los datos presentados en la Tabla se ofrecen para proporcionar un mejor < . . f*j*- ,-, entendimiento de la modalidad mostrada en la Figura 3, pero la invención no deberá tomarse come necesariamen e limitada a la misma. Las temperaturas, pi biones, orm osiciones , y velocidades de flujo pueden tener ¡ruchas variaciones en ista de las enseñanzas en la presente. Este ejemplo asumió que el chorro 10 de alimentación de gas natural tuvo la siguiente composición en por ciento en moles: Ci: 94.3°; C_ : 3.9%; C3: 0.3%; C4 : 1.1%; C5: 0.4%. La Figura 6 es una gráfica de curvas de enfriamiento y calentamiento para una planta de licuefacción de gas natural del tipo ilustrado esquemáticamente en la Figura 3. La curva 300 representa la curva de calentamiento de un chorro compuesto que consiste de los chorros 115, 122 y 143 de gas expandidos en el intercambiador 161 de calor y la curva 301 representa la curva de enfriamiento del gas natural (chorro 114) conforme pasa a través de este intercambiador 161 de calor. Las curvas 300 y 301 son relativamente paralelas y las diferencias de temperatura entre las curvas son de aproximadamente 2.8°C (5°F) . Alguien con experiencia en la técnica, particularmente alguien que tiene el beneficio de las enseñanzas de esta patente reconocerá muchas modificaciones y variaciones a la modalidad especifica descrita en lo anterior. Por ejemplo, una var_edad de temperaturas y presiones pueden utilizarse de acuerdo con la invención, dependiendo del diseño general del sistema y la composición del gas de alimentación. También, la serie de enfriamiento de gas de alimentación puede suplementarse o reconfigurarse dependiendo de los requerimientos de diseño general para lograr requerimientos de intercambio de calor óptimos y eficientes. Adicionalmente, ciertas etapas de proceso pueden lograrse al agregar dispositivos que se pueden intercambiar con los dispositivos mostrados. Como se discute en lo anterior, la modalidad específicamente descrita y el ejemplo no deben utilizarse para limitar o restringir el alcance de la invención, lo cual se determinará por las reivindicaciones siguientes y sus equivalentes.
Tabla

Claims (24)

  1. REIVINDICACIONES 1. Un proceso para licuar un chorro de gas presurizado enriquecido con metano, el cual está caracterizado porque comprende las etapas de: (a) extraer una primera fracción del chorro de gas presupzado y expandir entrópicamente la primera fracción extraída a una presión menor para enfriar y por lo menos parcialmente licuar la primera fracción extraída; (b) enfriar una segunda fracción del chorro de gas presurizado por intercambio de calor indirecto con la primera fracción expandida; (c) expandir la segunda fracción del chorro de gas presurizado a una presión menor, licuando con esto por lo menos parcialmente la segunda fracción del segundo chorro de gas presurizado; y (d) remover la segunda fracción licuada del proceso como un chorro de producto presurizado que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja.
  2. 2. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el chorro de gas presupzado tiene una presión por arriba de 11,032 kPa (1,600 psia) .
  3. 3. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el enfriamiento de la segunda fracción contra la primera fracción es en uno o más >«&« .ntercambiadores de calor.
  4. 4. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque comprende antes de la etapa (a) las etapas adicionales de extraer una fracción del chorro
  5. 5 de gas presurizado y expandir entrópicamente la fracción extraída a una presión menor para enfriar la fracción extraída y enfriar la fracción restante del chorro de gas presurizado por el intercambio de calor indirecto con la fracción expandida. 10 5. El proceso de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque las etapas de extraer y expandir una fracción del chorro de gas presupzado se repiten en dos etapas secuenciales , separadas antes de la etapa (a) de la reivindicación 1. 15
  6. 6. El proceso de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque la primera etapa del enfriamiento indirecto de la segunda fracción es en un primer intercambiador de calor y la segunda etapa del enfriamiento indirecto de la segunda fracción es en un segundo 20 intercambiador de calor.
  7. 7. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque comprende, después de que enfría ia primera fracción expandida la segunda fracción, las etapas adicionales de comprimir y enfriar la primera fracción 25 e.xpandida, y después de esto, reciclar la primera fracción comprimida al combinarla con el chorro de gas presurizado en un punto en el proceso antes de la etapa (b) .
  8. 8. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque comprende la etapa de pasar la segunda fracción expandida de la etapa (c) a un separador de fase para producir una fase de vapor y una fase líquida, la fase líquida es el chorro de producto de la etapa (d) .
  9. 9. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la presión de la primera fracción expandida excede 1,380 kPa (200 psia).
  10. 10. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque comprende las etapas adicionales de controlar la presión de la primera fracción expandida para obtener la correlación sustancial de la curva de calentamiento de la primera fracción expandida y la curva de enfriamiento de la segunda fracción conforme la primera fracción expandida enfría por el intercambio de calor indirecto de la segunda fracción.
  11. 11. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque sustancialmente todo el enfriamiento de licuefacción del gas presurizado es por lo menos dos expansiones de trabajo del gas presurizado.
  12. 12. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque comprende, antes de la etapa (a), la etapa adicional de pre-enfriar el chorro de gas Míjfe éái presurizado ontra un refpger nte de un sistema de rer pgeracion Je circuito cerrado.
  13. 13. El proceso de confor ±Jad con la reivindicación 12, caracterizado porque el refrigerante es propano.
  14. 14. Un proceso para licuar un cnorro cié gas presupzado enriquecido con metano, ^1 cual está caracterizado porque comprende las etapas de: (a) extraer una primera fracción del chorro de gas presurizado y expandir la primera fracción extraída a una presión mas baja para enfriar la primera fracción extraída; (b) enfriar una segunda fracción del chorro de gas presurizado en un primer intercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto contra la primera fracción expandida; (c) extraer de la segunda fracción una tercera fracción, dejando con esto una cuarta fracción del chorro de gas presurizado, y expandiendo la tercera fracción extraída a una presión mas baja para enfriar y por lo menos licuar parcialmente la tercera fracción extraída; (d) enfriar la cuarta fracción dei chorro de gas presurizado en un segundo mtercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto con por lo menos la tercera fracción licuada parcialmente; \ e ? ademas enfriar la cuarta fracción de la etapa c! en un ..ercer mtercambiador de -alor; (f) expandir con presión la cuarta fracción a una presión mas baja, licuando con esto por lo menos parcialmente la cuarta fracción del chorro de gas presurizado; (g) pasar la cuarta fracción expandida de la etapa (f) a un separador de fase que separa el vapor producido por la expansión de la etapa (f) del liquido producido por tal expansión; (h) remover vapor del separador de fase y pasar el vapor en sucesión a través del tercer intercambiador de calor, el segundo intercambiador de calor y el primer intercambiador de calor; (i) comprimir y enfriar el vapor que sale del primer intercambiador de calor y regresar el vapor comprimido, enfriado al chorro presurizado para el reciclaje; y (j) remover del separador de fase la cuarta fracción licuada como un chorro de producto presurizado que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y a una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja.
  15. 15. El proceso de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el proceso además comprende la etapa de introducir vapor de porción evaporada al chorro de vapor removido del separador de fase antes de que se pase el chorro de vapor a través del tercer mtercambiador de calor.
  16. 16. El proceso de conformidad con la reivindicación ¡UlUlitfiíii'iH L'i, caracterizado además porque "omprende, después de la primera fracción e.xpand?da, enfriar la segunda fracción, las etapas adicionales de comprimir y enfriar la primera fracción expandida, y después de esto reciclar la primera fracción comprimida al combinarla con el chorro de gas presurizado en un punto en el proceso antes de la etapa (b) .
  17. 17. El proceso de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el proceso además comprende, después de que la tercera fracción se pasa a través del segundo intercambiador de calor, las etapas adicionales de pasar la tercera fracción a través del primer intercambiador de calor, después de esto comprimir y enfriar la tercera fracción, e introducir la tercera fracción comprimida y enfriada al chorro de gas presurizado para el reciclaje.
  18. 18. El proceso de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el chorro de gas presurizado tiene una presión por arriba de 11,032 kPa (1,600 psia) .
  19. 19. Un proceso para licuar un chorro de gas presurizado enriquecido con metano, el cual está caracterizado porque comprende las etapas de: (a) extraer una primera fracción del chorro de gas presurizado y pasar la primera fracción extraída a través de un primer intercambiador de calor para enfriar la primera fracción; (b) extraer una segunda fracción del chorro de gas ^j Mhft" presurizado, dejando con esto una tercera fracción del chorro de gas presurizado y expandiendo la segunda fracción e> traída a una presión mas baja para enfriar la segunda fracción e> traída; 5 (c) enfriar la tercera fracción del chorro de gas presurizado en un segundo mtercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto con la primera fracción enfriada; (d) extraer de la tercera fracción enfriada una 10 cuarta fracción, dejando con esto una quinta fracción del chorro de gas presupzado, y expandiendo la cuarta fracción extraída a una presión más baja para enfriar y por lo menos licuar parcialmente la cuarta fracción extraída; (e) enfriar la quinta fracción del chorro de gas 15 presurizado en un tercer mtercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto con la cuarta fracción expandida; (f) expandir con presión la primera fracción enfriada y la quinta fracción enfriada a una presión más
  20. 20 baja, para licuar parcialmente con esto la primera fracción enfriada de la quinta fracción enfriada y pasar la primera y quinta fracciones expandidas a un separador de fase que separa el vapor producido por la expansión del liquido producido por tal expansión; 25 (g) remover el vapor del separador de fase y pasar el vapor a través del primer mtercambiaclor cíe calor para proporcionar el enfriamiento de la primera f racción e.xt raída ; y (h) remover el líquido del separador de fase como un chorro de producto que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y a una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja. 20. Un proceso para licuar un chorro de gas presurizado enriquecido con metano, el cual está caracterizado porque comprende las etapas de: (a) extraer una primera fracción del chorro de gas presurizado y pasar la primera fracción extraída a través de un primer intercambiador de calor para enfriar la primera fracción; (b) extraer una segunda fracción del chorro de gas presurizado, dejando con esto una tercera fracción del chorro de gas presupzado y expandiendo la segunda fracción extraída a una presión más baja para enfriar la segunda fracción extraída; (c) enfriar la tercera fracción del chorro de gas presurizado en un segundo intercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto con la segunda fracción enfriada; (d) extraer de la tercera fracción enfriada una cuarta fracción, dejando con esto una quinta fracción del ki*ÉÉ m ?.?.iiit? chorro de gas presurizado, y expandir la cuarta fracción extraída a una presión más baja para enfriar y por lo menos licuar parcialmente la cuarta fracción extraída; (e) enfriar la quinta fracción del chorro de gas presupzado en un tercer intercambiador de calor por el intercambio de calor indirecto con la cuarta fracción expandida; (f) combinar la primera fracción enfriada y la quinta fracción enfriada para formar un chorro combinado; (g) expandir con presión el chorro combinado a una presión más baja, licuando por lo menos parcialmente con esto el chorro combinado, y pasando el chorro combinado expandido a un separador de fase que separa el vapor producido por la expansión del líquido producido por la expansión; (h) remover el vapor del separador de fase y pasar el vapor a través del primer intercambiador de calor para proporcionar enfriamiento de la primera fracción extraída; y (i) remover el líquido del separador de fase como un chorro de producto que tiene una temperatura por arriba de -112°C (-170°F) y a una presión en o por arriba de su punto de presión de burbuja.
  21. 21. El proceso de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado además porque comprende las etapas de, después de que enfría la segunda fracción expandida a la tercera fracción en el segundo intercambiador de calor, ?mU^Ui á íkAt m U^mm^^m l*^ comprimir y enfriar la segunda fracción y después de esto introducir la segunda fracción al chorro de gas presupzado para reciclaje.
  22. 22. El proceso de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado además porque comprende las etapas de, después de que la cuarta fracción expandida enfría la quinta fracción en el tercer intercambiador de calor, pasar la cuarta fracción a través del sequndo intercambiador de calor, comprimiendo y enfriando después de esto la cuarta fracción, y después introduciendo la cuarta fracción al chorro de gas presurizado para reciclaje.
  23. 23. El proceso de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado además porque comprende las etapas de introducir el vapor de porción evaporada al chorro de vapor extraído del separador de fase antes de que el chorro de vapor se pase a través del primer intercambiador de calor.
  24. 24. El proceso de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado porque el chorro de gas presupzado tiene una presión por arriba de 13,790 kPa (2,000 psia) .
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