MXPA01008151A

MXPA01008151A - Paquete de hilo de torsion falsa.

Info

Publication number: MXPA01008151A
Application number: MXPA01008151A
Authority: MX
Inventors: Yasunori Yuuki
Original assignee: Asahi Chemical Ind
Priority date: 1999-02-10
Filing date: 2000-02-10
Publication date: 2002-10-23
Also published as: AU2460500A; KR100458667B1; TW483955B; JP3189180B2; ES2218113T3; DE60009873T2; EP1157954A1; DE60009873D1; TR200102316T2; CN1160239C; EP1157954B1; ID30098A; US6440555B1; EP1157954A4; WO2000047507A1; CN1340024A; KR20010108183A

Abstract

La presente invencion proporciona un paquete, de un hilo -de torsion falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato, caracterizado en que la dureza y la densidad de enrollado del paquete y el numero de rizados del hilo de torsion falsa tomado de esta manera satisfacen simultaneamente las siguientes ecuaciones (1), (2) y (3): (1) 70 ? dureza ? 90 (2) 0.6 g/cm3 ? densidad de enrollado ? 1.0 g/cm3 (3) dureza x el numero de rizados ? 520 El paquete de la presente invencion mantiene una forma favorable del paquete y es excelente en la propiedad de desenrollado, por lo que se puede obtener una tela de alta calidad tejida por punto o tejida.

Description

PAQUETE DE HILO DE TORSIÓN FALSA CAMPO TÉCNICO La presente invención se refiere a un paquete de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras tipo poliéster, particularmente a un paquete de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras de politrimet ílen- tereftalato, capaz de retener una forma favorable de empaque de enrollado, con una baja tensión de 10 desenrollado y una variación del mismo, y capaz de proporcionar una tela tejida o tejedura de punto de alta calidad.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN 15 Puesto que las fibras tipo poliéster son excelentes en la recuperación elástica y se usan de manera adecuada como material para una tela elástica, se ha propuesto un hilo de torsión falsa de las fibras tipo poliéster, por ejemplo, la publicación de patente 20 Japonesa, No examinada, No. 9-78373, componente de polímero que está compuesto principalmente de politrime ilen-tereftalato. Cuando este hilo de torsión falsa se enrolla sobre un paquete bajo condiciones de enrollado 25 adoptadas usualmente para tomar un hilo de torsión falsa de fibras de poliéster tipo polietilen- tereftalato o fibras de nylon, sin embargo, se presenta el encogimiento del hilo en el empaque durante la operación de enrollado puesto que la cantidad de hilo enrollado se incrementa y llega a ser demasiado alta la dureza del empaque, por lo que el empaque puede colapsar a un tubo de papel o el diámetro del empaque llega a ser más grande en ambos extremos del tubo de papel para dar por resultado una forma de empaque con alta cantidad de orillos. Esto provoca la generación de la ruptura del filamento individual, una diferencia en las características de rizado entre las porciones interior y exterior del paquete, y un cambio con el tiempo de las características de rizado, que dan por resultado el deterioro de la calidad en las telas tejidas o con tejido de punto. Es posible evitar el colapso del tubo de papel y la generación de la forma de empaque con alta cantidad de orillos al disminuir la tensión de enrollado de modo que llegue a ser menor la dureza del empaque y la densidad de enrollado. Sin embargo, un hilo de torsión falsa de fibras de politrimetilen- tereftalato tiene una tendencia notable a generar una maraña de filamento individual (una parte rizada del filamento individualmente torcido para resaltar desde la superficie del hilo) . Esta tendencia se acelera puesto que se disminuye la tensión de enrollado para dar por resultado una falla para desenrollar el hilo de torsión falsa del paquete debido al enmarañamiento de las marañas de filamento individual. Este fenómeno es particularmente significativo en un hilo de torsión falsa de un tipo de calentador individual. Como otro método para prevenir que el tubo de papel colapse, se puede usar un tubo de papel doble para llevar a cabo un enrollado de alta dureza y alta densidad. En tanto que esta contramedida es efectiva para solucionar el problema relacionado al colapso del tubo de papel, la forma del empaque con alto contenido de orillos del hilo de torsión falsa de las fibras de politrimet ilen- tereftalato no es evitable. Adicionalmente, el hilo de torsión falsa de las fibras de politrimetilen- tereftalato, particularmente aquel de un tipo de calentador individual, se caracteriza en un mayor momento torsor residual que el hilo de torsión falsa de las fibras de poliéster tipo polietilen- tereftalato. El momento torsor residual llega a ser mayor conforme el empaque se enrolla más duro para dar por resultado la generación de ondulaciones durante el desenrollado, que disminuye la capacidad de tejedura de punto/tejedura, exagera la deformación al sesgo de la t_Í.-. á, .i_._. -_____-_._-- ^_______t¡.._,__. __. _«,____: _».»«..*:>. . _, __¿_. ______ . .-«»».» **«____»_. j»_<». #«__.,_-__ »_. -.« _«>__ _sJká.l tela tejida por punto/tejida, desarrolla una ondulación superficial en la tela tejida por punto/tejida, o genera un crepé duro.

DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Un objeto de la presente invención es solucionar las desventajas mencionadas con anterioridad y proporcionar un empaque de un hilo de torsión ' falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato , capaz de retener la forma favorable del paquete de enrollado, suavidad en la operación de desenrollado y capaz de proporcionar una tela tejida por punto o tejida, de alta calidad. Los presentes inventores han estudiado diligentemente un empaque de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato , y han encontrado que el objeto se logra por un empaque de hilo que tiene ciertas especificaciones, para terminar la invención. Es decir, la presente invención se refiere a un empaque de hilo de torsión falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato, caracterizado en que la dureza y la densidad de enrollado del empaque y el número de rizados del hilo de torsión falsa tomado de esta manera, satisfacen simultáneamente las siguientes condiciones (1) , (2) y (3) : (1) 70 = dureza = 90 (2) 0.6 g/cm3 = densidad de enrollado = 1.0 g/cm3 (3) dureza x el número de rizados = 520 La presente invención se describirá en mayor detalle a continuación. La fibra de politrimetilen-tereftalato es una fibra de poliéster que contiene trimet ilen-tereftalato como una unidad repetida principal en donde la unidad de trimet ilen-tereftalato esta contenida a una relación de aproximadamente 50 % en mol o más, de manera preferente 70 % en mol o más, de manera más preferente 80 % en mol, o más, adicionalmente, de manera más preferente 90 % en mol o más. Por consiguiente, esta fibra incluye politrimetilen-tereftalato que contiene, como un tercer componente, otro componente ácido y/o componente glicólico de una cantidad total de menos de aproximadamente 50 % en mol, de manera preferente menos de 30 % en mol, de manera más preferente menos de 20 % en mol, adicionalmente, de manera más preferente menos de 10 % en mol. El politrimetilen-tereftalato se sintetiza al unir ácido tereftálico o un derivado funcional del mismo con trimetilenglicol o un derivado funcional del ,__.__ ________¿_____,____¿____¡_... - - . J-fei- mismo en la presencia de catalizador bajo una condición de reacción adecuada. En este proceso de síntesis se puede adicionar una clase o más del tercer componente para ser poliéster copolimerizado o, después de reparar individualmente un poliéster diferente a politrimetilen-tereftalato tal como polietilen- tereftalato; nylon y politrimetilen-tereftalato, se pueden mezclar conjuntamente o hilar para ser una fibra compuesta (una fibra del tipo de envoltura-núcleo o una fibra del tipo lado a lado) . El tercer componente que se va adicionar incluye ácido dicarbónico alifático (ácido oxálico, ácido adípico o similares), ácido dicarbónico cicloalifático (ácido ciclohexano-dicarbónico o similar), ácido dicarbónico aromático (ácido isoftálico, ácido sulfoisoftálico sódico o similares), glicol alifático, (etilenglicol, 1 , 2-propilengl?col , tetramet ilenglicol , o similares), glicol cicloalifático (ciclohexano-dimetanol o similares), glicol alifático que contiene un grupo aromático (1, -b?s(ß- hidroxietoxi ) benceno o similar), poliéter glicol (polietilenglicol, polipropilenglicol o similar), ácido oxicarbónico alifático (ácido ?-oxicaprónico o similares) o ácido oxicarbónico aromático (ácido p- oxibenzoico o similares). También, los compuestos que ?. i_-_.i:-i___.___¿_ tienen uno o tres o más grupos funcionales de formación de éster (ácido benzoico, glicerina o similar) se pueden usar con la condición de que el polímero se mantenga sustancialmente en un intervalo lineal. El politrimetilen-tereftalato se puede adicionar con un agente de deslustrado tal como dióxido de titanio, un agente estabilizador tal como ácido fosfórico, un agente de absorción ultravioleta tal como un derivado de hidroxibenzofenona, un nucleador de cristal, tal como talco, un lubricante tal como aerozil, un antioxidante tal como un derivado de fenol impedido, un retardante a la flama, un agente antiestático, un pigmento, un blanqueador fluorescente, un agente de absorción infrarrojo, y un agente de antiespumación. La fibra de politrimetilen-tereftalato usada en la presente invención se puede hilar ya sea por un método normal en donde, después de que se ha obtenido un hilo no estirado a una velocidad de toma o captación de aproximadamente 1500 m/min, el hilo se estira a una relación de estiraje en el intervalo desde aproximadamente 2 a 3.5 veces, un método de estiraje por giro en donde se combina directamente un proceso de hilado con un proceso de estiraje, un método de toma por giro en donde un hilo hilado de una máquina de hilado se toma directamente a una alta velocidad de 5000 m/min o más. La configuración de la fibra puede ser ya sea uniforme o irregular en el espesor en la dirección a lo largo, y una forma en sección transversal del mismo puede ser circular, triangular, una forma L, una forma T, una forma Y, una forma , una forma de ocho lóbulos, una forma plana y una forma de hueso de perro. También, la fibra puede ser hueca o aún de una forma indefinida. La torsión falsa se puede impartir por cualquier método de torsión falsa convencional tal como un tipo espiga, un tipo fricción, un tipo de banda de retención, un tipo de torsión con aire u otros. También, ya sea un sistema de calentador individual o un sistema de calentador doble se puede adoptar. Adicionalmente, el hilo de torsión falsa se puede obtener al texturizar por estiraje un hilo pre- orientado (POY) . Una dureza del empaque de hilo debe ser de 70 o más y 90 menos, de manera preferente 75 o más y 90 o menos. Una densidad de enrollado del empaque de hilo debe de ser de 0.6 g/cm3 o más y 1.0 g/cm3 o menos, de manera preferente 0.65 g/cm3 o más y 0.95 g/cm3 o menos . l__t____S___ _ _-_.___J__L___;_ __________i . .

Si la dureza es menos de 70 o la densidad de enrollado es menos de 0.6 g/cm3, puede presentarse un fallo de recorrido o puede presentarse una deformación del empaque durante el transporte, debido a la vibración. Las marañas de filamento individual frecuentemente se genera de manera particular en el hilo de torsión falsa tipo calentador individual, que provoca una tensión pico excesiva durante el desarrollado del hilo de torsión falsa del empaque debido al enmarañamiento de las marañas de filamento individual entre sí y en casos extremos, da por resultado la ruptura del hilo para interrumpir la operación de desenrollado. O, aún si no se presenta la rotura del hilo, la fluctuación de la tensión de desenrollado tiene influencia adversa en la capacidad de tejedura por punto, capacidad de urdidura y capacidad de tejedura. Por el contrario, si la dureza excede 90 o la densidad de enrollado excede 1.0 g/cm3, el colapso de un tubo se presentará aun si se usa un tubo de papel doble, y de esta manera no se puede mantener una forma adecuada del empaque. También, un llamado fenómeno de alto contenido de orillos, en donde el diámetro del empaque en ambos extremos llega a ser más grande, se presenta y e ta propenso a que se presente la rotura ->--_._,._.. del filamento individual. En particular, puesto que el hilo de torsión falsa del tipo de calentador individual tiene un momento torsor residual grande, se presenta la ondulación durante la operación de desenrollado para dar por resultado el deterioro de la capacidad de tejedura por punto y capacidad de tejedura, y la tela tejida por punto o tejida formada del mismo tiene una tendencia a la deformación al sesgo o genera ondulación o un crepé difícil en la superficie de la misma. Además, puesto que la diferencia en la característica del rizado entre las porciones interior y exterior del empaque y el cambio del mismo con el tiempo llega a ser mayor, se degrada la calidad de la tela tejida por punto o tejida. A diferencia de un hilo de torsión falsa de fibras de poliéster del tipo de poliet ilen- tereftalato , un paquete de un hilo de torsión falsa de fibras de politrimetilen-tereftalato esta propenso a endurecerse más con el tiempo, puesto que se ha enrollado más fuertemente, por lo que la dureza y la densidad de enrollado son de manera preferente tan pequeñas como sea posible a menos que se perturbe la operación de desenrollado . El número de rizados es una indicación que representa un grado del desarrollo de rizados cuando el hilo se desenrolla del empaque. De manera particular en el hilo de torsión falsa del tipo de calentador individual, y los rizados no se desarrollan bien cuando el número de rizados es pequeño pero son de alto contenido en marañas de filamento individual inherentes al hilo de torsión falsa de politrimetilen-tereftalato que empeora la operación de desenrollado. Por el contrario, si el número de rizados es mayor, las marañas de filamento individual son menores lo que facilita el desenrollado. Sin embargo, puesto que la propiedad de desenrollado del hilo de torsión falsa de fibras de politrimetilen-tereftalato se relaciona también a la dureza y la densidad de enrollado del empaque, los presentes inventores han estudiado diligentemente y han encontrado que el desenrollado se facilita si el siguiente coeficiente esta dentro de un cierto intervalo . Es decir, un valor de una dureza del empaque por el número de rizados debe de ser 520 o más, de manera preferente 650 o más. Si el valor es menos de 520, se desarrolla un número estimadamente grande de marañas de filamento individual y se enmarañan entre sí durante el desenrollado del hilo de torsión falsa, dando por resultado problemas ya que la tensión de JL_L_i_i_.__.__i__-_.__.. ___ ______,_! ___&___...__- desenrollado y la fluctuación del mismo llegan a ser excesivamente grandes para deteriorar la propiedad de desenrollado y empeoran la capacidad de tejedura por punto, capacidad de urdidura y capacidad de tejedura. El número de marañas de filamento individual es de manera preferente 3.5/cm o menos, de manera preferente 2.5/cm. El hilo de torsión falsa de las fibras de politrimetilen-tereftalato y en particular, de un tipo de calentador individual, esta extremadamente propenso a generar marañas de filamento individual en comparación con el hilo de torsión falsa del tipo de calentador individual de fibras de poliéster del tipo de poliet ilen- tereftalato . Si el número de marañas de filamento individual excede los 3.5/cm, la operación de desenrollado del hilo de torsión falsa del paquete tiende a ser perturbada debido al enmarañamiento de las marañas de filamento individual . La generación de marañas de filamento individual varía grandemente de acuerdo con las condiciones de enrollado, que es especialmente cierto en el hilo de torsión falsa del tipo de calentador individual. Esto es debido a que el hilo de torsión falsa de fibras de politrimet ilen- tereftalato tienen un rizado más aparente en comparación con el hilo de torsión falsa de fibras de poliéster del tipo de polietilen- tereftalato y varía grandemente el desarrollo de los rizados aparentes de los mismos, aún si la condición de torsión falsa se mantiene constantemente, de acuerdo con las tensiones del hilo entre un rodillo de distribución y un bobinador después de la torsión falsa. Si la tensión del hilo es relativamente baja entre el rodillo de distribución y el bobinador, no se desarrollan mucho los rizados aparentes, por lo que el número de rizados es menor y es mayor el número de marañas de filamento individual . Entre mayor sea la tensión del hilo, más se desarrollará el rizado aparente. De esta manera, el número de rizados se incrementa y disminuye a aquel de las marañas de filamento individual. Para tener un empaque de hilo que tenga pocas marañas de filamento individual y para facilitar la operación de desenrollado, es necesario formar el empaque con una tensión de enrollado mayor que un cierto nivel. En concreto, la tensión de enrollado varía periódicamente en correspondencia con la reciprocidad de una guía transversal. La tensión de enrollado promedio por espesor unitario del hilo de torsión falsa es de manera preferente 0.05 cN/dtex o más. Si los rizados aparentes en el hilo de torsión !______ A__«________,_, y >_____. •_.. _É_fct-,(it,Í"J falsa tipo calentador individual se pueden desarrollar al impartir una tensión adecuada al mismo en una ubicación entre el rodillo de distribución y el bobinador sin el calentamiento del mismo por ejemplo 5 por un segundo calentador, es posible reducir adicionalmente la tensión de enrollado en el bobinador. Para regular la dureza del empaque, la densidad de enrollado, el número de rizados y el número de marañas de filamento individual a valores 10 apropiados, la tensión promedio de enrollado es de manera preferente 0.05 cN/dtex o más y 0.22 cN/dtex o menos. A esto respecto, aunque el paquete tenga una propiedad favorable de desenrollado, pueden deteriorarse la capacidad de tejedura de punto o 15 capacidad de tejedura, si el momento torsor residual es excesivamente grande debido a la generación de ondulación durante la operación de desenrollado. El momento torsor residual también provoca la deformación al sesgo o deformación sesgada de la tela tejida por 20 punto o tejida, así como la generación de ondulación o crepé difícil en la superficie de la misma. Por consiguiente, el momento torsor residual es de manera preferente 150 vueltas/m, o menos. Si el momento o torsor residual es de 150 vueltas/m, no hay problema en 25 la generación de ondulación y en el nivel de calidad de *S_*___S_' »^. lái____i__._ _>3a__fe^___U__É_i___--_,.__.. ia_J___-__?-_ .-._. la superficie de una tela tejida por punto o tejida. Para hacer que el hilo de torsión falsa exhiba un momento torsor residual de 150 vueltas/m o menos, la tensión promedio de enrollado es de manera preferente 5 0.09 cN/dtex o menos. De manera adecuada, se puede seleccionar un ángulo de enrollado de modo que la propiedad de retensión de forma o la propiedad de desenrollado se mantenga de manera favorable y es concretamente 10 10 grados o más y 18 grados o menos. Hablando en general, para obtener un paquete de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras de poliéster tipo polietilen- tereftalato o fibras de poliamida que no tengan problemas en la propiedad de 15 desenrollado y en la propiedad de retensión de forma, la tensión promedio de enrollado esta de manera preferente en un intervalo de 0.13 a 0.18 cN/dtex. Por el contrario, una tensión promedio apropiada de enrollado para el enrollado del hilo de torsión falsa 20 de fibras de politrimetilen-tereftalato es aparentemente menor. Se piensa que esto es debido a que la fibra de politrimetilen-tereftalato se encoge en el proceso de torsión falsa después de que se alargue sustancialmente en la zona de torsión debido a su alta 25 recuperación elástica. Sin embargo, se asume que este ±_Ss&_,- ..*_ ___.>_. __..._ __,.__$______-_, _,___._;7_ encogimiento no se presenta de forma instantánea inmediatamente después de la partida del hilo de la zona de torsión falsa o inmediatamente antes de entrar al proceso de enrollado, sino que continua en tanto que el hilo se esta tomando en el paquete y aun después de que sea terminado el empaque. Por lo tanto, es necesario enrollar el hilo en el paquete a una tensión extremadamente baja de modo que se proporcione espacio para el encogimiento del hilo dentro del empaque. También, una razón por la que el paquete formado a una alta tensión de enrollado se endurece adicionalmente con el tiempo, es que se piensa que el espacio para absorber el encogimiento del hilo, es más pequeño y que el encogimiento progresa gradualmente durante un tiempo prolongado. Puesto que el encogimiento se termina casi en un paquete formado a una baja tensión de enrollado, cuando se ha terminado el paquete, se impide que el paquete se llegue a endurecer con el tiempo. En tanto que se puede seleccionar opcionalmente una temperatura de un calentador de torsión en falso de acuerdo con las características objetivo de rizado, se determinan de manera preferente, en general, de modo que una temperatura de hilo -__L¿«.- _,-,_ ____ _____ _____.__._, llegue a ser 100°C o mayor y 200°C o menor, de manera preferente 120°C o mayor y 180°C o menor, de manera más preferente 130°C o mayor y 170°C o menor inmediatamente después de salir del primer calentador. Una capacidad de extensión de rizado del hilo de torsión falsa del tipo de calentador individual es de 100 % o más y de 300 % o menos, y un módulo de elasticidad del rizado es de manera preferente de 80 % o más. Si es necesario, se puede usar un hilo de torsión en falso del tipo de doble calentador, que se endurece por calor a través de un segundo calentador. Una temperatura del segundo calentador es de 100°C o mayor y de 210°C o menor, de manera preferente en un intervalo de 30°C o menor a 50°C mayor que la temperatura del hilo inmediatamente después de salir del primer calentador. Una relación de sobrealimentación en el segundo calentador (una segunda relación de sobre alimentación) es de manera preferente +3% o más y +30% o menos. La capacidad de extensión del rizado del hilo de torsión falsa del tipo de doble calentador es de manera preferente 5 % o más y 100 % o menos . Puesto que la maraña de filamento individual o el momento torsor residual se reduce, que es significativamente mayor en el hilo de torsión falsa de tipo de calentador individual, conforme a la iii_j____i-t..._._•___. _„_____- temperatura del segundo calentador o la segunda relación de sobrealimentación llega a ser más alta, es posible mantener la propiedad de desenrollado a un nivel relativamente favorable si se seleccionan 5 apropiadamente la dureza del empaque y la densidad de enrollado . A este respecto, la capacidad de extensión de rizado y el módulo de elasticidad del rizado se miden de acuerdo con JIS-L-1090; una prueba de capacidad de 10 extensión de rizado (método A) después de que una pieza de prueba se ha tratado técnicamente bajo una carga de 2.6 x 10"4 cN/dtex a 90°C durante 15 minutos y se deja un día y noche completos. El número de torsiones falsas T puede estar 15 en un intervalo usualmente usado para las fibras de poliéster tipo poliet ilen- tereftalato de torsión falsa, que se calcula por la siguiente ecuación, en donde K es un coeficiente de torsión falsa de manera preferente en un intervalo de 18500 a 37000 y se determina un 20 número favorable de torsiones falsas de acuerdo con los espesores de un hilo de torsión falsa: T = K / (dtex de hilo de torsión falsa)0 s . Un paquete de hilo de torsión falsa en la presente invención incluye aquellos obtenidos por 25 métodos conocidos, compuestos de torsión falsa, tal _^__«_____t__«-___... ____4__,_t _<._,ti,i-¿__,_;_._,.. ifcMteí»j_8»-j._.i. u*l?t.-Ú0í%<*.m, »„.«»_,. __»«_.. —««,__. •*»_>»->_ _«>,_a_ j?_?»^g_^i^_<____n_t?i*__tt como una torsión falsa simultánea, una torsión falsa de diferencia de fase, o una torsión falsa con diferencia de alargamiento de hilo de fibra de politrimet ilen-tereftalato y otro hilo de fibra; y aquellos obtenidos al entrelazar los hilos de torsión falsa de la presente invención .

MEJORES MODOS PARA LLEVAR A CABO LA INVENCIÓN Ahora se describirá la presente invención, en términos más concretos, y con referencia a las modalidades preferidas, pero no se limita a esto. Las estimaciones, mediciones u otros son como siguen : (1) Tensión de enrollado. Se midió la tensión de un hilo inmediatamente después de un rodillo de enrollado por un Check Master CM-50FR fabricado por KANAI KOKI y se obtuvo del mismo un valor promedio. (2) Capacidad de desenrollado. Se llevó a cabo una operación de tejedura de punto en una máquina circular de tejedura de punto (22 G/2.54 cm) fabricada por TOHEI KIKAI con un hilo de torsión falsa desenrollado de un paquete a una velocidad de 150 m/min. Se midió una tensión de desenrollado por un medidor de tensión Modelo HS-4000 .___ ^.^.-i. «_ - -^^tütt_^i-i .» As tei .-_*_ fabricado por EIKO SOKKI y se registró en ün grabador, del cual se estimaron una tensión promedio de desenrollado, una amplitud de la tensión de desenrollado, una tensión pico extraordinaria debido al enmarañamiento de las marañas de filamento individual, y la generación de ondulación durante la operación de desenrollado . (3) Dureza. Se usó un probador de dureza tipo muelle (probador de dureza de caucho Asear tipo C fabricado por KOBUNSHI KEIKI K.k.) de acuerdo con JIS-K-6301; Método para probar propiedades físicas de caucho vulcanizado. Se midió la dureza en dos puntos en una porción central y en dos puntos en cada porción terminal; seis puntos en total; y se determinó de los mismos un valor promedio. (4) Densidad de enrollado. Un peso de un hilo enrollado en un paquete se dividió por un volumen del paquete calculado geométricamente de un diámetro exterior, un ancho de enrollado del paquete y un diámetro exterior de un tubo de papel para dar por resultado la densidad de enrollado . (5) Número de rizados. Un filamento de un hilo de torsión falsa se recoge de un paquete en tanto que se toma cuidado de no alargar los rizados. Un número total de picos y valles de rizado se contó en una longitud de 25 mm del filamento aplicado a una carga de 1.764 x 10 cN/dtex, y dividido por 2. Un valor promedio de diez pruebas se obtuvo y se convirtió a números de rizados / cm. (6) Número de marañas de filamento individual . Se recogió un hilo de torsión falsa de paquete en tanto que se toma cuidado de no alargar los rizados, y una fotografía agrandada de una vista lateral del mismo se tomó en tanto que se aplica una carga de 1.764 x 10~3 cN/dtex al mismo. Las porciones del hilo del cual resalta un rizo de filamento torcido de la superficie del hilo se contaron en esta fotografía como marañas de filamento individual . Esta medición se llevó a cabo en una longitud de hilo de 75 mm . Se obtuvo un valor promedio de las cinco mediciones, y se convirtió el número de marañas de filamento individual por 1 cm. (7) Momento torsor residual Se recogió un hilo falso como una pieza de prueba de un paquete en tanto que se toma cuidado de no aplicar momento torsor. Una pieza de prueba se colgó en un gancho para ajustar cada extremo del mismo, y se aplicó una carga inicial de 8.82 x 10"2 cnN/ dtex en un punto en una distancia de no más de 1 m desde el gancho. Bajo esta carga, se aplicó otra carga de 2.205 x 10"2 cN / dtex a un punto a una distancia de 1 m, y luego se liberó la carga inicial. Cuando el extremo inferior de los dos hilos se liberó libremente, giraron para estar torcidos conjuntamente. Después de que ha cesado la rotación, el número de torsiones se midió por un contador de torsión. El valor medido se dividió por 2 y se representó por vueltas/m. Se usó un valor promedio de cinco mediciones como el momento torsor residual . (8) Recuperación elástica de 10 % de alargamiento . Se aplicó una pieza de prueba con una carga inicial de 8.82 x 10"2 cN / dtex y se alargó a una velocidad constante de 20 l/min. Al alcanzar el alargamiento de 10 %, la pieza de prueba se encogió a la misma velocidad pero en la dirección opuesta para dar por resultado una curva de esfuerzo-tensión. En esta curva, se obtuvo un punto en el transcurso de encogimiento al cual se disminuyó un esfuerzo a la carga inicial de 8.82 x 10"2 cN/dtex. De un alargamiento residual L en este punto, se calculó la recuperación elástica por la siguiente ecuación: i___g_____fr_^&a_____^~^a__É_j___. _._ ._.ft^£_.. _=. **,tt£_fc__._ Recuperación elástica en 10 % de alargamiento = [ (10-L) /10] x 100 (%) (9) ?sp/c Se disolvió el polímero en o-clorofenol a 90°C para tener una concentración de 1 g/dl . La solución obtenida se transfirió a un viscosímetro Ostwald en el cual se llevó a cabo la medición a 35°C. El resultado, ?sp/c se calculó por la siguiente ecuación : ?sp/c = [(T/TO) - 1] / C en donde T es un tiempo de caída (segundos) de la solución de muestra; TO es un tiempo de caída (segundos) del solvente; y C es una concentración (g/dl) de la solución.

Ejemplo 1 Se hiló politrimetilen-tereftalato que tiene un ?sp/c de 0.8 a una temperatura de hilado de 265°C y una velocidad de hilado de 1200 m/min para obtener un hilo no estirado que luego se estiró a una temperatura de rodillo caliente de 60°C, una temperatura de placa caliente de 140°C, una relación de estiraje de tres veces y una velocidad de estiraje de 800 m/min para obtener un hilo estirado de 80 dtex/24f. La ísí .ii,-íJ.. ,_Xa¿.- __.-i¿a>__t_..,,. resistencia, alargamiento, módulo de elasticidad y recuperación elástica en 10 % de alargamiento fueron 3.4 cN/dtex, 42 %, 23 cN/dtex y 98 %, respectivamente. El hilo estirado resultante se torció en falso por una máquina de torsión en falso tipo espiga IVF 338 fabricada por ISHIKA A SEISAKUSHO, inicialmente a través de un primer calentador a una velocidad de hilo de 190 m/min, un número de torsión en falso de 3230 T/m, una primera relación de sobrealimentación de -1 % y una temperatura del primer calentador de 170°C, luego a través de una zona de segundo calentador a una relación de sobrealimentación del segundo calentador ±0% y una temperatura del segundo calentador de temperatura normal para obtener un hilo de torsión falsa. El hilo de torsión falsa luego se toma para formar un paquete de un peso de 1 kg a una relación de velocidad de enrollado de +4.0 % y un ángulo de enrollado de 12 grados. A este respecto, la primer relación de sobrealimentación se define por la siguiente ecuación: [(velocidad periférica del primer rodillo de alimentación - velocidad periférica del segundo rodillo de alimentación) / velocidad periférica del segundo rodillo de alimentación] x 100; la segunda relación sobrealimentación se fe^_ ._ _L ^ | . _¿^_j:.> .-.. j£^í____t. i. _i ^,-J^: _.__; -. «_ _- ___ . _ ..._._ _ » ._& ¿&a?« : >~,ÍÍié?r,i define por la siguiente ecuación: [(velocidad periférica del segundo rodillo de alimentación - velocidad periférica del tercer rodillo de alimentación) / velocidad periférica del segundo rodillo] x 100; la relación de alimentación de enrollado se define por la siguiente ecuación: [(velocidad periférica del segundo rodillo de alimentación - velocidad periférica del rodillo bobinador)/ velocidad periférica del segundo rodillo de alimentación] x 100. El hilo de torsión falsa resultante tiene una capacidad de extensión de rizado de 192 % y un módulo de elasticidad del rizado de 88 %. El número de marañas de filamento individual fue de 1.8 / cm, y un momento torsor residual de 142 vueltas/m. Un tubo de papel usado para tomar un hilo de torsión falsa se formó de dos hojas de papel grueso de un grueso de 3 mm laminadas conjuntamente para tener un diámetro exterior de 75 mm y un ancho de 290 mm. La operación de enrollado se llevó a cabo en un ancho transversal inicial de 254 mm y una tensión de enrollado promedio de 0.07 cN/dtex. El empaque resultante tubo una dureza de 85.6, una densidad de enrollado de 0.81 g/cm3 y una dureza x el número de -. *_ _ - ASÜMULJ rizados de 826. La forma del paquete fue buena y el paquete estaba libre de una rotura de filamento individual . También, la forma del paquete, dureza y densidad de enrollado se cambiaron duramente aún después de que el paquete se deja en un ambiente de 25°C y 65 % de humedad relativa durante 24 horas. Una tensión promedio de desenrollado y la variación de la misma fueron tan pequeñas como 1.0 cN y 0.2 cN, respectivamente, y la propiedad de desenrollado fue buena de modo que no hubo ninguna tensión pico extraordinaria provocada por el enmarañamiento de los filamentos individuales ni la generación de ondulaciones. Los resultados se muestran en la Tabla 1.

Ejemplos 2 a 5 El mismo hilo estirado de politrimet ilen- tereftalato como se usa en el Ejemplo 1, se torció en falso bajo la misma condición como en el Ejemplo 1, y el hilo de torsión falsa se toma bajo la misma condición como en el Ejemplo 1 para obtener un paquete, excepto que la segunda relación de sobrealimentación y la relación de alimentación de enrollado se cambian como se muestra en la Tabla 1. Una tensión de enrollado promedio, una dureza, una densidad de __!__>*__ _____,_^___¡,_ enrollado, una dureza por el número de marañas, un momento torsor residual y la estimación de la propiedad, desenrollado del paquete resultante se muestran en la Tabla 1. Los paquetes obtenidos por los Ejemplo 2, 3 y 5 fueron de la forma favorable de paquete y estaban libres de la rotura del filamento individual. También, la dureza y la densidad de enrollado del mismo cambiaron escasamente con el tiempo. En tanto que un paquete obtenido por el Ejemplo 4 tuvo orillos ligeramente altos, esto no es serio como para provocar la generación de la rotura del filamento individual. Con respecto a la estimación de la propiedad de desenrollado, en los Ejemplos 3, 4 y 5, la tensión de desenrollado promedio fue menor y la variación en la tensión de desenrollado fue pequeña. También, no hubo generación de una tensión pico extraordinaria provocada por el enmarañamiento de las marañas de filamento individual ni en la generación de ondulación que dio por resultado una propiedad favorable de desenrollado. En el Ejemplo 2, la tensión promedio de desenrollado y la variación de la misma fueron ligeramente mayores, pero no serías para provocar un problema en la propiedad de desenrollado. Es decir, no hubo la generación de una tensión pico extraordinaria «_.__ • «Í,__Ja»j__, provocada por el enmarañamiento de las marañas de filamento individual ni la generación de ondulación.

Ejemplo 6 El mismo hilo estirado como se usa en el Ejemplo 1 se torció en falso por una máquina de torsión en falso del tipo de banda de retención Mach 33H fabricada por MURATA KIKAI a través de un primer calentador a una velocidad de hilo de 320 m/min, un ángulo de intersección de banda de 110 grados (el número de torsiones falsas de aproximadamente 3200 T/m) , una primera relación de sobrealimentación de ±0%, VR (velocidad de banda/velocidad de hilo) de 1.31 y una temperatura del primer calentador de 170°C. Luego, el hilo pasado a través de una zona de segundo calentador a una temperatura normal y una segunda relación de sobrealimentación de +4.8% y se tomó, para formar un paquete con un peso de 1 kg en el mismo tubo de papel como se usa en el Ejemplo 1, a una velocidad de alimentación de enrollado de +4.8 % y un ángulo de enrollado de 12 grados. El hilo de torsión falsa resultante tuvo una capacidad de extensión de rizado de 178 % y un módulo de elasticidad de rizado de 86 %. El número de marañas de filamento individual fue de 1.7 / cm y el momento ¿_.y. ¿ _...At ,_..___, i ,_ torsor residual fue de 144 vueltas/m. Una tensión promedio de enrollado fue de 0.08 cN/dtex, y el paquete tubo una dureza de paquete de 85.5, una densidad de enrollado de 0.82 g/cm3 y una dureza x el número de rizados de 730. La forma del paquete fue buena y estaba libre de la rotura del filamento individual. También, la forma del paquete, dureza y densidad de enrollado cambiaron escasamente aún después de que el paquete se haya dejado durante 24 horas. Una tensión promedio de desenrollado y la variación de la misma fueron tan pequeñas como 1.0 cN y 0.2 cN, respectivamente, y la propiedad de desenrollado fue también buena de modo que no hubo una tensión pico extraordinaria provocada por el enmarañamiento de las marañas de filamento individual ni la generación de ondulaciones. Los resultados se muestran en la Tabla 1.

Ejemplos Comparativos 1 a 3. El mismo hilo estirado de politrimetilen-tereftalato como se usa en el Ejemplo 1 se torció en falso bajo la misma condición como en el Ejemplo 1, y el hilo de torsión falsa se toma bajo la misma condición como en el Ejemplo 1 para obtener un paquete, excepto que la segunda relación de sobrealimentación y la relación de alimentación de enrollado se cambian como se muestra en la Tabla 1. Una tensión de enrollado promedio, dureza, densidad de enrollado, dureza por el número de marañas, un momento torsor residual y la estimación de la propiedad de desenrollado del paquete resultante se muestran en la Tabla 1. Un paquete obtenido por el Ejemplo Comparativo 1 fue bajo tanto en la dureza como la densidad de enrollado debido a que la tensión de enrollado promedio fue excesivamente baja, que es problemática ya que se presenta un fallo en el recorrido debido a la deformación del paquete. También, puesto que hubo muchas marañas de filamento individual, se presentó frecuentemente la rotura del hilo durante la operación de desenrollado para hacer imposible una operación continua de desenrollado. En tanto que el paquete obtenido por el Ejemplo Comparativo 2 tiene una dureza apropiada y una densidad de desenrollado apropiadas, adecuadas para mantener una forma favorable de paquete, una tensión de enrollado promedio fue tan baja como 0.04 cN/cm3 y la dureza por el número de rizados fue pequeña, provocando la generación de muchas marañas de filamento individual. Por lo tanto, la tensión promedio de desarrollado fue alta, la variación de la misma fue grande y se generó una tensión pico extraordinaria debido al enmarañamiento de las marañas de filamento individual para deteriorar la propiedad de desenrollado . En el Ejemplo Comparativo 3, la tensión promedio de enrollado fue excesivamente alta y para incrementar de este modo la dureza y densidad de enrollado del paquete y para provocar una forma del paquete con una alta cantidad de orillos, que fue problemático debido a la generación de la rotura de filamento individual. La dureza y la densidad de enrollado fueron altas después de que el paquete se ha dejado durante 24 horas. También, puesto que el momento torsor residual fue grande, se generaron ondulaciones durante el proceso de desenrollado. __I__L-_,_____________-á-___a.,-_•"»-- •_l..a,_?__i-i?;... _ .._-__._L..L__..i CAPACIDAD DE EXPLOTACIÓN INDUSTRIAL Un paquete de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato de acuerdo a la presente invención tiene una favorable propiedad de desenrollado, es decir, la tensión desarrollada es baja y es pequeña la variación de la misma. Un paquete tiene una forma estable invariable con el tiempo y es excelente en la capacidad de tejedura por punto y capacidad de tejedura. De esta manera, es posible obtener una tela de alta calidad tejida por punto/tejida del paquete de acuerdo con la presente invención. i._-____«__a_i^^„-__^-^-^J_-£_-___- _________

Claims

REIVINDICACIONES 1. Un paquete de un hilo de torsión falsa compuesto de fibras de politrimetilen-tereftalato, caracterizado en que la dureza y la densidad de enrollado del paquete y el número de rizados del hilo de torsión falsa obtenido de esta manera satisface simultáneamente las siguientes condiciones (1) , (2) y (3) : (1) 70 = dureza = 90 (2) 0.6 g/cm3 = densidad de enrollado = 1.0 g/cm3 (3) dureza x el número de rizados = 520
2. Un paquete de un hilo de torsión falsa, según la reivindicación 1, caracterizado en que el número de marañas de filamento individual del hilo de torsión falsa enrollada de paquetes de 3.5 / cm o menos .
3. Un paquete de hilo de torsión falsa, según la reivindicación 2, caracterizada en que un momento torsor residual del hilo de torsión falsa enrollada en paquetes de 150 vueltas/m o menos.