MXPA00011812A - Procedimiento de transporte de materiales pulverulentos en fase hiperdensa aplicable a la circunvalacion de obstaculos. - Google Patents

Abstract

Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso que permite franquear un obstaculo, gracias a la introduccion de un dispositivo etnre dos transportadores horizontales, uno supeior (T1) y otro inferior (T2), que comprende por lo menos tres cascos:- a la entrada del dispositivo, un casco superior (S1) que comprende un canal inferior (S1.1) alimentado con gas a presion P1 y un canal superior (S1.2), constituido esencialmente por una columna ( C1),- en el centro, a una altura que permita franquear el obstaculo, se encuentra un casco intermedio (S3)-a la salida del dispositivo, un casco inferior (S2) que comprende un canal inferior (S2.1) alimentado con gas a presion P2 y un canal superior (S2.2), contituido esencialmente por una columna (c2), los tres cascos estan permanentemente llenos de material pulverulento mantenido en estado de fluidificacion potencial, siendo siempre positiva la diferencia de presion P1-P2.

Description

PROCEDIMIENTO DE TRANSPORTE DE MATERIALES PULVERULENTOS EN FASE HIPERDENSA APLICABLE A LA CIRCUNVALACIÓN DE OBSTÁCULOS ÁMBITO TÉCNICO La invención se refiere a un perfeccionamiento del sistema de transporte y distribución de materiales pulverulentos en fase hiperdensa. Gracias a dicho perfeccionamiento se puede equipar instalaciones industriales antiguas con este sistem de transporte eficaz y económico. Se trata de un procedimiento de transporte continuo de producto pulverulento con el que se puede alimentar, a partir de una zona única de almacenamiento, gran número de conjuntos de acondicionamiento como por ejemplo ensacadoras, dispositivos de puesta en contenedor o incluso numerosos conjuntos de producción como prensas de extrusión de materias plásticas o células de cubas de electrólisis ignea. Los materiales pulverulentos que deban transportarse pueden fluidificarse: su granulometria y cohesión son tales que al insuflarles un gas a poca velocidad se provoca la descohesión de las partículas entre sí y se reducen las fuerzas de frotamiento interno. Dichos materiales son, por ejemplo, la alúmina destinada a la electrólisis ígnea, cementos, yesos, cal viva o cal muerta, cenizas volantes, fluoruro de calcio, cloruro de magnesio, cualesquiera cargas para mezclas, catalizadores, polvos de carbón, sulfato de sodio, fosfatos, polifosfatos o pirofosfatos, materias plásticas en polvo, productos alimenticios como leche en polvo, harinas, etc.

REF: 125060 ESTADO DE LA TÉCNICA Se han estudiado y desarrollado ya numerosos dispositivos para el transporte en lecho fluido de materiales pulverulentos. Existe un problema específico ocasionado por el suministro continuo del material pulverulento, regulado en función de las necesidades de consumo de "dicho material. Para ilustrar este problema puede citarse entre otros el ejemplo del suministro de alúmina a las células de electrólisis ígnea para producir aluminio. Para ello, la alúmina, un producto pulverulento transportado y solubilizado en el baño electrolítico, se va consumiendo mientras se lleva a cabo la electrólisis y hay que irla reponiendo al tiempo que se consume de modo que la concentración de alúmina solubilizada se mantenga a un nivel óptimo, favorable al rendimiento máximo de la célula de electrólisis. A partir de ahí, es preciso ajustar la cantidad de alúmina introducida en la cuba de electrólisis de modo que un exceso o una falta de alúmina no perturbe el funcionamiento . El sistema de transporte de materiales pulverulentos puesto a punto por la solicitante y descrito en las patentes europeas EP-B-0 122 925, EP-B-0 179 055, EP-B-0 187 730, EP-B-0 190 082 y EP-B-0 493 279 permite realizar un suministro continuo de materias sólidas pulverulentas en fase hiperdensa. Su utilidad estriba particularmente en alimentar en alúmina de modo regular y continuo las tolvas de almacenamiento y distribución situadas en la superestructura de las cubas de electrólisis. Comprende dicho sistema, entre la zona de almacenamiento y la zona a suministrar, por lo menos un transportador horizontal, denominado aerocanalización, formado por un canal inferior para la circulación de un gas, un canal superior para la circulación del material pulverulento, estando separados ambos canales por un tabique poroso. El canal inferior está alimentado en gas por un conducto de suministro por lo menos. El material pulverulento llena completamente el canal superior del transportador el cual cuenta por lo menos con un columna de equilibrado llena parcialmente de material pulverulento; la altura del llenado equilibra la presión del gas. La columna de equilibrado crea condiciones de fluidificación potencial del material pulverulento el cual se presenta en la aerocanalización en forma de un lecho hiperdenso con muy poca agitación debido al muy reducido caudal del gas. Para entender bien la fluidificación potencial procede resumir qué es una fluidificación tradicional, practicada habitualmente para el transporte de materiales pulverulentos y que se describe por ejemplo en la patente US 4 016 053. El dispositivo empleado en fluidificación comprende igualmente una aerocanalización como la descrita anteriormente. El gas de fluidificación se introduce en el canal inferior a una presión dada Pf, atraviesa el tabique poroso y pasa entre las partículas inmóviles del material pulverulento formando la capa que se va a fluidificar. Al contrario del dispositivo de fluidificación potencial, el grosor de esta capa inmóvil es mucho menor que la altura del canal superior del transportador, es decir, que si no se inyecta gas de fluidificación, el material pulverulento sólo llena parcialmente el canal superior del transportador horizontal.

En la fluidificación tradicional se impone un caudal de gas importante: las partículas entran en movimiento y se levantan haciendo que pierdan el contacto con las partículas vecinas. De este modo, aumenta el espacio intersticial existente entre las partículas, se reducen los frotamientos internos entre las mismas y éstas se ponen en un estado de suspensión dinámica. Se incrementa así el volumen inicial del material pulverulento con la consecuente reducción de la densidad aparente. La expresión "fase densa" suele reservarse al transporte neumático a alta presión. La fase hiperdensa es característica de la fluidificación potencial. Para ilustrarlo diremos que considerando por ejemplo el caso de la alúmina (A1203) , cuyo índice sólido/gas es aproximadamente de 10 a 150 kg A1203 / kg de aire en el transporte neumático en fase densa y de 750 a 950 kg A1203 / kg aire para el transporte por fluidificación potencial en fase hiperdensa. La fase hiperdensa permite pues transportar el sólido pulverulento a concentraciones sólido/gas muy importantes, mucho más elevadas que la fase densa en transporte neumático. En el caso de la fluidificación potencial, incluso cuando no hay inyección de gas, el material pulverulento llena casi completamente el dispositivo de transporte, particularmente el canal superior. Cuando el gas se introduce en el canal inferior, la columna de equilibrado se llena parcialmente con el material pulverulento que ocupa el canal superior, conforme a una altura anométrica que equilibra la presión pf e impide el incremento de los intersticios entre las partículas. Como consecuencia, la presencia de la columna de equilibrado impide que el material pulverulento existente en el transportador horizontal se fluidifique obligando a dicho material a presentarse con el aspecto de un lecho hiperdenso con fluidificación potencial. Por otra parte, como la distancia intersticial entre las partículas no aumenta, la permeabilidad del medio respecto al gas introducido a la presión pf es muy reducida y limita el vertido gaseoso a un caudal muy bajo. Cuando nos refiramos en adelante a dicho vertido gaseoso a muy bajo caudal que atraviesa la columna de equilibrado, utilizaremos la palabra "desgasificación". Por consiguiente, no hay fluidificación pero sí se puede hablar de fluidificación potencial: aunque no haya una circulación permanente de material en la aerocanalización, sí hay un vertido por desprendimiento sucesivos en cuanto hace falta material pulverulento, por ejemplo, cuando el nivel de la zona a suministrar es inferior a un valor crítico. Cuando el consumo continuo del material almacenado en la zona a suministrar hace que baje el nivel del material por debajo del orificio de la canalización de suministro, se escapa de la canalización una cantidad de material pulverulento creando un "vacío" que se llena al producirse un desprendimiento de material, acción que provoca otra más arriba de la línea reproduciéndose en cadena en la aerocanalización hasta llegar al silo de almacenamiento . El sistema con fluidificación potencial de transporte en lecho hiperdenso descrito en las patentes europeas EP-B-0 122 925, EP-B-0 179 055, EP-B-0 187 730, EP-B-0 190 082 y EP-B-0 493 279 se utiliza a gran escala, especialmente para alimentar las cubas de 300.000 amperios de instalaciones recientes que producen la electrólisis ígnea del aluminio. Las ventajas de este dispositivo son bien conocidas: • alimentación continua de las cubas lo que hace que las tolvas estén siempre llenas, • reducido mantenimiento del sistema, poco desgaste debido a la baja velocidad de circulación del producto, • elimina la segregación granulométrica, • consume poca energía, • perfecto control del transporte de alúmina, sin alteraciones preferentes.

PROBLEMA PLANTEADO El número de zonas a suministrar de un taller de electrólisis, a partir de una única zona de almacenamiento, es importante (varias decenas) y la distancia entre la zona de almacenamiento y la zona a suministrar puede ser considerable (cientos de metros) . El dispositivo ilustrado en EP-B-0 179 055 se compone de una serie de transportadores en cascada: un transportador primario que une la zona de almacenamiento a una serie de transportadores secundarios, asignado cada uno a una cuba y provisto de derivaciones laterales que alimentan las tolvas integradas en la superestructura de la cuba. Pero este sistema supone que se utilicen transportadores horizontales o ligeramente inclinados para que la sucesión de pequeños desprendimientos -que se vierten en cascada en la aerocanalización hasta llegar al silo de almacenamiento- se efectúe en las mejores condiciones. La solicitante constató efectivamente que, por una parte, resultaba imposible mantener el material en estado de fluidificación potencial si existía una fuerte pendiente en el transportador y que, por otra parte, una ruptura brusca de la pendiente rompía el efecto de "dominó" de los microdesprendimientos conllevando la formación de tapones sólidos en los cuales era imposible mantener el material pulverulento en estado de fluidificación potencial. Ahora bien, un taller antiguo no se ha diseñado forzosamente para que reciba el suministro a través de transportadores horizontales o poco inclinados. Porque existen efectivamente zonas de paso destinadas a los vehículos de servicio de la electrólisis (transporte de baño líquido, de metal, etc.), obstáculos que los transportistas no podrán salvar por la derecha o por la izquierda sino cambiando forzosamente de nivel. Por eso, la solicitante intentó poner a punto un procedimiento que permitiera utilizar el sistema de transporte en fase hiperdensa descrito en las patentes europeas EP-B-0 122 925, EP-B-0 179 055, EP-B-0 187 730, EP-B-0 190 082 y EP-B-0 493 279, incluso cuando se trate de renovar el equipo de instalaciones antiguas.

OBJETO DE LA INVENCIÓN El procedimiento según la invención es un procedimiento de transporte de materiales pulverulentos por fluidificación potencial que permite salvar los obstáculos cambiando de nivel, es decir, liberando al sistema de transporte de lecho hiperdenso del imperativo de tener que instalar únicamente transportadores horizontales o poco inclinados. En adelante diremos que dichos transportadores son •"horizontales" aunque sean ligeramente inclinados con el objetivo de resultar más concisos.

Según la invención, se introduce en el sistema de transportadores en lecho hiperdenso, a la altura del obstáculo que se deba franquear, entre dos transportadores horizontales (uno de los cuales se denominará "superior" y el otro "inferior") un dispositivo de circunvalación del obstáculo que se compone de tres cascos por lo menos: - a la entrada del dispositivo, un casco superior que comprende un canal inferior alimentado con gas a presión Pl y un canal o conducto superior, constituido esencialmente por una columna, conectada por un lado al canal superior del transportador superior y por el otro al canal superior del casco intermedio; - en el centro, a una altura que permita franquear el obstáculo, se encuentra por lo menos un casco intermedio similar a una aerocanalización horizontal cuyo canal inferior está alimentado con gas a presión P3 y cuyo canal superior, conectado por su primer extremo al canal superior del casco superior, se une por su segundo extremo al canal superior del casco inferior; - a la salida del dispositivo, un casco inferior que comprende un canal inferior alimentado con gas a presión P2 y un canal o .conducto superior, constituido esencialmente por una columna, conectada por un lado al canal superior del casco intermedio y por el otro, al canal superior del casco inferior. El obstáculo se encuentra a la altura de por lo menos uno de los transportadores horizontales y el casco intermedio se encuentra a un nivel distinto del obstáculo, lo que permite rodearlo. Los transportadores horizontales suelen estar al mismo nivel pero nada impide que haya una diferencia de altura entre ambos transportadores horizontales. La longitud del casco intermedio es suficiente para que el material pulverulento transportado franquee el obstáculo. La particularidad del dispositivo estriba en crear una diferencia de presión ?P = P1-P2, siendo siempre estrictamente positiva y con un ajuste de presiones que hagan que los tres cascos estén llenos de material pulverulento en cualquier momento, mantenido en estado de fluidificación potencial. Siempre que esta diferencia de presión sea positiva, el dispositivo actuará como un sifón hidráulico: se comprueba que el vertido del producto se efectúa libremente desde el primer transportador horizontal hacia el segundo, de modo continuo y regular. De modo preferente, las columnas del casco superior y del casco inferior son columnas de equilibrado, llenas de producto pulverulento hasta una altura que haga que el nivel libre del material en cada una de las columnas se encuentre por encima del punto más alto de las aerocanalizaciones que correspondan al grupo constituido por el casco intermedio y las partes de los transportadores superior e inferior situados a proximidad de sus conexiones con el dispositivo de circunvalación. La diferencia de presión ?P = P1-P2, siempre positiva, se consigue cuando la altura del material pulverulento en la columna del casco superior es mayor que la del material pulverulento de la columna del casco inferior. En la práctica, el dispositivo realizado según la invención y aplicado al transporte de la alúmina presenta ventajosamente un casco intermedio situado a un nivel más bajo que el de los dos transportadores horizontales, consiguiendo así que la alúmina pase por debajo del suelo de las cubas para dar paso a los vehículos de servicio de la electrólisis. Pero también se podría prever un paso por arriba o incluso a nivel intermedio. Lo esencial es respetar que, por una parte, el nivel libre de alúmina en ambas columnas esté situado por encima del punto más alto de ambos transportadores y del casco intermedio, y que por otra parte, la altura de la alúmina en la primera columna sea superior a la altura de la alúmina en la segunda columna. La presión del casco intermedio sirve para poner el material pulverulento en estado de fluidificación potencial. Su valor intermedio oscila, ventajosamente, entre la presión de fluidificación potencial de la primera columna y la de la segunda columna. Para que el sistema funcione correctamente, resulta ventajoso disponer un espacio libre de material pulverulento en la parte superior del canal superior del casco intermedio, lo que forma una burbuja de gas a presión. La solicitante ha comprobado efectivamente que por lo general, la presencia de burbujas de gas en la parte superior de los canales superiores de los transportadores en fase hiperdensa favorecía el logro de buenas condiciones de fluidificación potencial al permitir que el gas de fluidificación circule mejor. La solicitud de la patente francesa FR 9806124, presentada por la solicitante el 11 de mayo de 1998, describe los dispositivos adaptados a la creación de burbujas estables en la parte superior de los canales superiores de los transportadores. En este caso, basta con prolongar cada una de las columnas con una penetración de lado a lado de la parte superior del canal superior del casco intermedio. La altura de la penetración se encuentra ventajosamente entre la mitad y la centésima parte de la altura de la parte útil de la aerocanalización que transporta el material pulverulento.

MODOS DE REALIZACIÓN DE LA INVENCIÓN - EJEMPLOS El procedimiento según la invención se entenderá mejor con la descripción detallada de los distintos dispositivos cuya presentación son sólo ejemplos sin ser limitativos. La figura 1 es una vista en esquema en corte vertical de un primer dispositivo conforme a la invención, que permite rodear un obstáculo por la parte inferior. La figura 2 es una vista en esquema en corte vertical de un segundo dispositivo conforme a la invención que permite extraer material pulverulento a partir de un silo situado cerca de un obstáculo. La figura 3 es una vista en esquema en corte vertical de un tercer dispositivo conforme a la invención, que permite rodear un obstáculo por la parte superior.

EJEMPLO 1: sifón hiperdenso (figura 1) Este ejemplo procede de una fundición de aluminio que se moderniza adoptando un sistema de suministro de alúmina en continuo y en la que, a partir de un silo situado por encima del nivel de las cubas, es necesario que el transportador de alúmina pase por debajo del suelo de las cubas para dar paso a los vehículos de servicio de electrólisis (transporte de baño líquido, de metal, ... ) .

El dispositivo de circunvalación se ha diseñado y realizado siguiendo las características del procedimiento conforme a la invención. En este caso particular, el obstáculo se evita por la parte inferior. Aunque el medio que está en circulación (alúmina + gas) en este caso pueda comprimirse y que la noción de sifón esté asociada exclusivamente a los vertidos hidrodinámicos, no puede evitarse la analogía que existe entre el dispositivo de este ejemplo, ilustrado en la figura 1, y un sifón hidráulico, tanto en cuanto a su forma como a la función que cumple. Por este motivo, la solicitante lo ha denominado "sifón hiperdenso". La solicitante ha comprobado efectivamente que con este tipo de dispositivo no se crean tapones sólidos: el producto se mantiene en todo momento en estado de fluidificación o de fluidificación potencial y se garantiza la libre circulación del producto aunque pase por un punto inferior. El mencionado sifón hiperdenso comprende tres cascos de fluidificación potencial distintos: - en la entrada, un casco Si que comprende un canal inferior Sl.l, alimentado con gas a presión Pl y un "canal" superior SI.2, constituido esencialmente por una columna Cl, conectada por un lado al canal superior TI.2 del transportador superior TI y por el otro lado, al canal superior S3.2 del casco intermedio S3; - en el medio, a una altura que permita franquear el obstáculo, un casco intermedio S3 comparable a una aerocanalización horizontal cuyo canal inferior S3.1 está alimentado con gas a presión P3 y cuyo canal superior S3.2, conectado por su primer extremo al canal superior SI.2 del casco superior SI, está conectado por su segundo extremo al canal superior S2.2 del casco inferior S.2; - a la salida del dispositivo, un casco inferior S2 que comprende un canal inferior S2.1, alimentado con gas a presión P2 y un "canal" superior S2.2 constituido esencialmente por una columna C2, conectada por un lado al canal superior S3.2 del casco intermedio S3 y por el otro lado al canal superior T2.2 del transportador inferior T2. Los transportadores horizontales TI y T2 están aquí al mismo nivel pero no hay nada que impida que exista una diferencia de altura entre el transportador superior y el transportador inferior. La longitud L del casco intermediario, igual- a 20 metros, es suficiente aquí para que el material pulverulento transportado franquee el obstáculo. Si fuera necesaria una longitud L superior es preferible conectar el casco S3 con otros cascos intermediarios S'3, S"3, etc., idénticos a S3 de modo que tengan un canal superior común y canales inferiores alimentados con gas a una presión de fluidificación potencial P'3, P"3, etc. La columna Cl (resp. C2) está llena de alúmina a una altura hl (resp. h2) tal que el nivel libre de dicho material 15.1 (resp. 15.2) se encuentre por encima del punto más alto de las aerocanalizaciones TI, T2 y S3. La diferencia de presión ?P = P1-P2 siempre positiva se cumple siempre que la altura del material pulverulento hl se mantenga por encima de h2. El casco intermedio S3 está situado a un nivel más bajo que el de ambos transportadores horizontales TI y 'T2: la distancia hO es cercana a 6 metros. Para dejar el paso libre a los vehículos de servicio de la electrólisis ha sido por consiguiente necesario, debido a la ubicación de las cubas, hacer pasar la alúmina a 6 metros por debajo del nivel del transportador principal, a una distancia de 20 metros, y remontarla a continuación unos 6 metros. El ajuste de las presiones Pl y P2 es tal que el sistema está lleno de alúmina en cualquier momento. Las presiones Pl y P2 son tales que Pl = hl*dl y P2 = h2*d2, siendo di la masa volumétrica media del producto en fluidificación potencial en la columna Cl y siendo d2 la masa volumétrica media del producto en fluidificación potencial en la columna C2. La densidad del producto fluidificado varía efectivamente de una columna a otra: es tanto más reducida cuanto que la presión de fluidificación es elevada. La solicitante ha comprobado efectivamente que bastaba con que la altura hl fuera superior a la altura h2, para que la presión Pl fuera superior a P2 y que de este modo el dispositivo funcione como un sifón hidráulico: hay un vertido natural de la alúmina a pesar el punto inferior condicionado por la geometría del dispositivo. Los valores elegidos para las presiones son los siguientes: Pl = 0,7 bar; p2 = 0,6 bar y P3 = 0,65 bar. Se observa entonces que el nivel hl del producto de densidad media de 0,85 es próximo a 8,2 metros mientras que h2 es próximo a 7 metros y que el producto se vierte naturalmente por el sifón hiperdenso descendiendo por la columna Cl, siguiendo el casco S3 y subiendo por la columna C2.

Para que el sistema funcionara correctamente se ha previsto una burbuja B de gas en la parte superior del casco intermedio S3. Dicha burbuja de gas se obtiene tradicionalmente por la penetración de las columnas Cl y C2 en la parte superior del casco intermedio S3.

EJEMPLO 2: Extracción en la base del silo (figura 2) Otra aplicación del sifón en fase hiperdensa es la extracción de producto pulverulento en la base del silo. El silo puede estar implantado muy cerca del suelo. En ese caso resulta necesario elevar el producto después de su extracción para utilizarlo posteriormente a un nivel más elevado que el de la base del silo, para alimentar por ejemplo otro equipo de transporte sin tener que crear un foso de reserva del producto que se va a transportar. La figura 2 indica el esquema de tal dispositivo. El silo 1 alimenta el sifón constituido por la base 2 del silo 1, del transportador intermedio 3 y de la columna C. El sifón alimenta a su vez a un transportador horizontal T u otro sistema de manutención o almacenamiento. El transportador intermedio 3 está compuesto por un canal inferior 6 y un canal superior 7, conectado en un extremo a la columna C y por el otro extremo al silo 1 a través de una zona 4 situada en la parte baja de la base 2 del silo 1. Mediante un conducto 8, se inyecta un gas G a presión P. Dicho gas pasa por el tabique poroso 5 que separa el canal inferior 6 y el canal superior 7.

En esta configuración, el silo 1 es un depósito de almacenamiento aéreo: no está fluidificado. Es preciso que la altura h que representa la carga de alúmina en el silo 1 sea superior a la altura h de elevación del producto 12. La parte inferior 4 de la base 2 del silo 1 se pone entonces en condición de fluidificación potencial, lo que permite que el material pulverulento 12 se vierta correctamente a través del sifón constituido por la base 2 del silo 1, el transportador intermedio 3 y la columna C. Para que el sistema funcione correctamente resulta ventajoso disponer en la parte superior 14 del canal superior 7 del casco intermedio 3 un espacio libre de material pulverulento constituyendo una burbuja de gas B a presión. Para crear una burbuja B estable basta con prolongar la columna C (resp. la base 2 del silo 1) por una penetración 40.1 (resp. 40.2). En este ejemplo, la presión P de fluidificación es tal que P = d*h, siendo d la masa volumétrica media del sólido en estado de fluidificación. Se ha demostrado de modo experimental con la alúmina que era perfectamente posible hacer remontar el producto una altura h de 7 metros imponiendo una presión de aire P de unos 0,6 bar. Evidentemente, estos valores no son limitativos; basta con incrementar la presión P para que el producto suba a la altura deseada.

EJEMPLO 3: Circunvalación por la parte superior (figura 3) La figura 3 ilustra un dispositivo que permite rodear un obstáculo por la parte superior. Las distintas partes del dispositivo llevan las mismas referencias que las utilizadas en el ejemplo de la figura 1 y de la figura 2. Tal dispositivo no puede funcionar de manera aislada. Está conectado al depósito de almacenamiento aéreo gracias a un conjunto de aerocanalizaciones simbolizado en la figura 3 por la aerocanalización T. Al igual que en el ejemplo 2, el nivel superior de la alúmina en este depósito de almacenamiento aéreo 1 está ubicado por encima de los niveles libres de alúmina en las columnas del dispositivo de circunvalación, especialmente de la columna superior (la altura H de la alúmina tiene que ser superior a la altura h en la columna Cl) .

VENTAJAS DEL PROCEDIMIENTO SEGÚN LA INVENCIÓN Con este procedimiento se puede diseñar y realizar sifones hiperdensos utilizados: • para la alimentación de cubas de electrólisis entre dos transportadores horizontales, con paso por un nivel inferior o incluso por un novel superior; • también se pueden realizar extracciones de un silo cuando éste está ubicado cerca del suelo.

Se hece constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la practica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (12)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones :

1. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso que permite franquear un obstáculo, caracterizado porque en el sistema de transportadores se utiliza un dispositivo de circunvalación (10; 20; 30) del obstáculo, entre dos transportadores horizontales, uno superior (TI) y otro inferior (T2) , dispositivo que comprende por lo menos tres cascos: - a la entrada del dispositivo, un casco superior (SI) que comprende un canal inferior (Sl.l) alimentado con gas a presión Pl y un canal .superior (SI.2), constituido esencialmente por una columna (Cl) , conectada por un lado al canal superior (TI.2) del transportador superior (TI) y por el otro lado al canal superior (S3.2) del casco intermedio (S3) ; - en el centro, a una altura que permita franquear el obstáculo, se encuentra por lo menos un casco intermedio (S3) cuyo canal inferior (S3.1) está alimentado con gas a presión P3 y cuyo canal superior (S3.2), conectado por su primer extremo al canal superior (SI.2) del casco superior (SI) se une por su segundo extremo al canal superior (S2.2) del casco inferior (S2) ; - a la salida del dispositivo, un casco inferior (S2) que comprende un canal inferior (S2.1) alimentado con gas a presión P2 y un canal superior (S2.2), constituido esencialmente por una columna (C2) , conectada por un lado al canal superior (S3.2) del casco intermedio (S3) y por el otro lado, al canal superior (T2.2) del transportador inferior (T2) ; y porque los tres cascos están llenos, en todo momento, con material pulverulento mantenido en estado de fluidificación potencial, siendo siempre la diferencia de presión Pl - P2 estrictamente positiva.

2. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso según la reivindicación 1, caracterizado porque la columna (Cl) del casco superior (SI) y la columna (C2) del casco inferior (S2) son columnas de equilibrado.

3. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso según la reivindicación 2, caracterizado porque la altura (hl) del material pulverulento en la columna (Cl) del casco superior (SI) se mantiene siempre superior a la altura (h2) del material pulverulento en la columna (C2) del casco inferior (S2) .

4. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso según la reivindicación 2 o 3, caracterizado porque las columnas (Cl) del casco superior y (C2) del casco inferior están llenas de producto pulverulento a una altura (hl, h2) de modo que el nivel libre (15.1, 15.2) de dicho material en cada una de dichas columnas (Cl, C2) se encuentra por encima del punto más alto de las aerocanalizaciones que pertenecen al grupo constituido por el casco intermedio (S3) y las partes de los transportadores superior (TI) e inferior (T2) ubicadas a proximidad de sus uniones con dicho dispositivo de circunvalación (10; 20; 30) .

5. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que las aerocanalizaciones unen un depósito de almacenamiento aéreo (1) a una zona a suministrar, caracterizado porque el nivel libre de material pulverulento en dicho depósito de almacenamiento aéreo (1) está situado por encima del nivel libre de material pulverulento que llena cada columna (C; Cl; C2) de dicho dispositivo de circunvalación (10; 20; 30) .

6. Procedimiento de transporte de material pulverulento en lecho hiperdenso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque se dispone en la parte superior (14) del canal superior (S3.2) del casco intermedio (S3) un espacio libre de material pulverulento que forma una burbuja (B) del gas a presión.

7. Dispositivo de circunvalación (10, 30) que permite realizar el transporte de material pulverulento en fase hiperdensa, conectado a un transportador superior (Ti) y a un transportador inferior (T2) , caracterizado porque comprende por lo menos tres cascos : - un casco superior (SI) que comprende un canal inferior (Sl.l) alimentado con gas a presión Pl y un canal superior (Si.2), constituido esencialmente por una columna (Cl) , conectada por un lado al canal superior (TI.2) del transportador superior (TI) y por el otro lado al canal superior (S3.2) del casco intermedio (S3) ; -. por lo menos un casco intermedio (S3) cuyo canal inferior (S3.1) está alimentado con gas a presión P3 y cuyo canal superior (S3.2), conectado por su primer extremo al canal superior (SI.2) del casco superior (SI) se une por su segundo extremo al canal superior (S2.2) del casco inferior (S2) ; - un casco inferior (S2) que comprende un canal inferior (S2.1) alimentado con gas a presión P2 y un canal superior (S2.2), constituido esencialmente por una columna (C2) , conectada por un lado al canal superior (S3.2) del casco intermedio (S3) y por el otro, al canal superior (T2.2) del transportador inferior (T2) ;

8. Dispositivo de circunvalación (10) según la reivindicación 7, caracterizado porque el casco intermedio (S3) está ubicado en un nivel inferior al del transportador superior (TI) y al del transportador inferior (T2) .

9. Dispositivo de circunvalación (30) según la reivindicación 7, caracterizado porque el casco intermedio (S3) está ubicado en un nivel superior al del transportador superior (TI) y al del transportador inferior (T2) .

10. Dispositivo de circunvalación (10, 30) según una cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9, caracterizado porque la columna (Cl) y la columna (C2) son columnas de equilibrado llenas de material pulverulento a una altura (hl, h2) de modo que el nivel libre (15.1, 15.2) de dicho material en cada una de dichas columnas se encuentra por encima del punto más alto de las aerocanalizaciones que pertenecen al grupo constituido por el casco intermedio (S3) y las partes de los transportadores superior (TI) e inferior (T2) ubicadas a proximidad de sus uniones con dicho dispositivo de circunvalación.

11. Dispositivo de circunvalación (10, 30) según una. cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10, caracterizado porque la presión P3 del casco intermedio (S3) tiene un valor intermedio entre la presión Pl de fluidificación potencial de la primera columna (Cl) y la presión P2 de fluidificación potencial de la segunda columna (C2) .

12. Dispositivo de circunvalación (20) que permite realizar la extracción de material pulverulento de un silo y su transporte en fase hiperdensa, conectado a un silo (1) y a un transportador (T) , caracterizado porque comprende : - un casco (S3) situado a un nivel inferior al del transportador inferior (T) , cuyo canal inferior (S3.1) está alimentado con gas a presión P y cuyo canal superior (S3.2) está conectado por su primer extremo a la parte inferior (4) de la base (2) del silo (1) y por su segundo extremo a una columna (C) ; - una columna (C) conectada por un lado al canal superior (S3.2) del casco (S3) y por el otro lado al canal superior del transportador (T) , estando dicha columna llena del mencionado material pulverulento en permanente estado de fluidificación potencial, a una altura (h) inferior a la altura de llenado (H) del material en el silo (1) .