MX2013001949A - Procedimiento y sistema para suministrar vapor de una columna de secado a una columna de extremos ligeros. - Google Patents

Abstract

La presente invención está dirigida a un método para calentar una columna de los extremos ligeros a través de la dirección de una o más corrientes laterales de vapor de una columna de secado a la columna de los extremos ligeros; la presente invención también está dirigida a un procedimiento de carbonilación para producir ácido acético, en donde una o más corrientes laterales de vapor de una columna de secado proporcionan la energía externa requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

Description

PROCEDIMIENTO Y SISTEMA PARA SUMINISTRAR VAPOR DE UNA COLUMNA DE SECADO A UNA COLUMNA DE EXTREMOS LIGEROS RECLAMO DE LA PRIORIDAD La presente invención reclama la prioridad de la Solicitud de E.U.A. No. 12/857,323, presentada en Agosto 16 del 2010, el contenido y la descripción totales de la cual se incorporan en la presente como referencia.

CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención está dirigida a un método para calentar una columna de los extremos ligeros a través de la dirección de una o más corrientes laterales de vapor de una columna de secado a la columna de los extremos ligeros. La presente invención también está dirigida a un procedimiento de carbonilación para producir ácido acético, en donde una o más corrientes laterales de vapor de una columna de secado proporcionan la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Un procedimiento comercial ampliamente utilizado y exitoso para sintetizar ácido acético, involucra la carbonilación catalizada de metanol con monóxido de carbono. El catalizador contiene rodio y/o iridio y un promotor de halógeno, típicamente yoduro de metilo. La reacción se realiza burbujeando de manera continua monóxido de carbono a través de un medio de reacción líquido en el cual se disuelve el catalizador. El medio de reacción comprende ácido acético, acetato de metilo, agua, yoduro de metilo y el catalizador. Los procedimientos comerciales convencionales para la carbonilación del metanol, incluyen aquéllos descritos en las Patentes de E.U.A. No. 3,769,329, 5,001 ,259, 5,026,908 y la 5,144,068, el contenido y las descripciones totales de las cuales se incorporan en la presente como referencia. Otro procedimiento de carbonilación del metanol convencional incluye el procedimiento Cativa™, que se discute en Jones, J. H. (2002), "The Cativa™ Process for the Manufacture of Acetic Acid", Platinum Metals Review, 44 (3): 94-105, el contenido y la descripción totales de la cual se incorporan en la presente como referencia.

El producto de ácido acético crudo del reactor se procesa en una sección de purificación para eliminar las impurezas y recuperar el ácido acético. Estas impurezas, que pueden estar presentes en cantidades en trazas, afectan la calidad del ácido acético, especialmente conforme las impurezas circulan a través del procedimiento de reacción, que, entre otras cosas, puede resultar en la acumulación de estas impurezas con el tiempo. Las técnicas de purificación convencionales para eliminar estas impurezas, incluyen tratar las corrientes del producto de ácido acético con oxidantes, ozono, agua, metanol, carbón activado, aminas y lo similar. Los tratamientos también pueden combinarse con la destilación del producto de ácido acético crudo. Generalmente, en muchos procedimientos químicos, tales como en la producción de ácido acético, las columnas de destilación consumen una cantidad significativa de energía. Las columnas de destilación pueden, cada una, recibir de manera independiente la energía necesaria para provocar la separación dentro de la columna. La presente invención proporciona procedimientos nuevos y mejorados para incrementar de manera ventajosa la eficiencia general de un procedimiento de producción de ácido acético, proporcionando la energía requerida para provocar la separación en un sistema de separación, de manera preferida, una columna de los extremos ligeros, de otra ubicación dentro del sistema.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La presente invención está dirigida a incrementar de manera ventajosa la eficiencia general de un procedimiento de producción de ácido acético, proporcionando la energía requerida para provocar la separación en un sistema de separación, de manera preferida, una columna de los extremos ligeros, de otra ubicación dentro del sistema. Se ha descubierto ahora, que la energía en una columna de secado puede controlarse y transferirse de manera ventajosa a otras porciones del sistema de separación, en particular, a una columna de los extremos ligeros. Por ejemplo, en una primera modalidad, la presente invención está dirigida a un método de carbonilación para producir ácido acético, que comprende los pasos de purificar una corriente del producto crudo en una columna de los extremos ligeros, para generar una corriente del producto, dirigir la corriente del producto a una columna de secado para generar una corriente del producto seco, y una o más corrientes laterales de vapor, en donde una o más corrientes laterales de vapor proporcionan la energía a uno o más sistemas de separación.

En una segunda modalidad, la presente invención está dirigida a un método para calentar una columna de los extremos ligeros, que comprende los pasos de hacer reaccionar monóxido de carbono con al menos un reactivo en un primer reactor que contiene un medio de reacción para producir la corriente del producto crudo que comprende ácido acético, en donde al menos un reactivo se selecciona del grupo que consiste de metanol, acetato de metilo, formiato de metilo, éter dimetílico y mezclas de los mismos, y en donde el medio de reacción comprende agua, ácido acético, yoduro de metilo, acetato de metilo y un catalizador, purificar una corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros, para generar una corriente del producto, dirigir la corriente del producto a una columna de secado para generar una corriente del producto seco y una o más corrientes laterales de vapor, y dirigir una o más corrientes laterales de vapor a la columna de los extremos ligeros, en donde una o más corrientes laterales de vapor calientan la corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros. _ En algunas modalidades, un rehervidor no está conectado a una porción inferior de la columna de los extremos ligeros. En algunas modalidades, la columna de secado está conectada a un rehervidor.

En una tercera modalidad, la presente invención está dirigida a un procedimiento de carbonilación para producir ácido acético, que comprende los pasos de purificar una corriente del producto crudo en una columna de los extremos ligeros, para eliminar el yoduro de metilo y el acetato de metilo, y generar una corriente del producto, la corriente del producto tiene una concentración menor de yoduro de metilo y acetato de metilo que la corriente del producto crudo, y extraer la corriente del producto de una toma lateral de la columna de los extremos ligeros, dirigir la corriente del producto a una columna de secado para generar una corriente del producto seco y una o más corrientes laterales de vapor, en donde una o más corrientes laterales de vapor de la columna de secado, calientan la corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros.

En una cuarta modalidad, la presente invención está dirigida a un método para calentar una columna de los extremos ligeros, que comprende los pasos de purificar una corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros, para generar una corriente del producto, dirigir la corriente del producto purificado a una columna de secado para generar una corriente del producto seco, y transferir calor de la columna de secado a la columna de los extremos ligeros. En algunas modalidades, el paso de transferir calor comprende además, extraer una o más corrientes laterales de vapor de la columna de secado, y dirigir una o más corrientes laterales de vapor a la columna de los extremos ligeros.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La presente invención se entenderá mejor en vista de las Figuras anexas no limitantes, en donde: La Figura 1 ilustra un esquema ejemplar de acuerdo con una modalidad de la presente invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN La presente invención se relaciona generalmente con suministrar al menos algo de los requisitos de energía de una porción de un sistema de separación en un procedimiento de producción de ácido acético con una o más corrientes laterales de vapor derivadas de una columna de secado. En una modalidad preferida, una o más corrientes laterales de vapor se dirigen a una columna de los extremos ligeros, y proporcionan la energía requerida para provocar la separación en la misma. En otras palabras, algunas modalidades de la presente invención involucran transferir calor, de manera preferida, calor en exceso, de la columna de secado para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. En los sistemas convencionales, una porción de la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros, se proporciona por el producto de ácido acético crudo alimentado a la columna. El producto de ácido acético crudo está típicamente en la fase vapor. Para los sistemas convencionales, además de la energía proporcionada del producto de ácido acético crudo, la columna de los extremos ligeros también puede recibir energía de un rehervidor discreto en la base de la columna de los extremos ligeros.

La presente invención mejora de manera ventajosa, la eficiencia de la producción de ácido acético, eliminando la necesidad del rehervidor, y utilizando la energía en una o más corrientes de vapor de la columna de secado para provocar la separación de la columna de los extremos ligeros. En las modalidades preferidas, una o más corrientes laterales de vapor se obtienen de una columna de secado y de manera más preferida, de la base de la columna de secado. Cada una de una o más corrientes laterales de vapor puede comprender ácido acético y agua. Una o más corrientes laterales de vapor se alimentan directamente en la columna de los extremos ligeros, de manera similar al producto de ácido acético crudo que se alimenta a la columna de los extremos ligeros.

Las modalidades ilustrativas de la invención se describen a continuación. Por claridad, no todas las características de una ¡mplementación real se describen en esta especificación. Por supuesto, se apreciará que en el desarrollo de cualquiera de tales modalidades reales, deben hacerse numerosas decisiones específicas de la ¡mplementación, para lograr los objetivos específicos del inventor, tales como el cumplimiento con las restricciones relacionadas con el sistema y relacionadas con los negocios, que variarán de una ¡mplementación a otra, y sería una tarea rutinaria para aquellos con experiencia ordinaria en la técnica, tener los beneficios de esta descripción.

La presente invención puede apreciarse en conexión con, por ejemplo, la carbonilación del metanol con monóxido de carbono en un sistema de reacción catalítica homogénea, que comprende un solvente de reacción, metanol y/o derivados reactivos de los mismos, un catalizador del Grupo VIII, al menos una concentración finita de agua, y opcionalmente, una sal de yoduro.

Los catalizadores del Grupo VIII adecuados incluyen catalizadores de rodio y/o iridio. Cuando se utiliza un catalizador de rodio, el catalizador de rodio puede agregarse en cualquier forma adecuada, de manera que el rodio está en la solución del catalizador como una mezcla en equilibrio que incluye el anión [Rh(CO)2l2]-, como es bien conocido en la técnica. Opcionalmente, el catalizador puede ser un anión de dicarbonilo de diyoduro de rodio, que está unido iónicamente a una resina adecuada, por ejemplo, polivinilpiridina. Las sales de yoduro mantenidas opcionalmente en las mezclas de reacción de los procedimientos descritos en la presente, pueden estar en la forma de una sal soluble de un metal alcalino o un metal alcalinotérreo, o una sal de amonio cuaternario o fosfonio. En ciertas modalidades, el copromotor del catalizador es yoduro de litio, acetato de litio o mezclas de los mismos. El copromotor de la sal puede agregarse como una sal que no es de yoduro, que generará una sal de yoduro. El estabilizante del catalizador de yoduro puede introducirse directamente en el sistema de reacción. De manera alterna, la sal de yoduro puede generarse in-situ, puesto que bajo las condiciones de operación del sistema de reacción, una amplia gama de precursores de sales que no son de yoduro reaccionará con yoduro de metilo para generar el estabilizante de la sal de yoduro del copromotor correspondiente. Para los detalles adicionales con respecto a los catalizadores de rodio y la generación de la sal de yoduro, véanse las Patentes de E.U.A. Nos. 5,001 ,259; 5,026,908 y 5,144,068, la totalidad de las cuales se incorpora en la presente como referencia.

Cuando se utiliza un catalizador de iridio, el catalizador de iridio puede comprender cualquier compuesto que contenga iridio que sea soluble en la composición de reacción líquida. El catalizador de iridio puede agregarse a la composición de reacción líquida para la reacción de carbonílación en cualquier forma adecuada que se disuelva en la composición de reacción líquida o que sea convertible a una forma soluble. Los ejemplos de compuestos que contienen iridio adecuados que pueden agregarse a la composición de reacción líquida incluyen: lrCI3, lrl3, lrBr3, [lr(CO)2l]2, [lr(CO)2CI]2, [lr(CO)2Br]2, [?G(0?)2?2]?+, [lr(CO)2Br2]-H+, [?G(0?)2?4]?+, [lr(CH3)l3(CO)2]"H+, lr4(CO)i2, lrCI3»3H20, lrBr3'3H20, metal de iridio, lr203l lr(acac)(CO)2, lr(acac)3, acetato de iridio, [lr30(OAc)6(H20)3][OAc], y ácido hexacloroirídico [H2lrCI6]. Los complejos libres de cloruro de iridio, tales como acetatos, oxalatos y acetoacetatos se utilizan usualmente como materias primas. La concentración del catalizador de iridio en la composición de reacción líquida puede estar en el intervalo de 100 a 6000 wppm. La carbonilación del metanol utilizando el catalizador de iridio es bien conocida, y se describe generalmente en las Patentes de E.U.A. Nos. 5,942,460; 5,932,764; 5,883,295; 5,877,348; 5,877,347 y 5,696,284, la totalidad de las cuales se incorpora en la presente como referencia.

Un cocatalizador/promotor de halógeno se utiliza generalmente en combinación con el componente del catalizador de metal del Grupo VIII. El yoduro de metilo se prefiere como el promotor de halógeno. De manera preferida, la concentración del promotor de halógeno en la composición de reacción líquida está en el intervalo de 1 a 50% en peso, de manera preferida, de 2 a 30% en peso.

El promotor de haluro de alquilo puede combinarse con un compuesto estabilizante/copromotor de la sal que puede incluir sales de un metal del Grupo IA o el Grupo NA, o una sal de amonio cuaternario o fosfonio. Las sales de yoduro o acetato son particularmente preferidas, por ejemplo, yoduro de litio o acetato de litio.

Otros promotores y copromotores pueden utilizarse como parte del sistema catalítico de la presente invención, como se describe en la Publicación de Patente Europea EP 0 849 248, la totalidad de la cual se incorpora en la presente como referencia. Los promotores adecuados se seleccionan de rutenio, osmio, tungsteno, renio, zinc, cadmio, indio, galio, mercurio, níquel, platino, vanadio, titanio, cobre, aluminio, estaño, antimonio, y de manera más preferida, se seleccionan de rutenio y osmio. Los copromoteres específicos se describen en la Patente de E.U.A. No. 6,627,770, la totalidad de la cual se incorpora en la presente como referencia.

Un promotor puede estar presente en una cantidad efectiva hasta el límite de su solubilidad en la composición de reacción líquida y/o cualesquier corrientes de procedimiento líquidas recicladas al reactor de carbonilación de la etapa de recuperación del ácido acético. Cuando se utiliza, el promotor está presente de manera adecuada en la composición de reacción líquida a una relación molar del promotor a catalizador de metal de 0.5:1 a 15:1 , de manera preferida 2:1 a 10:1 , de manera más preferida 2:1 a 7.5:1. Una concentración de promotor adecuada es 400 a 5000 wppm.

En una modalidad, la temperatura de la reacción de carbonilación en el primer reactor 105, es de manera preferida, de 150°C a 250°C, por ejemplo, de 155°C a 235°C, o de 160°C a 220°C. La presión de la reacción de carbonilación es de manera preferida de 10 a 200 baras, de manera preferida 10 a 100 baras, de manera más preferida 15 a 50 baras. El ácido acético se fabrica típicamente en una reacción de fase líquida a una temperatura de aproximadamente 160-220°C y una presión total de aproximadamente 20 a aproximadamente 50 baras.

La Figura 1 muestra un sistema de carbonilación ejemplar 100 para la producción de ácido acético, de acuerdo con las modalidades de la presente invención. Otros sistemas de carbonilación que pueden utilizarse con las modalidades de la presente invención, incluyen aquéllos descritos en las Patentes de E.UA Nos. 7,223,886, 7,005,541 , 6,6657,078, 6,339,171 , 5,731 ,252, 5,144,068, 5,026,908, 5,001 ,259, 4,994,608, y la Publicación de E.U.A. No. 2008/0287706, 2008/0293966, 2009/0107833, 2009/0270651 , el contenido total y las descripciones de las cuales se incorporan en la presente como referencia. El sistema 100 comprende una sección de carbonilación 101 y una sección de purificación 102. Deberá entenderse que la sección de carbonilación 101 mostrada en la Figura 1 , es ejemplar y otros componentes pueden utilizarse dentro del alcance de la presente invención.

La sección de carbonilación 101 comprende una corriente de alimentación de monóxido de carbono 103, una corriente de alimentación del reactivo 104, el reactor 105, una caldera de vaporización rápida 106 y una unidad de recuperación 107. De manera preferida, el monóxido de carbono y al menos un reactivo se alimentan de manera continua por las corrientes de alimentación 103 y 104, respectivamente, al reactor 105. La corriente de alimentación del reactivo 104 puede suministrar al menos un reactivo seleccionado del grupo que consiste de metanol, acetato de metilo, formiato de metilo, éter dimetílico y/o mezclas de los mismos, al reactor 105. En las modalidades preferidas, la corriente de alimentación del reactivo 104 puede suministrar metanol y/o acetato de metilo. Opcionalmente, la corriente de alimentación del reactivo 104 puede conectarse a uno o más recipientes (no mostrados), que almacenan los reactivos frescos para el procedimiento de carbonilación. Además, aunque no se muestran ahí, puede haber un recipiente de almacenamiento de yoduro de metilo y/o un recipiente del catalizador conectado al reactor 105 para suministrar yoduro de metilo y catalizador frescos conforme se necesite para mantener las condiciones de reacción.

Una o más corrientes de alimentación de reciclado 108, 108', de manera preferida de la sección de purificación, pueden alimentarse al reactor 105. Aunque dos corrientes de alimentación de reciclado 108, 108' se muestran en la Figura 1 , puede haber múltiples corrientes que son alimentadas de manera separada al reactor 105. Como se discute a continuación, las corrientes de alimentación de reciclado 108 pueden comprender los componentes del medio de reacción, así como el catalizador residual y/o arrastrado y ácido acético.

Opcionalmente, puede haber al menos una corriente de agua fresca (no mostrada), que puede alimentarse al reactor 105.

En las modalidades preferidas, el reactor 105 es un reactor de carbonilación de fase líquida. El reactor 105 es, de manera preferida, un recipiente agitado o un recipiente del tipo columna de burbujas, con o sin un agitador, dentro del cual, el contenido de líquido que reacciona se mantiene, de manera preferida, automáticamente, a un nivel predeterminado, que de manera preferida permanece sustancialmente constante durante la operación normal. El metanol fresco de la corriente de alimentación 104, el monóxido de carbono de la corriente de alimentación 103, y las corrientes de reciclado 108, junto con las corrientes opcionales de yoduro de metilo, las corrientes de catalizador y/o las corrientes de agua, se introducen de manera continua en el reactor 105 conforme se necesite, para mantener una concentración de agua de al menos de 0.1% en peso a 14% en peso en el medio de reacción.

En un procedimiento de carbonilación típico, el monóxido de carbono se introduce de manera continua en el reactor de carbonilación, de manera preferida vía un distribuidor, y de manera deseable debajo del agitador que puede utilizarse para agitar el contenido. La alimentación gaseosa, de manera preferida, se dispersa completamente a través del líquido que reacción por los medios de agitación. Una corriente de purga gaseosa/vapor 109 de manera deseable se ventila dentro del reactor 105 para evitar la acumulación de subproductos gaseosos, inertes, y para mantener una presión parcial fija de monóxido de carbono a una presión total del reactor dada. La temperatura del reactor puede controlarse, y la alimentación de monóxido de carbono se introduce a una velocidad suficiente para mantener la presión total del reactor deseada. La corriente de purga gaseosa 109 puede depurarse con ácido acético y/o metanol en la unidad de recuperación 107, para recuperar los componentes de bajo punto de ebullición, tales como yoduro de metilo. La corriente de purga gaseosa 109 puede condensarse y alimentarse a una unidad de recuperación 107 que puede regresar los componentes de bajo punto de ebullición 110 a la parte superior del reactor 105. Los componentes de bajo punto de ebullición 110 pueden comprender acetato de metilo y/o yoduro de metilo. El monóxido de carbono en la corriente de purga gaseosa 109 puede purgarse en la línea 111 o alimentarse vía la línea 111' a la base de la caldera de vaporización rápida 106 para mejorar la estabilidad del rodio.

El producto de la carbonilación se extrae del reactor de carbonilación 105 a una velocidad suficiente para mantener un nivel constante del ! mismo, y se proporciona a una caldera de vaporización rápida 106 vía la corriente 112. En la caldera de vaporización rápida 106, el producto de la carbonilación se separa en un paso de separación instantánea con o sin la adición de calor para obtener una corriente del producto crudo 113 que comprende ácido acético, y una corriente de reciclado del catalizador 114, que comprende una solución que contiene catalizador, que de manera preferida se rédela al reactor vía la corriente 108. La solución que contiene catalizador, contiene de manera predominante ácido acético, el catalizador de rodio y la salí de yoduro, junto con cantidades menores de acetato de metilo, yoduro de metilo y agua, como se discutió anteriormente. La corriente del producto crudo 113 comprende ácido acético, acetato de metilo, yoduro de metilo, agua, aléanos y compuestos reductores de permanganato (PRC). Los PRC pueden incluir, por ejemplo, compuestos tales como acetaldehído, acetona, métil etil cetona, butiraldehído, crotonaldehído, 2-etil crotonaldehído, 2-etil butiraldehído y lo similar, y los productos de la condensación de aldol de los mismos. Los gases disueltos que salen del reactor 105 y que entran a la caldera de vaporización rápida 106, comprenden una porción del monóxido de carbono, y también pueden contener subproductos gaseosos, tales como metano, hidrógeno y dióxido de carbono, e inertes tales como nitrógeno y argón, y oxígeno. Tales gases disueltos salen de la caldera de vaporización rápida 106 como parte de la corriente del producto crudo 113. La corriente del producto crudo 113 de la caldera de vaporización rápida 106 se dirige a la sección de purificación 102.

En una modalidad, la sección de purificación 102 comprende una columna de los extremos ligeros 120 y una columna de secado 130. En las modalidades adicionales, la sección de purificación 102 puede comprender una o más columnas para la eliminación de los PRC, lechos de protección, depuradores de ventilación y/o columnas de los extremos pesados. Las columnas de eliminación de los PRC se describen en las Patentes de E.U.A. Nos. 6,143,930, 6,339,171 y 7,223,886, y las Publicaciones de E.U.A. Nos. 2005/0197513, 2006/0247466 y 2006/0293537, el contenido y las descripciones totales de las cuales se incorporan en la presente como referencia. Los lechos de protección se describen en las Patentes de E.U.A.

Nos. 4,615,806, 4,894,477 y 6,225,498, el contenido y las descripciones totales de las cuales se incorporan en la presente como referencia.

La corriente del producto crudo 113 de la sección de carbonilación 101 se alimenta a la columna de los extremos ligeros 120 para obtener una corriente de vapor superior de bajo punto de ebullición 121 , una corriente lateral del producto 122, y una corriente de fondo opcional 123. La temperatura en la base de la columna de los extremos ligeros 120, es decir, la temperatura de la corriente de fondo que sale opcional 123, de manera preferida, es de 120°C a 170°C. Además, la temperatura en la parte superior de la columna de los extremos ligeros, es decir, la temperatura de la corriente de vapor superior de bajo punto de ebullición 121 , de manera preferida, es de 100°C a 145°C.

La corriente de vapor superior de bajo punto de ebullición 121 pue,de comprender yoduro de metilo, acetato de metilo, agua, PRC, ácido acético, aléanos y gases disueltos. Como se muestra, la corriente de vapor superior de bajo punto de ebullición 121, de manera preferida se condensa y dirige a una unidad de separación de la fase superior, como se muestra por el receptor o decantador superior 124. Las condiciones se mantienen de manera deseable, de manera que la corriente de vapor superior de bajo punto de ebúllición 121, una vez en el decantador 124, se separará en una fase ligera 125 y una fase pesada 126. Los gases no condensables pueden eliminarse mediante la corriente de ventilación 127, y alimentarse opcionalmente a uno o más depuradores (no mostrados), para recuperar cualesquier componentes de bajo punto de ebullición.

La fase ligera 125 comprende de manera preferida agua, ácido acético y PRC, así como yoduro de metilo y acetato de metilo. Como se muestra en la Figura 1, la fase ligera 125 puede someterse a reflujo en la columna de los extremos ligeros 120. Una porción de la fase ligera 125 también puede separarse y procesarse en una o más columnas (no mostradas), para eliminar los PRC vía la línea 128. Opcionalmente, una porción de la fase ligera 125 también puede regresarse a la sección de carbonilación 101 y coalimentarse con la corriente de reciclado 108' al reactor 105. La fase pesada 126 del decantador 124, puede recircularse de manera conveniente, ya sea de manera directa o indirecta, al reactor 105 vía la corriente de reciclado 108'. Por ejemplo, una porción de la fase pesada 126 puede recircularse al reactor 105, con una corriente sacada a lo largo de la altura de la columna (no mostrada), generalmente una pequeña cantidad, por ejemplo, de 5 a 40% en volumen, o de 5 a 20% en volumen de la fase pesada 126 siendo dirigida a una o más columnas para eliminar los PRC.

La corriente lateral del producto 122 de la columna de los extremos ligeros, puede comprender ácido acético y agua. En una modalidad, la corriente lateral de producto 122 puede comprender al menos 70% en peso de ácido acético, por ejemplo, al menos 80% en peso o al menos 85% en peso, y puede comprender menos que 15% en peso agua, por ejemplo, menos que 10% en peso o menos que 5% en peso. En términos de intervalos, la corriente del producto 122 comprende de 0.01% en peso a 20% en peso, 0.1% en peso a 10% en peso, o 1% en peso a 5% en peso de agua. La corriente lateral del producto 122 de manera preferida, está en la fase líquida y se extrae de la columna de los extremos ligeros 120 a una temperatura de 115°C a 160°C, por ejemplo, de 125°C a 155°C. La corriente lateral de producto 122 puede alimentarse a la columna de secado 130 para obtener una corriente del producto seco 131 y una corriente superior 132, comprendida principalmente de agua separada. La corriente del producto purificado seco 131 comprende, de manera preferida, ácido acético en una cantidad mayor que 90% en peso, por ejemplo, mayor que 95% en peso o mayor que 98% en peso. Opcionalmente, la corriente del producto purificado seco 131 puede tratarse además en uno o más lechos de protección (no mostrados) y/o columnas de extremo pesado (no mostradas) para eliminar además las impurezas. La corriente superior 132 de la columna de secado puede condensarse y separarse en un receptor 133. Una porción del líquido del receptor 133 puede someterse a reflujo en la columna de secado 130 vía la línea 134 y otra porción puede regresarse a la sección de carbonilación 101 vía la línea 135. La temperatura en la base de la columna de secado 130, es decir, la temperatura de la corriente del producto purificado seco que sale 131, de manera preferida, es de 130°C a 185°C. Además, la temperatura en la parte superior de la columna de secado 130, es decir, la temperatura de la corriente superior 132, de manera preferida, es de 110°C a 150°C.

La energía externa introducida (tal como la energía de un intercambio de calor o inyección directa del rehervidor) para separar los componentes de la corriente lateral de producto 122 en la columna de secado 130, es generalmente mayor que la energía externa requerida para la columna de los extremos ligeros 120. En una modalidad, el rehervidor 136 de la columna de secado 130 proporciona sustancialmente la misma cantidad de energía bajo condiciones normales o parciales, y puede resultar así, en un exceso de energía latente que puede utilizarse como una fuente externa de energía para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros 120. Como se muestra en la Figura 1 , un rehervidor 136 puede utilizarse para suministrar los requisitos de energía para la columna de secado 130. Una porción de la corriente del producto purificado seco 131 puede recircularse a la columna de secado 130 por el rehervidor 136.

Regresando a la columna de los extremos ligeros 120, puesto que la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 opcional, típicamente comprenderá componentes pesados, ácido acético, agua y catalizador arrastrado, puede ser benéfico reciclar toda o una porción de la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 al reactor 105 vía una o más corrientes de reciclado 108. La corriente del fondo de los extremos ligeros 123 puede combinarse con la corriente de reciclado del catalizador 114 de la caldera de vaporización rápida 106 y regresarse juntas al reactor 105, como se muestra en la Figura 1. Opcionalmente, la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 puede alimentarse a la base de la caldera de vaporización rápida 106.

En un sistema convencional, la energía para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros puede suministrarse mediante el calor de la corriente del producto crudo y/o un rehervidor. La corriente del producto crudo 113 sale de la caldera de vaporización rápida 106 a una temperatura de 115°C a 170°C, por ejemplo, de 125°C a 165°C o 130°C a 160°C. En una modalidad ejemplar, la energía necesaria para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros es de al menos 6,000,000 de BTU/hr, por ejemplo, al menos 10,000,000 de BTU/hr, o al menos 15,000,000 de BTU/hr.

Cuando se opera bajo condiciones en estado estacionario o en operaciones normales, la corriente del producto crudo 113 proporciona generalmente suficiente energía para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros 120. Sin embargo, fuera de las operaciones normales o en condiciones de operación parcial, tales como el arranque o en el modo de paro de un reactor, la corriente del producto crudo 113 puede no proporcionar suficiente energía sola para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. Bajo estas condiciones, se requiere convencionalmente un rehervidor separado para suministrar energía a la base de la columna de los extremos ligeros para provocar la separación. Incluso bajo condiciones normales, puede ser necesario suministrar energía adicional a la columna de los extremos ligeros más allá de la capacidad de la corriente del producto crudo.

Durante la producción de ácido acético, el procedimiento opera de manera preferida continuamente bajo condiciones en estado estacionario normales. Sin embargo, debido al arranque, el paro del reactor, las reducciones de la velocidad del reactor, fallas o alteraciones del tren de destilación, el procedimiento de destilación de producción puede operar bajo condiciones parciales. Cuando se opera bajo estas condiciones parciales y fuera de la operación normal, la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros, necesita una fuente diferente a la corriente del producto crudo 113. Las modalidades de la presente invención proporcionan de manera ventajosa, la energía para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros 120, utilizando una o más corrientes de vapor 140 de la columna de secado 130. De manera preferida, una o más corrientes de vapor 140, permiten que la columna de los extremos ligeros opere bajo condiciones normales y parciales. De manera más preferida, una o más corrientes de vapor 140, permiten que la columna de los extremos ligeros opere sin la necesidad de un rehervidor dedicado.

Durante la operación normal, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar una porción menor de la energía necesaria para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros, es decir, menos que el 50% de la energía total requerida. En términos de intervalos, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar de 1% a 50%, por ejemplo, de 1% a 25% de la energía total requerida. La columna de los extremos ligeros puede utilizar tanto la energía de la corriente del producto crudo 113 como una o más corrientes laterales de vapor 140. En una modalidad, cuando la energía de la caldera de vaporización rápida 106 es insuficiente para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros 120, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar la energía latente en exceso de la columna de secado 130.

Durante la operación parcial, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar la mayoría de la energía necesaria para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. Bajo ciertas condiciones cuando poca o ninguna corriente del producto crudo 113 se proporciona a la columna de los extremos ligeros, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar toda la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. En una modalidad preferida, bajo operación parcial, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar de 1% a 100%, por ejemplo, de 10% a 85% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. Una o más corrientes laterales de vapor 140 proporcionan de manera preferida, toda la energía o al menos 20% de la énergía total requerida por las columnas de extremos ligeros, por ejemplo, al menos 50% o al menos 70%. En algunas modalidades, tales como durante la operación de paro del reactor, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar 90% a 100% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. También, durante el arranque del sistema de destilación, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar de 1% al 100% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. En algunas modalidades, por ejemplo, durante una operación de arranque del reactor inicial, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar 50% a 100% de la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. En algunas modalidades, durante una operación de arranque del reactor, una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden proporcionar 1 % a 50% de la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. En otras modalidades, cuando la velocidad de alimentación del reactor se reduce al 50% o menos de las condiciones de operación normales, la columna de secado 130 puede suministrar de 1 a 60% de la energía para la columna de los extremos ligeros 120. En una falla del reactor, el proporcionar energía externa de la columna de secado 130 permite que el sistema de destilación se mantenga a condiciones estacionarias estables, de manera que el reactor puede reiniciarse y reanudar la producción del producto de ácido acético a la velocidad de operación normal más rápidamente.

En una modalidad, la columna de secado puede tener una energía latente en exceso, y una o más corrientes laterales de vapor 140 pueden transferir la energía en exceso y/o latente. La energía en exceso o la energía latente se refieren a la energía proporcionada por la columna de secado de un rehervidor que no se utiliza para provocar la separación en la columna de secado, y puede variar dependiendo de las condiciones del procedimiento. En una modalidad, al menos 3% de la energía latente de la columna de secado puede transferirse, por ejemplo, al menos 20% o al menos 45%. En las modalidades preferidas, una o más corrientes de vapor 140 pueden transferir toda la energía latente en exceso de la columna de secado.

Una o más corrientes laterales de vapor 140 se extraen de una porción inferior 137 de la columna de secado 130, y se dirigen a una porción inferior 129 de la columna de los extremos ligeros 120. La porción inferior 137 de la columna de secado se extrae de manera preferida en un punto debajo de donde se alimente la corriente del producto purificado 122 a la columna de secado 130. En una modalidad, una o más corrientes de vapor se extraen de una sección de la base de la columna de secado en la vecindad del vapor próximo a donde se alimenta el retorno del rehervidor 136 a la columna de secado. Cuando una o más corrientes laterales de vapor 140 se dirigen a la porción inferior 129 de la columna de los extremos ligeros 120, una o más corrientes laterales de vapor se alimentan en la columna de los extremos ligeros 120 en un punto debajo de donde se extrae la corriente lateral de producto 122. En algunas modalidades, la columna de los extremos ligeros 120 comprende un número de bandejas en capas a través de la longitud de la columna (no mostradas). En algunas modalidades, una o más corrientes laterales de vapor se alimentan en la columna de los extremos ligeros 120 en un punto debajo de la primera bandeja (o la primera sección empacada) de la base. En algunas modalidades, una o más corrientes laterales de vapor se alimentan en la columna de los extremos ligeros 120 en un punto debajo de la décima bandeja desde la base. En algunas modalidades, una o más corrientes laterales de vapor se alimentan en la columna de los extremos ligeros 120 en un punto debajo de donde la corriente 122 sale de la columna de los extremos ligeros.

Una o más corrientes laterales de vapor 140 comprenden ácido acético y agua. En algunas modalidades, una o más corrientes laterales de vapor 140 comprenden una porción mayor de ácido acético y una porción menor de agua. En términos de intervalos, una o más corrientes laterales de vapor 140 comprenden de 90% en peso a 99.9% en peso de ácido acético, por ejemplo, de 95% en peso a 99.95% en peso, y de 0.01% en peso a 10% en peso de agua, por ejemplo, de 0.05% en peso a 1% en peso. Se prefiere que la composición de una o más corrientes laterales de vapor 140 tenga un contenido de agua menor que la corriente lateral de producto 122 alimentada de la columna de los extremos ligeros 120 a la columna de secado 130. Una o más corrientes laterales de vapor, tiene de manera preferida, una temperatura de 130°C a 185°C, por ejemplo, 130°C a 180°C, 150°C a 180°C, 155°C a 180°C, o 160°C a 175°C, y pueden tener una presión de 2.5 atm a 5 atm, por ejemplo, 3 atm a 4.5 atm. En una modalidad, se prefiere que una o más corrientes laterales de vapor 140 tengan una temperatura que sea mayor, por ejemplo, al menos 5°C, 10°C, 20°C o 30°C, que el producto de ácido acético crudo 113. En otra modalidad, se prefiere que una o más corrientes laterales de vapor 140 tengan una temperatura que sea mayor que la corriente lateral del producto 122.

El ácido acético que se alimenta en una o más corrientes de vapor 140, se separa de manera preferida en la columna de los extremos ligeros 120 y regresa a la columna de secado 130, y se extrae finalmente como la corriente del producto purificado seco 131. En las modalidades preferidas, cuando la columna 130 no está en el modo de reflujo interno de una corriente del producto purificado seco 131 , el ácido acético que es dirigido a una o más corrientes de vapor, es una cantidad más pequeña en comparación con el ácido acético evaporado en el área de la base 137 de la columna de secado 130.

En algunas modalidades, una porción de la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 puede dirigirse a otras partes del sistema, dependiendo de las condiciones de operación del sistema. Por ejemplo, durante la operación de paro del reactor, una porción de la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 puede introducirse en la columna de los extremos ligeros 120 vía la línea de retorno 141. La línea de retorno 141 de manera preferida, entra en la columna de los extremos ligeros 120 en un punto en donde la corriente lateral del producto 122 es extraída o debajo de ese punto. En algunas modalidades, una porción de la corriente lateral 122 puede regresarse a la columna de los extremos ligeros 120. Como se indicó anteriormente, una o más corrientes de vapor 140 tienen una porción principal de ácido acético. Como resultado, se esperaría que la concentración de ácido acético en la corriente del fondo 123 incrementara la cantidad de ácido acético regresada al reactor 105. Para fomentar el regreso del ácido acético a la columna de secado 130, el retorno 141 introduce una porción de la corriente del fondo enriquecida con ácido acético 123, más arriba en la columna de los extremos ligeros 120.

En los procedimientos convencionales, una porción de la corriente del producto 122 puede dividirse y regresarse a la columna de los extremos ligeros 120 en una bandeja inferior. Esto es llamado una corriente de reflujo en la sección inferior de la columna de los extremos ligeros 120 y proporciona una depuración para la sección inferior, para la eliminación del catalizador arrastrado, usualmente a niveles de wppm. Además, la corriente de reflujo proporciona un inventario de la base de trabajo en la sección inferior 129 de la columna de los extremos ligeros 120. En las modalidades de la presente invención, el utilizar una porción de la corriente 123 para este propósito vía la línea 141 , puede reducir y/o eliminar la necesidad de una corriente de reflujo de la corriente del producto 122. De manera ventajosa, las modalidades de la presente invención pueden permitir que un porcentaje neto mayor de la corriente 122 se envíe a la columna de secado 130. La corriente 141 puede reducir por una cantidad marginal, la cantidad de la carga de rectificación para la columna de los extremos ligeros 120.

En otras modalidades, una porción de la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 puede dirigirse a la columna de secado 130 vía la línea 142. La línea 142 puede coalimentarse con la corriente lateral 122 u opcionalmente, alimentarse de manera separada a la columna de secado 130. Por ejemplo, durante la operación de reciclado total de la columna de secado, la porción de la corriente del fondo de los extremos ligeros 123 en la línea 142 puede proporcionar el reciclado directo para mantener el inventario líquido de ia base de la columna de secado 30.

En algunas modalidades, un método de la presente invención comprende además, regular una o más de las corrientes laterales de vapor 140. La regulación de una o más corrientes laterales de vapor 140 puede lograrse mediante una o más válvulas 143. En algunas modalidades, una o más válvulas comprenden una válvula del tipo de retención manual, válvula del tipo de control del flujo, válvula del tipo de aislamiento positivo y combinaciones de las mismas. Aunque no se está apegado a una teoría particular, la presencia de una o más válvulas proporciona la capacidad para controlar la temperatura de la base en la columna de los extremos ligeros y/o inhibe la contaminación cruzada/contraflujo en la columna de secado. En algunas modalidades, una o más válvulas 143 proporcionan la capacidad de regular el flujo de una vía de una o más corrientes laterales de vapor 140 hacia la porción de vapor inferior 129 de la columna de los extremos ligeros 120. De manera ventajosa, una o más válvulas 143 inhiben que el contraflujo de cualquier material en la base de la columna de los extremos ligeros 120 entre en la columna de secado 130.

Con el fin de que la invención descrita en la presente pueda entenderse de manera más eficiente, se proporcionan ejemplos no limitantes a continuación. Los siguientes ejemplos describen varias modalidades de los métodos inventivos.

EJEMPLOS Utilizando un modelo de computadora ASPEN Radfrac™, el procedimiento mostrado en la sección 102 de la Figura 1 se simuló bajo condiciones de operación normales. Para las condiciones de operación normales, la columna de los extremos ligeros recibe calor de una o más corrientes de vapor de la columna de secado sin necesidad de recibir ningún calor de un rehervidor dedicado (dentro de la capacidad de modelado del Radfrac) unido a la base de la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 1 A la velocidad de producción de diseño para una producción de ácido acético, el rehervidor de la columna de secado proporciona suficiente energía a la columna de secado para provocar la separación sin energía en exceso. La energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros se proporciona por la energía de la caldera de vaporización rápida.

EJEMPLO 2 Cuando la relación de producción del Ejemplo 1 se reduce a la mitad, la energía de la caldera de vaporización rápida proporciona aproximadamente 90% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. La columna de los extremos ligeros requiere aproximadamente un 10% adicional de energía. La columna de secado tiene aproximadamente 38% de energía en exceso disponible. Una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso de la columna de secado a la columna de los extremos ligeros y proporciona aproximadamente 10% de la energía adicional requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 3 Cuando las velocidades de producción del Ejemplo 1 están a un cuarto, la energía de la caldera de vaporización rápida proporciona aproximadamente 25% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. La columna de los extremos ligeros requiere aproximadamente 75% de energía adicional. La columna de secado tiene aproximadamente 49% de energía en exceso relativa disponible, y una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso de la columna de secado a la columna de los extremos ligeros y proporciona aproximadamente 75% de energía adicional requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 4 Durante una condición parcial cuando el reactor falla y la sección de purificación permanece operando, ninguna energía se proporciona de la caldera de vaporización rápida a la columna de los extremos ligeros. La columna de secado tiene aproximadamente 49% de energía en exceso relativa disponible, y una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso de la columna de secado y proporciona la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 5 Durante la condición parcial cuando la sección de purificación arranca antes de que el reactor arranque, ninguna energía se proporciona de la caldera de vaporización rápida a la columna de los extremos ligeros. La columna de secado tiene aproximadamente 49% de energía en exceso relativa disponible y una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso de la columna de secado para proporcionar la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. La energía total requerida bajo estas condiciones puede ser menor que la energía requerida bajo las condiciones parciales descritas en el Ejemplo 4. Se esperaría que al cambiar la velocidad de operación del reactor en el Ejemplo 4, también cambiaría la energía total requerida para la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 6 Durante una condición parcial cuando el reactor y las secciones de purificación están arrancando, la energía de la caldera de vaporización rápida proporciona aproximadamente 25% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. De manera similar al Ejemplo 3, la columna de los extremos ligeros requiere aproximadamente un 75% adicional de la energía total. La columna de secado tiene aproximadamente 49% de energía en exceso relativa disponible, y una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso para proporciona la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

EJEMPLO 7 Durante una condición parcial, conforme el reactor y las secciones de purificación continúan la transición a las velocidades de operación del Ejemplo 1 , la energía de la caldera de vaporización rápida proporciona aproximadamente 85% de la energía total requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros. La columna de los extremos ligeros requiere aproximadamente 15% adicional de energía. La columna de secado tiene aproximadamente 49% de energía en exceso relativa disponible, y una o más corrientes laterales de vapor transfieren una porción de la energía en exceso de la columna de secado para proporcionar la energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros.

Aunque la invención se ha descrito con detalle, las modificaciones dentro del espíritu y alcance de la invención serán fácilmente evidentes para aquellos con experiencia en la técnica. En vista de la discusión anterior, el conocimiento relevante en la técnica y las referencias discutidas anteriormente, con relación a los Antecedentes y la Descripción Detallada, las descripciones de las cuales se incorporan todas en la presente como referencia. Además, deberá entenderse que los aspectos de la invención y las porciones de varias modalidades y varias características expuestas a continuación y/o en las reivindicaciones anexas, pueden combinarse o intercambiarse ya sea todas o en parte. En las descripciones anteriores de las varias modalidades, aquellas modalidades que se refieren a otra modalidad, pueden combinarse de manera apropiada con otras modalidades, como se apreciará por alguien con experiencia en la técnica. Además, aquellos con experiencia ordinaria en la técnica apreciarán que la descripción anterior es a manera de ejemplo únicamente, y no pretende limitar la invención.

Claims (22)

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN REIVINDICACIONES

1.- Un método de carbonilación para producir ácido acético, que comprende los pasos de: purificar una corriente del producto crudo en una columna de los extremos ligeros, para generar una corriente del producto; y dirigir la corriente del producto a una columna de secado para generar una corriente del producto seco y una o más corrientes laterales de vapor; en donde una o más corrientes laterales de vapor proporcionan la energía a uno o más sistemas de separación.

2.- El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque comprende adicionalmente dirigir una o más corrientes laterales de vapor a la columna de los extremos ligeros.

3.- El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor se extraen de una porción inferior de la columna de secado.

4. - El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor se alimentan a una base de la columna de los extremos ligeros.

5. - El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque un rehervidor no está conectado a una porción inferior de la columna de los extremos ligeros.

6.- El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor calientan la corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros.

7.- El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque la columna de secado está conectada a un rehervidor.

8. - El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor comprenden ácido acético y agua.

9. - El método de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor comprenden ácido acético en una cantidad de 90% en peso a 99.9% en peso.

10. - El método de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor comprenden agua en una cantidad de 0.01% en peso a 10% en peso agua.

11. - El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor tienen una temperatura de 130°C a 185°C.

12.- El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor se alimentan a una base de la columna de los extremos ligeros.

13.- El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque la columna de los extremos ligeros opera dentro de una temperatura de la base de 120°C a 170°C.

14. - El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado además porque de 1 % a 50% de una cantidad total de energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros se proporciona por una o más corrientes laterales de vapor.

15. - El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque de 50% a 100% de una cantidad total de energía requerida para provocar la separación en la columna de los extremos ligeros se proporciona por una o más corrientes laterales de vapor.

16. - El método de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque comprende adicionalmente el paso de: hacer reaccionar monóxido de carbono con al menos un reactivo en un primer reactor que contiene un medio de reacción para producir la corriente del producto crudo que comprende ácido acético, en donde al menos un reactivo se selecciona del grupo que consiste de metanol, acetato de metilo, formiato de metilo, éter dimetílico y mezclas de los mismos, y en donde el medio de reacción comprende agua, ácido acético, yoduro de metilo, acetato de metilo y un catalizador.

17.- Un método de carbonilación para producir ácido acético, que comprende los pasos de: purificar una corriente del producto crudo en una columna de los extremos ligeros para eliminar el yoduro de metilo y el acetato de metilo y generar una corriente del producto, la corriente del producto tiene una concentración inferior de yoduro de metilo y acetato de metilo que la corriente del producto crudo; extraer la corriente del producto de una toma lateral de la columna de los extremos ligeros; y dirigir la corriente del producto a una columna de secado para generar una corriente del producto seco y una o más corrientes laterales de vapor; en donde una o más corrientes laterales de vapor de la columna de secado, calientan la corriente del producto en la columna de los extremos ligeros.

18. - El método de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor comprenden ácido acético y agua.

19. - El método de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor tienen una temperatura de 130°C a 185°C.

20. - Un método para calentar una columna de los extremos ligeros, que comprende los pasos de: purificar una corriente del producto crudo en la columna de los extremos ligeros, para generar una corriente del producto; dirigir la corriente del producto purificado a una columna de secado para generar una corriente del producto seco; transferir calor de la columna de secado a la columna de los extremos ligeros, y en donde el paso de transferir calor comprende además, extraer una o más corrientes laterales de vapor de la columna de secado y dirigir una o más corrientes laterales de vapor a la columna de los extremos ligeros.

21. - El método de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor comprenden ácido acético y agua.

22.- El método de conformidad con la reivindicación 20, caracterizado además porque una o más corrientes laterales de vapor tienen una temperatura de 130°C a 185°C.