MX2012013450A

MX2012013450A - Proceso y sistema para la separacion y el secado de cristales de acido carboxilico.

Info

Publication number: MX2012013450A
Application number: MX2012013450A
Authority: MX
Inventors: Andrea Gnagnetti; Julian Stuart Gray; Michael William Winter
Original assignee: Davy Process Techn Ltd
Priority date: 2010-05-20
Filing date: 2011-05-18
Publication date: 2013-02-12
Also published as: US9018415B2; WO2011144935A1; JP2013530141A; KR20130091654A; EA201201441A8; US20130245317A1; BR112012029438A2; EA201201441A1; CN102939277A; GB201008412D0; TW201144273A; EP2571841A1

Abstract

Se describe un proceso para la separación y el secado de cristales de ácido carboxílico crudo de una suspensión en un disolvente; el proceso comprende las etapas de: suministrar la suspensión que comprende cristales de ácido carboxílico a un filtro que funciona a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente; retirar una torta de cristales separados de dicho filtro; y pasar dicha torta a un secador térmico; también se describe un sistema para la separación y el secado de ácido carboxílico crudo de una suspensión en un disolvente que comprende: un dispositivo de filtro de presión que comprende una entrada para la suspensión y una salida para una torta de cristales de ácido carboxílico; y un secador térmico y medios para transportar la torta de cristales de ácido carboxílico del dispositivo de filtro de presión al secador; en donde dicho dispositivo de filtro de presión está configurado para funcionar a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente.

Description

PROCESO Y SISTEMA PARA LA SEPARACIÓN Y EL SECADO DE CRISTALES DE ÁCIDO CARBOXÍLICO MEMORIA DESCRIPTIVA La presente invención se refiere a un proceso para la separación y el secado de cristales de ácido carboxílico crudo, preferentemente cristales de ácido carboxílico aromático crudo, de un disolvente y a un sistema para dicha separación y secado. De manera más particular, se refiere a la separación de cristales de ácido tereftálico crudo o cristales de ácido isoftálico, de ácido acético y a un sistema para dicha separación y secado.

Típicamente, el ácido tereftálico crudo se produce mediante la oxidación de p-xileno. La oxidación se lleva a cabo utilizando ácido acético como disolvente en presencia de un catalizador. La solución se enfría posteriormente de una manera escalonada para cristalizar el ácido tereftálico. El ácido tereftálico se debe retirar posteriormente del disolvente de ácido acético y esto se lleva a cabo comúnmente utilizando un filtro de vacío rotatorio, seguido por una etapa de secado para retirar la humedad residual.

Un diagrama de flujo típico de la disposición de la técnica anterior para la separación del ácido tereftálico se ilustra esquemáticamente en la Figura 1. Típicamente, el ácido tereftálico crudo se alimenta como una suspensión en la línea 1 en ácido acético a un filtro de vacío rotatorio 2. Un ejemplo de un filtro de vacío rotatorio se describe en el documento US2002/0003117. El gas se agrega en la línea 20 y el filtrado y el gas se retiran en la línea 19.

Con el fin de que el proceso de separación tenga lugar bajo condiciones de vacío, la alimentación al filtro de vacío rotatorio tiene que enfriarse suficientemente, por lo general a aproximadamente 90°C, de modo que la corriente del filtrado esté por debajo de su punto de ebullición a la presión de vacío a la cual funciona el filtro. Esto es importante ya que si el filtrado fuera hervido entonces una cristalización adicional tendría lugar dentro de la tela filtrante del filtro de vacío rotatorio. Esto conducirá a la rápida unión de la tela lo cual requiere la detención y la limpieza del filtro de vacío rotatorio.

Sin embargo, si bien llevar a cabo el proceso a una temperatura inferior aborda los problemas de cristalización en la tela filtrante, esto significa que la torta húmeda que sale del filtro está a una baja temperatura lo cual provoca problemas en la etapa de secado corriente abajo del proceso.

Una vez depositado como una torta sobre el filtro, el ácido tereftálico se lava con un disolvente a base de ácido acético limpio antes de ser descargado en la línea 3 a un secador térmico 4 en donde se evapora la humedad del ácido acético mediante calentamiento. La dirección del flujo de la torta de ácido tereftálico se muestra en la Figura 1 mediante la flecha T.

A medida que la torta húmeda fría entra en el secador 4, esta tiene contacto con los vapores de ácido acético que se descargan del secador debido a que el vapor sale del secador 4 en contracorriente a la entrada de la torta. A medida que la corriente gaseosa tiene contacto con la torta húmeda fría de ácido tereftálico, los vapores de ácido acético se pueden condensar. Esto representa una desventaja ya que aumentará el contenido de humedad de la torta lo cual aumentará el grado de ensuciamiento que se produce dentro del secador y particularmente dentro de la sección de entrada de la torta del mismo. Cuando el secador empieza a ensuciarse, el proceso tiene que detenerse mientras que el equipo se limpia. La limpieza requiere el lavado con un álcali tal como sosa cáustica lo cual puede aumentar el riesgo de corrosión. Un aumento en el grado de ensuciamiento aumentará la frecuencia a la cual tiene que producirse la detención, lo cual, a su vez, aumenta los costos y reduce la eficiencia. Adicionalmente, los requerimientos de ensuciamiento y limpieza pueden conducir a problemas de calidad del producto.

Con el fin de asegurar que se minimiza la cantidad de condensación que se produce en la sección de entrada de la torta del secador, se utiliza un gas de barrido para reducir el punto de rocío de la corriente de vapor y para barrer los vapores de ácido acético fuera del secador 4. Si bien esto minimiza el problema de ensuciamiento, la cantidad de gas de barrido requerida para mantener la corriente de vapor por encima de su punto de rocío tiene que ser grande. Por lo tanto, no es económico operar una vez a través del flujo de gas de barrido.

Como se indica mediante la flecha G en la Figura 1 , este gas de barrido fluye en la dirección de contracorriente a la dirección de flujo de la torta de ácido tereftálico. El gas de barrido, que es cargado con los vapores de ácido acético, sale del secador 4 en la misma ubicación que la torta húmeda se alimenta dentro del secador.

El gas de barrido en general se origina a partir del gas de descarga descargado del reactor de oxidación en el cual se oxida el p-xileno a ácido tereftálico. Normalmente, comprenderá principalmente nitrógeno, oxígeno y dióxido de carbono y se suministra normalmente a partir de una porción del gas de descarga del reactor que se ha tratado para retirar monóxido de carbono y otras sustancias nocivas. En un proceso de la técnica anterior, el gas de descarga primero tiene que enfriarse y depurarse para recuperar el ácido acético y otros componentes valiosos antes de tratarse para reducir el nivel de monóxido de carbono y otros compuestos orgánicos. La corriente de gas de descarga se alimenta posteriormente a un expansor para recuperar energía antes de ser descargado a la atmósfera. De esta manera, mientras más gas de descarga tenga que desviarse para su uso como el gas de barrido, menos gas se pasa a través del expansor y por lo tanto menos energía se recupera lo que reduce la economía del proceso.

Por tanto, es deseable maximizar la eficiencia del proceso de gas de barrido. Esto solamente se puede lograr mediante un proceso de recirculación. Con el fin de que el gas de barrido sea recirculado, cualquier partícula en el gas de barrido descargado del secador 4 tiene que retirarse, el vapor de ácido acético tiene que recuperarse y el gas de barrido resultante tiene que volverse a comprimir para alimentar de nuevo al secador.

Si bien esta disposición aborda los problemas de ensuciamiento, no solamente tiene un problema con la pérdida de energía recuperada y los costos para operar el sistema de recirculación, sino que es necesario controlar cuidadosamente la cantidad de gas de barrido utilizada. Demasiado gas de barrido da como resultado un nivel mayor de partículas que empiezan a ser retenidas en el gas de barrido y esto puede dar como resultado obstrucciones que se producen en el circuito de recirculación de gas de barrido. Esto es particularmente un problema en el punto en donde el gas de barrido primero se descarga del secador. Sin embargo, muy poco gas de barrido da como resultado una condensación en la sección de entrada de la torta del secador lo cual da como resultado un ensuciamiento rápido de la sección de entrada del secador de tal manera que continúan los problemas que el gas de barrido intentó abordar.

El ácido acético descargado y gas de barrido que sale del secador 4 se pasan en la línea 5 a un depurador 6. El gas se depura posteriormente para retirar partículas que han empezado a ser retenidas en el flujo de gas. Sin embargo, una acumulación de partículas del gas de barrido puede conducir al ensuciamiento dentro del depurador. Esto también conducirá a una pérdida de producción debido a que el depurador tendrá que detenerse periódicamente para limpieza.

La corriente de gas se depura con un disolvente frío para condensar los vapores de ácido acético que necesitan recuperarse. El depurador incluye una línea de recirculación 7. La corriente de recirculación es bombeada por la bomba de recirculación 8 del depurador y posteriormente se enfría en el enfriador 9 antes de ser devuelta en las líneas 10 y 11 al depurador 6. Una purga de disolvente se retira en la línea 21. El gas de barrido restante se retira del depurador6 en la línea 12. Después de haber sido enfriado en el depurador, el gas tendrá una temperatura de aproximadamente 40°C. Por lo tanto, tiene que recalentarse en el calentador 13 para obtener un margen por encima del punto de rocío de la corriente antes de ser pasado en la línea 14 a un soplador 15 para regresar en la línea 16 al secador 4. Una purga de gas se tomará en la línea 17 y un gas compensatorio se puede agregar en la línea 18.

Debido a que el secador 4 funciona a aproximadamente la presión atmosférica, el perfil de presión alrededor del circuito de recirculación de gas de barrido incluye secciones bajo presión de vacío parcial. Por tanto, existe un potencial para la aspiración de aire dentro del secador 4 y si el nivel de oxígeno no se controla, se puede formar una atmósfera inflamable, lo cual tiene la posibilidad de que produzca una explosión en el secador debido a la presencia de ácido acético y polvo de ácido tereftálico.

Una vez seco, el ácido tereftálico crudo se descarga del secador 4 en la línea 19 para tratamiento adicional.

De esta manera, si bien el proceso convencional permite que la torta de ácido tereftálico crudo se separe de la suspensión del reactor y se seque, es costoso en términos de capital y costos de operación debido a los requerimientos de gas de barrido.

Una disposición alternativa se describe en el documento CN101538199. En este se sugiere que el ácido tereftálico deberá secarse bajo una presión micro-negativa. El método para secar el ácido tereftálico bajo la presión micro-negativa controla la presión de operación en un cuerpo de secador para estar entre 0 kPa y -66.66kPa de manera que se asegure que el secador trabaja en un entorno de presión micro-negativa. Se sugiere que esto ofrece una mejora en la condición del entorno de trabajo circundante del secador, la reducción del consumo de ácido y la prolongación de la vida útil de componentes de sellado del secador. Sin embargo, muchos de los problemas del sistema convencional, incluyendo capital y costos de operación altos, están todavía presentes.

Si bien los problemas anteriores se han discutido con respecto a la separación de ácido tereftálico, todos o algunos de ellos se producen con la separación de otros ácidos carboxílicos cristalinos del disolvente en el cual se lleva a cabo la reacción para formarlos.

Se han sugerido procesos alternativos. Por ejemplo, el documento US5200557 describe un proceso en el cual se utiliza el lavado de desplazamiento de múltiples etapas con agua para retirar el ácido acético de la suspensión de ácido tereftálico crudo. El nitrógeno se utiliza para soplar el líquido de la torta dentro del filtro. El secado dentro del filtro en general solamente secará a aproximadamente 10% de humedad.

Un proceso similar se describe en el documento CN1554637. En este proceso, la suspensión se envía a un filtro de presión. La torta seca se trata posteriormente para un ciclo de lavado y secado dentro del filtro.

Si bien estos procesos pueden proporcionar algunas soluciones, estos dejan una torta que tiene un contenido de humedad relativamente alto, es decir, una con un contenido de humedad de aproximadamente 10%. Una torta con un contenido de humedad en esta región presenta varios problemas, ya que es difícil de manipular y transportar, y no se puede almacenar en, por ejemplo, un silo.

Por tanto, es deseable proporcionar un proceso y un sistema que permitan la separación exitosa de cristales de ácido carboxílico crudo del disolvente en el cual se lleva a cabo la reacción para formar el ácido carboxílico. Por tanto, es deseable que el proceso y el sistema permitan el secado eficiente del mismo. Adicionalmente, es deseable que el proceso y el sistema superen los problemas asociados con el ensuciamiento de la entrada del secador observados con disposiciones de la técnica anterior, y preferentemente también reduzcan el capital y los costos de operación.

De conformidad con la presente invención, se proporciona un proceso para la separación y el secado de cristales de ácido carboxílico crudo de una suspensión en un disolvente que comprende las etapas de: suministrar la suspensión que comprende cristales de ácido carboxílico a un filtro que funciona a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente; retirar una torta de cristales separados del filtro; y pasar dicha torta a un secador térmico.

De conformidad con un segundo aspecto de la presente invención, se proporciona un sistema para la separación y el secado de cristales de ácido carboxílico crudo de una suspensión en un disolvente que comprende: un dispositivo de filtro de presión que comprende una entrada para la suspensión y una salida para una torta de cristales de ácido carboxílico; un secador térmico; y medios para transportar la torta de ácido carboxílico del dispositivo de filtro al secador térmico; en donde dicho dispositivo de filtro de presión está configurado para funcionar a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente.

El proceso y el sistema de la presente invención son adecuados para su uso con cualquier ácido carboxílico cristalino pero son particularmente adecuados para la separación de ácidos carboxílicos aromáticos crudos. En una disposición, son para la separación de ácido tereftálico o ácido ¡softálico, de una suspensión en ácido acético.

Cualquier filtro de presión adecuado se puede utilizar con un filtro de presión rotatorio que es particularmente preferido.

Debido a que se utiliza un filtro de presión, a diferencia del sistema de vacío en donde la suspensión para filtración tiene que enfriarse, el filtro de presión funciona a una temperatura por encima del punto de ebullición del disolvente. De esta manera, cuando el proceso se refiere a la separación de ácido tereftálico de ácido acético, el filtro se hará funcionar a una temperatura por encima del punto de ebullición del ácido acético a presión atmosférica.

La temperatura y la presión a las cuales funciona el filtro dependerán de los cristales que serán separados. En una disposición, la cual es particularmente adecuada en donde los cristales son aquellos del ácido tereftálico crudo, la temperatura del filtro puede ser de 110°C a aproximadamente 160°C y la presión puede ser 200-500 kPa.

Con el proceso y el sistema de la presente invención, la torta de cristales descargada del filtro es mucho más caliente que aquella descargada con el sistema de filtración al vacío de la técnica anterior. De esta manera, para la separación de ácido tereftálico del disolvente de ácido acético, la temperatura será de aproximadamente 125°C o superior. La temperatura aumentada significa que los vapores de ácido acético que salen del secador no tienen contacto con una torta fría, sino más bien tienen contacto con una torta caliente y, como tal, no habrá condensación del ácido acético en la torta minimizando de este modo el ensuciamiento en el secador. Esto no solamente reducirá los requerimientos para la detención debido al lavado alcalino, sino que de manera importante reducirá sustancialmente la cantidad de gas de barrido requerida.

En general, el contenido de humedad de la torta que sale del secador será de aproximadamente 5% a aproximadamente 20%. Este puede ser de aproximadamente 8% a aproximadamente 15% o de aproximadamente 10% a aproximadamente 12%.

En una disposición más preferida, el requerimiento de gas de barrido se elimina por completo, sin embargo, en general, se requerirá todavía algo. En general, el nivel es suficientemente bajo para que llegue a ser económico operar un sistema de una pasada. Esto significa que ya no hay un requerimiento de un sistema de recirculación de gas de barrido. Esto ofrece ahorros sustanciales en el capital y los costos de operación. Adicionalmente, debido a que el sistema de recirculación se retira, habrá un menor número de bombas y sopladores en el proceso global lo cual hará que el proceso sea más fácil de llevar a cabo y más fiable.

En una disposición preferida, el flujo de gas de barrido en el secador será menor de aproximadamente 45 m3/tonelada de ácido carboxílico crudo tal como cristales de ácido tereftálico. En una disposición más preferida, el flujo de gas de barrido en el secador será menor de 25 m3/tonelada de ácido carboxílico crudo, tal como ácido tereftálico, los cristales. Esto es equivalente a 2000 m3/h a 80000 kg/h de velocidad de producción de ácido carboxílico. Más preferentemente, el flujo de gas de barrido en el secador será menor de aproximadamente 5 m3/tonelada de ácido carboxílico crudo, tal como ácido tereftálico, los cristales. Esto es equivalente a 400 m3/h a 80000 kg/h.

Un beneficio adicional de la disposición de la presente invención es que la cantidad de gas de descarga del reactor que se puede pasar al expansor para generar energía se maximiza aumentando aún más la economía del sistema. Adicionalmente, se elimina el requerimiento de gastar energía para hacer funcionar el soplador de recirculación.

Debido a que la cantidad de gas de barrido utilizada se reduce sustancialmente, la velocidad del gas en el secador se reduce, lo cual da como resultado una retención menor de finos en el gas. Esto puede significar, alternativa, o adicionalmente, que se puede utilizar un secador de diámetro menor para un caudal dado.

Se puede utilizar cualquier secador térmico adecuado. Normalmente, se utilizará un secador rotatorio de tubo de vapor, pero otros tipos de secador tales como secadores con paletas o secadores de lecho fluidizado se pueden utilizar.

Los cristales retirados del filtro en general se pasan directamente al secador.

En general, hay un flujo de gas inerte del distribuidor rotatorio que está conectada entre la descarga del secador para los cristales secos y el sistema de transporte que transporta los cristales secos posteriormente. Esta válvula permite el regreso de fuga de gas dentro del secador. En una disposición, esta fuga de gas es suficiente para actuar como el gas de barrido de manera que no se requiere ningún gas de barrido adicional.

La temperatura a la cual funciona el secador dependerá del ácido carboxílico y el disolvente. En general, funciona a una temperatura por encima del punto de rocío de la corriente de vapor. Para el proceso para la separación del ácido tereftálico crudo de ácido acético, el secador funcionará preferentemente por encima de aproximadamente 1 3°C. De esta manera, la temperatura en general será de aproximadamente 110°C a aproximadamente 160°C.

La presión a la cual funciona el secador dependerá del tipo de secador que será utilizado, pero en general será de aproximadamente 0 kPa a aproximadamente 500kPa.

Si bien varios factores influyen en los resultados finales, en una disposición, el proceso de la presente invención pueden obtener cristales secos que tienen un contenido de humedad de aproximadamente 2% o menos. En una disposición preferida será de aproximadamente 0.1 a aproximadamente 1.0% de humedad. En una disposición, el contenido de humedad obtenido será de aproximadamente 0.2% a aproximadamente 0.5%. El producto con este contenido de humedad bajo se puede almacenar, transportar y manipular fácilmente.

La presente invención se describirá ahora, a modo de ejemplo, con referencia a los dibujos que se acompañan: La Figura 1 es una representación esquemática del proceso y del sistema en la técnica anterior; y La Figura 2 es una representación esquemática del proceso y sistema de conformidad con la presente invención.

Se entenderá por aquellos expertos en la técnica que los dibujos son esquemáticos y que los artículos adicionales de equipamiento tales como tambores de reflujo, bombas, bombas de vacío, compresores, compresores de reciclado de gas, sensores de temperatura, sensores de presión, válvulas de seguridad, válvulas de control, consoladores de flujo, controladores de nivel, tanques de retención, tanques de almacenamiento, y similares pueden ser necesarios en una planta comercial. El suministro de tales elementos auxiliares de equipamiento no forma parte de la presente invención y es de acuerdo con la práctica convencional de la ingeniería química.

A modo de ejemplo, el proceso y el sistema de la presente invención se describirán con referencia a la separación del ácido tereftálico de ácido acético. Como se ilustra en la Figura 2, la suspensión de ácido tereftálico en ácido acético se pasa en la línea 30 a un filtro de presión rotatorio 31 en donde los cristales de ácido tereftálico se separan del ácido acético bajo presión. El gas se introduce en la línea 32 y el filtrado y el gas se retiran en la línea 33. La torta de cristales de ácido tereftálico se retira en la línea 34 y se pasa al secador 35. La dirección de desplazamiento de la torta se ilustra mediante la flecha T. El vapor de ácido acético de la torta sale del secador en la dirección de la flecha G. Si se requiere una cantidad pequeña de gas compensatorio, se agregará en la línea 37 y la torta de ácido tereftálico seca sale en la línea 36 para el tratamiento posterior.

El vapor de ácido acético y cualquier gas de barrido salen del secador en la línea 38 y se pasan al condensador 39. El gas se enfría por contacto con tubos de enfriamiento suministrados con agua que fluye en la línea 42 y que sale en la línea 43. El ácido acético condensado se retira en la línea 40 y la cantidad pequeña de gas de barrido, si está presente, se retira en la línea 41.

Por lo tanto, se observará que los requerimientos de equipamiento se reducen sustancialmente en comparación con aquellos de la disposición de la técnica anterior ilustrada en la Figura 2.

EJEMPLO 1 Y EJEMPLO COMPARATIVO 2 Se prepara un proceso para la preparación de ácido tereftálico y el ácido crudo en forma de una suspensión en el ácido acético se pasa en el Ejemplo 1 a un sistema de conformidad con la presente invención utilizando un filtro de presión rotatorio y en el Ejemplo Comparativo 2 a un sistema de conformidad con la técnica anterior que utiliza un filtro de vacío rotatorio. Los ejemplos se basan en una velocidad de producción de ácido tereftálico crudo de 80,000 kg/h con una torta húmeda alimentada al secador con un contenido de humedad del ácido acético de 10%.

En el Ejemplo 1 , la temperatura de la torta húmeda será de 115°C. Con un margen de punto de rocío supuesto de 5°C, se agrega suficiente nitrógeno hasta que el punto de rocío de vapor combinado de nitrógeno/ácido acético vapor es de 110°C. El caudal de gas de barrido resultante será de 400 m3/h.

En el Ejemplo Comparativo 2, la temperatura de la torta húmeda será de 90°C. Con un margen de punto de rocío supuesto de 5°C, se agrega suficiente nitrógeno hasta que el punto de rocío de vapor combinado de nitrógeno/ácido acético vapor es de 85°C. El caudal de gas de barrido resultante será de 4000 m3/h.

Por lo tanto, se puede observar que en esta disposición, la presente invención proporciona una reducción del 90% en el caudal de gas de barrido requerido.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN REIVINDICACIONES

1.- Un proceso para la separación y el secado de cristales de ácido carboxílico crudo de una suspensión en un disolvente, que comprende las etapas de: suministrar la suspensión que comprende cristales de ácido carboxílico a un filtro que funciona a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente; retirar una torta de cristales separados de dicho filtro; y pasar dicha torta a un secador térmico.

2 - El proceso de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado además porque el ácido carboxílico es un ácido carboxílico aromático.

3. - El proceso de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado además porque el ácido carboxílico aromático es ácido tereftálico o ácido isoftálico y el disolvente es ácido acético.

4. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado además porque el filtro de presión es un filtro de presión rotatorio.

5.- El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado además porque la temperatura del filtro es de 10°C a aproximadamente 160°C.

6.- El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado además porque la presión del filtro es de 200 a 500kPa.

7.- El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado además porque el secador es un secador rotatorio de tubo de vapor.

8 - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado además porque la temperatura a la cual funciona el secador es de aproximadamente 110°C a aproximadamente 160°C.

9.- El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado además porque la presión a la cual funciona el secador será de aproximadamente 0 kPa a aproximadamente 500 kPa.

10. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado además porque un gas de barrido de una pasada se proporciona al secador.

11. - El proceso de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 45 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

12. - El proceso de conformidad con la reivindicación 10 u 11 , caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 25 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

13. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 10 a 12, caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 5 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

14. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado además porque el gas de barrido no se proporciona al secador.

15. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14, caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxilico del secador térmico es de aproximadamente 2% o menos.

16. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxilico del secador térmico es de aproximadamente 1 % o menos.

17. - El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxilico del secador térmico es de aproximadamente 0.5% o menos.

18. - Un sistema para la separación y el secado de ácido carboxilico crudo de una suspensión en un disolvente, que comprende: un dispositivo de filtro de presión que comprende una entrada para la suspensión y una salida para una torta de cristales de ácido carboxílico; un secador térmico; y medios para transportar la torta de cristales de ácido carboxílico del dispositivo de filtro de presión al secador térmico; en donde dicho dispositivo de filtro de presión está configurado para funcionar a una presión y a una temperatura por encima del punto de ebullición atmosférico del disolvente.

19. - El sistema de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado además porque el ácido carboxílico es un ácido carboxílico aromático.

20. - El sistema de conformidad con la reivindicación 19, caracterizado además porque el ácido carboxílico aromático es ácido tereftálico o ácido isoftálico y el disolvente es ácido acético.

21. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 20, caracterizado además porque el filtro de presión es un filtro de presión rotatorio.

22.- El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 21 , caracterizado además porque la temperatura del filtro es de 110°C a aproximadamente 160°C.

23. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 21 , caracterizado además porque la presión del filtro es de 200 a 500kPa.

24. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 23, caracterizado además porque el secador es un secador rotatorio de tubo de vapor.

25.- El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 24, caracterizado además porque la temperatura a la cual funciona el secador es de aproximadamente 110°C a aproximadamente 160°C.

26.- El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 25, caracterizado además porque la presión a la cual funciona el secador será de aproximadamente 0 kPa a aproximadamente 500 kPa.

27. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 26, caracterizado además porque un gas de barrido de una pasada se proporciona al secador.

28. - El sistema de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 45 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

29. - El sistema de conformidad con la reivindicación 27 o 28, caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 25 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

30.- El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 27 a 29, caracterizado además porque el flujo de gas de barrido en el secador es menor de aproximadamente 5 m3/tonelada de polvo de ácido tereftálico crudo.

31. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 26, caracterizado además porque el gas de barrido no se proporciona al secador.

32. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 31 , caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxílico del secador térmico es de aproximadamente 2% o menos.

33. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 32, caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxílico del secador térmico es de aproximadamente 1% o menos.

34. - El sistema de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 18 a 33, caracterizado además porque el contenido de humedad del ácido carboxílico del secador térmico es de aproximadamente 0.5% o menos.