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MX2012011320A - Proceso de tratamiento de corriente de gas craqueado proveniente de instalacion de pirolisis de hidrocarburos e instalacion asociada. - Google Patents

Proceso de tratamiento de corriente de gas craqueado proveniente de instalacion de pirolisis de hidrocarburos e instalacion asociada.

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Publication number
MX2012011320A
MX2012011320A MX2012011320A MX2012011320A MX2012011320A MX 2012011320 A MX2012011320 A MX 2012011320A MX 2012011320 A MX2012011320 A MX 2012011320A MX 2012011320 A MX2012011320 A MX 2012011320A MX 2012011320 A MX2012011320 A MX 2012011320A
Authority
MX
Mexico
Prior art keywords
stream
upstream
region
heat exchange
column
Prior art date
Application number
MX2012011320A
Other languages
English (en)
Inventor
Jean-Paul Laugier
Yvon Simon
Original Assignee
Technip France
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technip France filed Critical Technip France
Publication of MX2012011320A publication Critical patent/MX2012011320A/es

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Abstract

Este proceso comprende la separación de una corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado en un separador intermedio (44B) para recuperar un líquido intermedio (136) y una corriente intermedia (138) de gas craqueado y la introducción del líquido intermedio (140) en una columna intermedia (68) de desmetanización. El proceso comprende la extracción de una parte del líquido intermedio (136) y la expansión de al menos una primera fracción (194) obtenida a partir de la parte extraída (190). Comprende la puesta en relación de intercambio térmico de la primera fracción expandida con la corriente intermedia superior (146) proveniente de la columna (68) para condensar al menos parcialmente la corriente intermedia superior (146). El proceso comprende la separación de la corriente intermedia superior parcialmente condensada en un primer separador (76) de reflujo para formar una corriente líquida (148) introducida en la columna intermedia (68) y una corriente gaseosa de combustible (150).

Description

PROCESO DE TRATAMIENTO DE CORRIENTE DE GAS CRAQUEADO PROVENIENTE DE INSTALACION DE PIROLISIS DE HIDROCARBUROS E INSTALACION ASOCIADA Descripción de la Invención La presente invención se refiere a un proceso de tratamiento de una corriente de gas craqueado proveniente de una instalación de pirólisis de hidrocarburos, que comprende las etapas siguientes: - enfriamiento corriente arriba y condensación parcial de una corriente de gas crudo craqueado en al menos una región corriente arriba de intercambio térmico; - separación de la corriente de gas crudo craqueado parcialmente condensado en al menos un separador corriente arriba para recuperar un líquido corriente arriba y una corriente, corriente arriba, de gas craqueado; introducción del líquido corriente arriba en una columna corriente arriba de desmetanización para recuperar en la parte superior de la columna corriente arriba, una corriente superior, corriente arriba, rica en metano y, en la base de la columna corriente arriba, una primera corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - enfriamiento intermedio y condensación parcial de la corriente, corriente arriba de gas craqueado en al menos una región intermedia de intercambio térmico; Ref. 236014 - separación de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado en al menos un separador intermedio para recuperar al menos un líquido intermedio y una corriente intermedia de gas craqueado; - introducción del o de cada líquido intermedio en una columna intermedia de desmetanización para recuperar, en la parte superior de la columna intermedia, una corriente intermedia superior, y en el fondo de la columna intermedia, una segunda corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - introducción de al menos una parte de la corriente superior, corriente arriba, proveniente de la columna corriente arriba en la columna intermedia; - enfriamiento corriente abajo y condensación parcial de la corriente intermedia de gas craqueado en al menos una región corriente abajo de intercambio térmico; - separación de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en un conjunto corriente abajo de separación para recuperar un líquido corriente abajo y una corriente, corriente abajo, de gas tratado; - introducción del líquido corriente abajo en la columna intermedia de desmetanización.
El gas craqueado se obtiene a partir de una instalación de pirólisis de hidrocarburos, como un horno de craqueo de vapor. El gas introducido en la instalación de pirólisis contiene ventajosamente etano, propano, butano, nafta y/o gasoil solo o en mezcla.
El proceso del tipo mencionado está destinado a tratar el gas craqueado para poder extraer más del 99,5% en moles del etileno contenido en el gas craqueado, y para obtener un corte rico en etileno que presenta un contenido superior al 99,95% en moles de etileno.
Un proceso del tipo mencionado que permite obtener tales niveles de rendimiento se describe, por ejemplo, en US-5 253 479.
Este proceso es utilizado para tratar grandes volúmenes de gas craqueado, por ejemplo: superiores a 50 toneladas por hora, especialmente superiores a 100 toneladas por hora.
Para garantizar a la vez una pureza muy grande de la corriente de etileno producida y un grado de recuperación de etileno máximo, es necesario enfriar el gas craqueado por etapas hasta temperaturas inferiores a los - 100°C y especialmente inferiores a los - 120°C.
A tal efecto, el gas craqueado es enfriado sucesivamente en regiones de intercambio térmico cada vez más frías . El gas craqueado es condensado parcialmente en cada región de intercambio térmico.
Al salir de cada región de intercambio térmico, el líquido condensado que contiene los hidrocarburos en C2+ es recuperado .
Los líquidos condensados a mayor temperatura son enviados a una columna corriente arriba de desmetanización para recuperar en el fondo un primer corte rico en hidrocarburos en C2+.
Los líquidos intermedios y corriente abajo obtenidos a menor temperatura son enviados a una columna intermedia de desmetanización que produce en el fondo un segundo corte rico en hidrocarburos en C2+ .
La corriente superior que proviene de la columna corriente arriba es introducida en la columna intermedia.
En US-5 253 479, para mejorar aun más la recuperación de etileno, la corriente superior que proviene de la columna intermedia de desmetanización es introducida, después de su enfriamiento, en una tercera columna de separación. El fondo de la tercera columna es entonces reintroducido parcialmente, luego de ser bombeado en una primera bomba criogénica, en reflujo en la columna intermedia. La fracción superior de la tercera columna es introducida, después de su enfriamiento y bombeo por una segunda bomba criogénica, en un absorbedor de etileno que constituye la cuarta columna de destilación.
El proceso descrito en US-5 253 479 es entonces particularmente eficaz para obtener una excelente recuperación del etileno.
Teniendo en cuenta la presencia de cuatro columnas de destilación y de dos bombas criogénicas, la estructura de la instalación y el consumo energético del proceso pueden, sin embargo, ser mejorados.
Un objeto de la invención es, entonces, obtener, con una mínima inversión y una simplificación del equipamiento, un proceso de tratamiento de un gas craqueado que permita extraer casi la totalidad del etileno contenido en el gas craqueado, presentando niveles de rendimiento energético y operatorio mejorados.
A tal efecto, la invención tiene por objeto un proceso del tipo antes mencionado, caracterizado porque el proceso comprende las etapas siguientes: extracción de una parte de un líquido intermedio proveniente de un separador intermedio y de enfriamiento de la parte extraída de una región adicional de intercambio térmico; - expansión de al menos una primera fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída y puesta en relación de intercambio térmico de la primera fracción de enfriamiento expandida con la corriente intermedia superior en un primer intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente intermedia superior; separación de la corriente intermedia superior parcialmente condensada en un primer separador de reflujo para formar una corriente líquida de reflujo introducida en la columna intermedia por flujo gravitatorio, y una primera corriente gaseosa de combustible; - expansión y recalentamiento de la primera corriente gaseosa de combustible por pasaje a al menos una región entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico.
El proceso de acuerdo con la invención puede comprender una o varias de las características siguientes, tomadas aisladamente o según toda combinación técnicamente posible: - la columna intermedia posee un intercambiador térmico integrado; el o cada líquido intermedio es introducido por debajo del intercambiador térmico integrado, y el líquido corriente abajo es introducido por encima del intercambiador térmico integrado; - el proceso comprende una etapa de formación de la corriente de gas craqueado crudo par compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis en al menos un kit de compresión, y el proceso comprende las etapas siguientes : recalentamiento de la primera fracción de enfriamiento en el primer intercambiador térmico superior en al menos una, entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico; e introducción de la primera fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado corriente arriba o dentro del kit de compresión; la primera corriente gaseosa de combustible proveniente del primer separador de reflujo es expandida en una primera turbina de expansión dinámica, luego es recalentada en al menos una, entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico, y el proceso comprende una etapa de recompresión de la primera corriente de combustible recalentado en al menos un primer compresor sujeto a la primera turbina de expansión dinámica; la primera corriente gaseosa de combustible proveniente del primer separador de reflujo es expandida en una válvula de expansión estática; - el conjunto corriente abajo de separación posee una columna de absorción de etileno, y el proceso comprende las etapas siguientes: introducción de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en la columna de absorción de etileno, recuperación de una corriente adicional superior gaseosa proveniente de la columna de absorción de etileno; expansión de una segunda fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída del líquido intermedio, y > puesta en relación de intercambio térmico de la segunda fracción de enfriamiento expandida con la corriente adicional superior en un segundo intercambiador térmico superior para condensar, al menos parcialmente, la corriente adicional superior; introducción de la corriente adicional superior parcialmente condensada en un segundo separador de reflujo para formar una segunda corriente líquido de reflujo introducida en la columna de absorción de etileno por flujo gravitatorio y una corriente gaseosa tratada; - el proceso comprende las etapas siguientes: formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis en un kit de compresión: recalentamiento de la segunda fracción de enfriamiento, corriente abajo del segundo intercambiador térmico superior, en al menos una entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; introducción de la segunda fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis, corriente arriba o dentro del kit de compresión ; - el proceso comprende las etapas siguientes: > expansión de al menos una primera parte de la corriente gaseosa tratada en al menos una segunda turbina de expansión dinámica, recalentamiento luego de la expansión de la primera parte de la corriente gaseosa tratada en al menos una entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; > compresión de la primera parte recalentada en al menos un segundo compresor acoplado a la segunda turbina de expansión dinámica; - el proceso comprende una etapa de expansión de al menos una primera parte de la corriente gaseosa tratada en una válvula de expansión estática; - al menos una segunda parte de la corriente gaseosa tratada es introducida en una unidad de purificación de hidrógeno para producir una corriente rica en hidrógeno y una corriente auxiliar de gas combustible, y eventualmente una corriente secundaria rica en metano; una tercera fracción de la parte extraída de expandida, antes de ser directamente recalentada en al menos una entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico; - el proceso comprende las etapas siguientes: separación de la corriente de gas craqueado crudo en une primera fracción de gas craqueado crudo y en una segunda fracción de gas craqueado crudo ; enfriamiento corriente arriba y condensación parcial de la primera fracción de gas craqueado crudo en la región corriente arriba de intercambio térmico; > enfriamiento de la segunda fracción de gas craqueado crudo en un intercambiador corriente arriba de transferencia calorífica, por intercambio térmico con una corriente, corriente arriba de transferencia calorífica proveniente de la columna corriente arriba, luego enfriamiento de la segunda fracción de gas craqueado crudo en un intercambiador intermedio de transferencia calorífica por intercambio térmico con una corriente intermedia de transferencia calorífica proveniente de la columna intermedia; > formación de la corriente de gas craqueado crudo parcialmente condensado por mezcla de la primera fracción de gas craqueado crudo enfriada y de la segunda fracción de gas craqueado crudo enfriada; - la temperatura del gas craqueado crudo parcialmente condensado antes de su introducción en el separador corriente abajo es inferior a -25°C, la temperatura de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado antes de su introducción en el separador intermedio es inferior a los -60°C, y la temperatura de la corriente intermedia parcialmente condensada antes de su introducción en el conjunto corriente abajo de separación es inferior a -115°C.
La invención tiene, además, por objeto una instalación de tratamiento de una corriente de gas craqueado proveniente de una instalación de pirólisis de hidrocarburos, del tipo que comprende : medios de enfriamiento corriente arriba y de condensación parcial de una corriente de gas craqueado crudo que comprende al menos une región corriente arriba de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente de gas craqueado crudo parcialmente condensado, que comprende al menos un separador corriente arriba para recuperar un líquido corriente arriba y una corriente, corriente arriba, de gas craqueado; una columna corriente arriba de desmetanización y medios de introducción del líquido corriente arriba en la columna corriente arriba para recuperar en la parte superior de la columna corriente arriba, una corriente, corriente arriba de parte superior rica en metano y, en el fondo de la columna corriente arriba, una primera corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - medios de enfriamiento intermedio y de condensación parcial de la corriente, corriente arriba de gas craqueado que comprende al menos una región intermedia de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado que comprende al menos un separador intermedio para recuperar al menos un líquido intermedio y una corriente intermedia de gas craqueado ; - una columna intermedia de desmetanización y medios de introducción del o de cada líquido intermedio en la columna intermedia para recuperar, en la parte superior de la columna intermedia, una corriente intermedia superior, y en el fondo de la columna intermedia, una segunda corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - medios de introducción de al menos una parte de la corriente, corriente arriba superior proveniente de la columna corriente arriba en la columna intermedia; medios de enfriamiento corriente abajo y de condensación parcial de la corriente intermedia de gas craqueado, que comprenden al menos una une región corriente abajo de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado que comprenden un conjunto corriente abajo de separación para recuperar un líquido corriente abajo y una corriente, corriente abajo de gas tratado ; - medios de introducción del líquido corriente abajo en la columna intermedia de desmetanización; caracterizado porque la instalación comprende: medios de extracción de una parte de un líquido intermedio proveniente de un separador intermedio y medios de enfriamiento de la parte extraída que comprende una región adicional de térmico; > medios de expansión de al menos una primera fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída y medios de puesta en relación de intercambio térmico de la primera fracción de enfriamiento expandida con la corriente intermedia superior que comprende un primer intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente intermedia superior; > medios de separación de la corriente intermedia superior parcialmente condensada que comprenden un primer separador de reflujo para formar una corriente líquida de reflujo introducida en la columna intermedia y una primera corriente gaseosa de combustible; medios de recalentamiento de la primera corriente gaseosa de combustible que comprenden medios de paso a al menos una región entre la región adicional e intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico.
La instalación de acuerdo con la invención puede comprender una o varias de las características siguientes, tomada (s) aisladamente o según toda combinación técnicamente posible : - ésta comprende: > medios de formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis que comprende al menos une quipo de compresión; medios de recalentamiento de la primera fracción de enfriamiento corriente abajo del primer intercambiador térmico superior que comprenden medios de paso a al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico; y medios de introducción de la primera fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado corriente arriba o dentro del kit de compresión; - el conjunto corriente abajo de separación comprende una columna de absorción de etileno, y la instalación comprende : > medios de introducción de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en la columna de absorción de etileno, > medios de recuperación de una corriente de gas adicional superior proveniente de la columna de absorción de etileno; > medios de expansión de una segunda fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída; y > medios de puesta en relación de intercambio térmico de la segunda fracción de enfriamiento expandida con la corriente adicional superior que comprenden un segundo intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente adicional superior; medios de separación de la corriente adicional superior parcialmente condensada que comprenden un segundo separador de reflujo para formar una segunda corriente líquida de reflujo introducida en la columna de absorción de etileno y una corriente de gas tratado; y - la instalación comprende: > medios de formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis que comprende al menos un kit de compresión; > medios de recalentamiento de la segunda fracción de enfriamiento, corriente abajo del segundo intercambiador térmico superior, que comprenden medios de paso a al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; > medios de introducción de la segunda fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis, corriente arriba o dentro del kit de compresión.
La invención se comprenderá mejor con la lectura de la descripción que se encuentra más abajo, dada únicamente a manera de ejemplo y hecha con relación al figura anexo, en el que : - la figura 1 es un esquema sinóptico funcional de una primera instalación de tratamiento de acuerdo con la invención, destinada a la aplicación de un primer proceso de acuerdo con la invención.
En todo lo que sigue, una misma referencia designa una corriente que circula en un conducto y el conducto que transporta esta corriente. Por otra parte, salvo indicación en contrario, los porcentajes son porcentajes molares y las presiones deben entenderse en bares relativos.
Una primera unidad 10 de craqueo de vapor de acuerdo con la invención se encuentra representada en la figura 1.
Esta unidad 10 produce, a partir de una carga 12, corrientes 14A, 14B ricas en C2+ destinadas a formar un corte rico en etileno, un gas combustible 16 y una corriente 18 rica en hidrógeno.
La unidad 10 comprende una instalación 20 de pirólisis de hidrocarburos que produce un gas craqueado crudo 22 y una instalación 24 de tratamiento del gas craqueado crudo 22.
La instalación de pirólisis 20 comprende varios hornos de craqueo de vapor 25. Los hornos de craqueo de vapor 25 son capaces de hacer circular la carga 12 para calentarla a una temperatura superior a los 800°C. Esto provoca el craqueo térmico de las moléculas de hidrocaburos contenidas en la carga 12 a fin de formar el gas craqueado crudo 22.
La instalación de f accionamiento 24 comprende sucesivamente un conjunto de compresión 26 y un conjunto 28 de enfriamiento y de separación sucesiva del gas craqueado.
La instalación 24 comprende, además, un conjunto corriente arriba de destilación 30, un conjunto intermedio de destilación 32 y un conjunto adicional 34 de absorción de etileno. La instalación 24 comprende también un conjunto corriente abajo 36 de expansión y de recalentamiento del gas combustible .
El conjunto de enfriamiento y de compresión 26 comprende un kit de enfriamiento (no representado) , un compresor principal 38 y un compresor secundario 40; el compresor secundario 40 está situado corriente abajo del compresor principal 38.
El conjunto de enfriamiento y de separación 28 comprende un balón separador corriente arriba 42, un primer balón separador intermedio 44A, un segundo balón separador intermedio 44B. Comprende, además, un intercambiador térmico integrado que tiene una caja fría 46. La caja fría 46 comprende una región corriente arriba 48 de intercambio térmico, una región intermedia 50 de intercambio térmico, una región corriente abajo 52 de intercambio térmico y una región adicional 54 de intercambio térmico, cada vez más frías.
El conjunto de enfriamiento 28 comprende, además un ciclo de refrigeración mediante propano o propileno que presenta un intercambiador corriente arriba 56 de ciclo y un ciclo de refrigeración mediante etileno que comprende un primer conjunto de intercambiadores intermedios 58 de ciclo y un segundo conjunto de intercambiadores intermedios de ciclo 60. Opcionalmente , el conjunto de enfriamiento 28 comprende, además, un intercambiador corriente arriba 60A de enfriamiento adicional alimentado por un fluido refrigerante formado por una corriente de transferencia calorífica intermedia de un separador de hidrocarburos en C2 o por una corriente de etano destinada a ser vaporizada.
El conjunto de destilación corriente arriba 30 comprende una columna corriente arriba 62 de destilación, un intercambiador corriente arriba 64 de fondo de columna y una bomba corriente arriba 66 de fondo de columna.
La columna 62 realiza una presión comprendida entre 10 bares y 14 bares. Comprende, por ejemplo, entre 14 y 20 bandejas teóricas.
El conjunto intermedio de destilación 32 comprende una columna intermedia 68 de desmetanización, un intercambiador integrado 69, un intercambiador intermedio 70 de trans erencia calorífica y una bomba intermedia 72 de fondo de columna.
El conjunto intermedio 32 comprende, además, un primer intercambiador térmico de reflujo 74 y un primer balón separador de reflujo 76 unidos a la columna 68 por un conducto 78 de descenso de líquido, conformado para impedir el paso de gas desde la columna 62 hacia el balón 76. Este conjunto 32 evita la instalación de bombas criogénicas de refluj o .
La columna 68 opera a una presión comprendida entre 10 bares y 14 bares. Comprende, por ejemplo, entre 22 y 28 bandejas teóricas.
El intercambiador integrado 69 está ubicado en la columna 68 entre une parte superior y una parte inferior de la columna 69.
El conjunto 34 de destilación corriente abajo comprende una columna 80 de absorción de etileno, un segundo intercambiador térmico de reflujo 82 y un segundo balón separador 84 de reflujo unido a la columna de absorción de etileno 80 por un conducto 86 de descenso de líquido, conformado para impedir el paso de gas desde la columna 80 hacia el balón 84. Este conjunto 34 evita la instalación de bombas criogénicas de reflujo.
Como se verá más adelante, la bomba criogénica de reflujo presente en US 5.253.479 puede ser suprimida de la columna 68, lo que conduce a la producción de un líquido necesario para la absorción de etileno en el conjunto 34 por medio del intercambiador 82.
La columna 80 opera a une presión comprendida entre 30 bares y 40 bares. Comprende, por ejemplo, entre 4 y 8 bandejas teóricas.
El conjunto corriente abajo 36 comprende una primera turbina de expansión dinámica 88 acoplada a un primer compresor 90, una segunda turbina de expansión dinámica 92 acoplada a un segundo compresor 94 y una unidad 96 de purificación de hidrógeno.
Un primer proceso de acuerdo con la invención, aplicado en la unidad 10, será ahora descrito.
Inicialmente , la carga 12 comprende etano, propano, butano, nafta y/o gasoil solo o en mezcla. Se introduce en los hornos de craqueo de vapor 25 para ser calentada a una temperatura superior a los 800°C y soportar un craqueo de vapor térmico.
Un gas craqueado crudo es extraído de los hornos a una temperatura superior a los 800°C, luego es enfriado rápidamente para generar el flujo 22 a une temperatura superior a los 160°C y a una presión superior a 1 bar.
El gas 22 luego es enfriado e introducido en el compresor principal 38 para ser comprimido a una presión superior a 10 bares, luego en el compresor secundario 40 para ser comprimido a una presión superior a 30 bares. La corriente de gas craqueado crudo comprimida 100 luego es separada en una primera fracción 102 de gas craqueado crudo y en una segunda fracción 104 de gas craqueado crudo.
La primera fracción de gas craqueado crudo 102 es transportada hasta la caja fría 46 para ser enfriada hasta una temperatura inferior a los -25°G y especialmente comprendida entre los -30°C y -40°C para ser parcialmente condensada en la región corriente arriba 48 de intercambio térmico .
La segunda fracción de gas craqueado crudo 104 es enfriada sucesivamente en el intercambiador de transferencia corriente arriba 64, en el intercambiador opcional 60A de enfriamiento, en el intercambiador corriente arriba de ciclo de propano o propileno 56, antes de ser enfriada nuevamente en el intercambiador intermedio de transferencia 70 para alcanzar una temperatura inferior a los -25°C y especialmente comprendida entre los -30°C y -40°C. La fracción 104 es, además, parcialmente condensada.
La temperatura de la corriente 104 corriente arriba del intercambio 64 está comprendida entre los -2°C y los -12°C, y la temperatura de la corriente 104 corriente abajo de intercambio en el intercambiador 70 está comprendida entre los -30°C y -40°C.
La relación del flujo molar de la primera fracción 102 con el flujo molar de la segunda fracción 104 está comprendida, por ejemplo, entre 0,25 y 0,40.
La primera fracción 102 y la segunda fracción 104 que forman una corriente de gas craqueado parcialmente condensado son, luego, introducidas en el balón separador corriente arriba 42 para ser separadas en un líquido corriente arriba 106 y en un corriente, corriente arriba gaseosa 108 de gas craqueado .
El líquido corriente arriba 106 contiene entre un 45% y un 55% en moles de los hidrocarburos en C2 presentes en el gas craqueado crudo 22, y entre un 85% y un 95% en moles de los hidrocarburos en C3+ contenidos en el gas craqueado crudo 22.
El líquido corriente arriba 106 es luego expandido en una primera válvula de expansión estática 110 para ser introducido en un nivel superior de la columna corriente arriba de desmetanización 62.
La columna corriente arriba 62 produce, en el fondo, una primera corriente líquida 112 rica en hidrocarburos en C2+ que es transportada hasta la bomba corriente arriba 66 para producir una primera corriente 14' rica en hidrocarburos en C2+ que es bombeada. Le primera corriente 14A está destinada a ser transportada hacia una columna de desetanización para extraer el corte rico en etileno que, luego, será purificado para alcanzar un valor de etileno superior al 99,95%.
El valor molar en hidrocarburos en C2 en la primera corriente 112 es superior al 50%. El valor molar en metano en la primera corriente 112 es inferior al 0,01%.
La columna corriente arriba 62 produce, además, una corriente superior gaseosa 114 rica en metano. La corriente superior gaseosa 114 es introducida en la columna intermedia 68 a un nivel inferior Ni de esta columna, luego de pasar por la válvula 116.
Una primera parte 118 de la corriente, corriente arriba de gas craqueado 108 es, luego, introducida en la región intermedia 50 de intercambio térmico para ser enfriada hasta una temperatura inferior a los -60°C y especialmente comprendida los -65°C y los -76°C y para ser parcialmente condensada .
Una segunda parte 120 de la corriente, corriente arriba de gas craqueado 108 es introducida sucesivamente en el primer conjunto de intercambiadores intermediarios 58 del ciclo con etileno para ser enfriada hasta una temperatura inferior a los -60°C y, por ejemplo, comprendida entre los -65 °C y -76 °C, y para ser parcialmente condensada.
La relación del flujo de la primera parte 118 con el flujo de la segunda parte 120 está comprendida, por ejemplo, entre 0,15 y 0,25.
La primera parte 118 y la segunda parte 120 son, luego, mezcladas para formar una corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado 122 que es introducida en el primer balón separador intermedio 44A. La fracción molar de líquido en la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado 122 es superior al 25%.
La corriente 122 luego es separada en el primer balón intermedio 44A en un primer líquido intermedio 124 y en una primera corriente intermedia de gas craqueado 126.
El primer líquido intermedio 124 es expandido en una tercera válvula de expansión estática 128 hasta una presión inferior a 14 bares antes de ser introducido en un nivel N2 de la columna intermedia situada por encima del nivel ??.
El primer líquido intermedio 124 comprende entre un 60% y un 75% de los hidrocarburos en C2 contenidos en el gas craqueado crudo 22 y entre un 10% en moles y un 15% en moles de los hidrocarburos en C3+ contenidos en el gas craqueado crudo 22.
Une primera parte 130 de la primera corriente intermedia de gas craqueado 126 es, luego, introducida en la región intermedia 50 de intercambio térmico para ser enfriada a una temperatura inferior a los -90°C y especialmente comprendida entre los -92°C y -99°C, y para ser parcialmente condensada.
Una segunda parte 132 de la corriente intermedia 126 es introducida en el segundo conjunto de intercambiador intermedio 60 del ciclo de refrigeración mediante etileno para ser enfriada a una temperatura inferior a los -90°C y especialmente comprendida entre los -92°C y los -99°C y para ser parcialmente condensada.
Les primeras partes 130 y 132 luego son mezcladas para formar una primera corriente intermedia 134 de gas craqueado parcialmente condensado. El contenido molar en líquido de la corriente 134 es superior al 15 %.
La corriente 134 luego es introducida en el segundo balón separador intermedio 44B para ser separada en un segundo líquido intermedio 136 y en una segunda corriente intermedia 138 de gas craqueado.
El segundo líquido intermedio 136 contiene entre un 55% molar y un 65% molar de los hidrocarburos en C2 contenidos en la corriente de gas craqueado crudo 22 y entre un 0,5% molar y un 1,5% molar de los hidrocarburos en C3+ contenidos en el gas craqueado crudo 22.
Una primera parte 140 del segundo líquido intermedio 136 luego es expandida en una cuarta válvula de expansión estática 142 hasta una presión inferior a 14 bares para ser introducida en un nivel N3 de la columna intermedia 68 situada por encima del nivel N2.
El nivel N3 está situado por debajo del intercambiador integrado 69.
La columna intermedia de desmetanización 68 produce, en el fondo, una segunda corriente de fondo 144 rica en hidrocarburos en C2+. La corriente 144 es bombeada a través de la bomba intermedia 72 hasta una presión superior a 20 bares para formar una segunda corriente 14B rica en C2+ destinada a ser enviada hacia la columna de desetanización.
El contenido molar en hidrocarburos en C2+ en la corriente 144 y en la corriente 14B es superior a los 90%. El contenido molar en metano en las corrientes 144, 14B es inferior al 0,01 % molar.
La columna intermedia 68 produce, en la parte superior, una corriente intermedia superior 146 que es enfriada y parcialmente condensada hasta una temperatura inferior a los -115°C, por ejemplo comprendida entre los -118 °C y los -123°C, en el primer intercambiador térmico de reflujo 74.
La corriente intermedia superior parcialmente condensada luego es introducida en el primer balón de reflujo 76 para ser separada en una primera corriente de reflujo líquido 148 y en una primera corriente de gas combustible a alta presión 150.
La primera corriente de reflujo 148 es introducida en un nivel superior N4 de la columna 68 a través del conducto 78. El nivel N4 está situado por encima del intercambiador integrado 69. Este sistema de reflujo de deslizamiento gravitatorio evita la instalación de una bomba criogénica.
La primera corriente de gas combustible 150 contiene más del 90% en moles de metano y menos del 0,1% en moles de hidrocarburos en C2'. Luego, la corriente es ventajosamente expandida en la primera turbina de expansión dinámica 88 hasta una presión por ejemplo inferior a 4,5 bares para formar una corriente 152 de combustible a baja presión enfriada a una temperatura inferior a los -135°C.
La corriente 152 es entonces introducida en la caja fría 46 para ser recalentada sucesivamente en la región adicional 54, en la región corriente abajo 52, en la región intermedia 50 y en la región corriente arriba 48 de intercambio térmico, por intercambio térmico con las corrientes que circulan respectivamente en estas regiones.
La primera corriente de combustible recalentada 154 proveniente de la primera región de intercambio térmico 48 es, luego, llevada hacia el primer compresor 90 acoplado a la turbina para ser comprimida hasta una presión superior a 5,0 bares y formar una parte de la corriente de gas combustible 16.
En una variante, el conjunto formado por la turbina de expansión 88 y el compresor 90 es reemplazado por una válvula de expansión estática global.
La segunda corriente intermedia 138 de gas craqueado proveniente del segundo balón intermedio 44B es, luego, enfriada y parcialmente condensada en la región corriente abajo de intercambio térmico 52 de la caja fría 46 para formar una corriente intermedia 160 de gas craqueado parcialmente condensado.
La corriente 160 luego es introducida en un nivel inferior de la columna de absorción de etileno 80 a una temperatura inferior a los -110°C y especialmente comprendida entre -115°C y -120°C.
La columna de absorción de etileno 80 opera a una presión por ejemplo comprendida entre 30 bares y 36 bares.
La corriente de fondo adicional 162 producida en el fondo de la columna 80 luego es expandida hasta una presión inferior a 15 bares a través de una quinta válvula de expansión estática 164 antes de ser introducida en un nivel N5 de la columna intermedia 68 de desmetanización situada entre el nivel N3 y el nivel N4.
Esta corriente 162 contiene entre un 3,0 % y un 5,0 % en moles de los hidrocarburos en C2 presentes en el gas craqueado 22 y entre el 0,01 % y el 0,04 % en moles de los hidrocarburos en C3+ presentes en el gas craqueado crudo 22.
La corriente superior 166 adicional producida en la columna 80 es introducida en el segundo intercambiador térmico de reflujo 82 para ser enfriada a una temperatura inferior a los -115°C y especialmente comprendida entre los -118°C y los -130°C y ser parcialmente condensada.
La corriente superior adicional 166 parcialmente condensada luego es introducida en el segundo balón separador de reflujo 84 para formar una segunda corriente de reflujo líquida 168 y una corriente gaseosa 170 tratada a alta presión .
La segunda corriente de reflujo líquida 168 es introducida en reflujo en la columna de absorción de etileno 80 a través del conducto 86. Este sistema de absorción de reflujo por deslizamiento gravitatorio evita la instalación de una bomba criogénica.
Una primera parte 172 de la corriente tratada 170 es enviada hacia la segunda turbina de expansión dinámica 92 para ser expandida a una presión inferior a 4,5 bares y formar una segunda corriente de gas combustible 174 de baja presión enfriada a una temperatura inferior a los -140 °C.
La corriente 174 luego es recalentada sucesivamente a través de la región adicional 54, la región corriente abajo 52, la región intermedia 50 y la región corriente arriba 48 de intercambio térmico dentro de la caja fría 46 para formar una segunda corriente de gas combustible recalentada 176.
La segunda corriente 176 luego es introducida en el segundo compresor 94 para formar una parte de la corriente de gas combustible 16.
En una variante, el conjunto turbina de expansión 92 y el compresor 94 es reemplazado por una válvula de expansión estática global.
Una segunda parte 178 de la corriente gaseosa tratada 170 es transportada hasta la unidad de purificación criogénica de hidrógeno 96 para formar una corriente 180 rica en hidrógeno y una tercera corriente de combustible de baja presión 182.
El contenido en hidrógeno en la corriente rica en hidrógeno 180 producida por la unidad 96 es superior al 90% molar. La temperatura de la corriente 180 es inferior a -125 °C.
La corriente 180 luego es pasada sucesivamente a la región adicional de intercambio térmico 54, a la región corriente abajo de intercambio térmico 52, a la región intermedia de intercambio térmico 50 y a la región corriente arriba de intercambio térmico 48 de la caja fría 46 para ser recalentada por intercambio térmico con las corrientes que circulan respectivamente en estas regiones y formar la corriente rica en hidrógeno 18.
La tercera corriente de combustible 182 proveniente de la unidad 96 presenta una temperatura inferior a los -125°C. Esta corriente 182 es entonces pasada sucesivamente a la región adicional de intercambio térmico 54, a la región corriente abajo de intercambio térmico 52, a la región intermedia de intercambio térmico 50, luego a la región corriente arriba de intercambio térmico 48 para recalentarse por intercambio térmico con las corrientes que circulan respectivamente en estas regiones.
La tercera corriente de combustible recalentada 184 luego es mezclada con la primera corriente de combustible recalentada 154, luego de su compresión en el compresor 94, y con la segunda corriente de combustible recalentada 176 para formar una parte de la corriente de combustible 16.
De acuerdo con la invención, las frigorías necesarias para la condensación de la corriente superior gaseosa intermedia 146 proveniente de la columna intermedia 68 son provistas por interícambio térmico con una corriente que circula en un ciclo semiabierto de tipo JOULE-THOMPSO .
En una variante (no representada) , las frigorías necesarias para la condensación de la corriente superior gaseosa intermedia 146 proveniente de la columna intermedia 68 son provistas parcialmente en el mismo intercambiador 74 por intercambio térmico, ya sea con la corriente de combustible de baja presión 152 o con la segunda corriente de gas combustible 174, obtenidas respectivamente en el escape de la turbina de expansión 88 o en el escape de la turbina de expansión 92, como complemento del ciclo semiabierto de tipo JOULE-THOMPSON.
Además, las frigorías necesarias para la condensación de la corriente superior 166 proveniente de la columna de absorción 80 son provistas por intercambio térmico con una corriente que circula en un ciclo semiabierto de tipo JOULE-THOMPSON.
En una variante (no representada) , las frigorías necesarias para la condensación de la corriente superior 166 proveniente de la columna de absorción 80 son provistas parcialmente por intercambio térmico en el mismo intercambiador 82, ya sea con la corriente de combustible de baja presión 152 o con la segunda corriente de gas combustible 174, obtenidas respectivamente en el escape de la turbina de expansión 88 o en el escape de la turbina de expansión 92, como complemento del ciclo semiabierto de tipo JOULE-THOMPSON.
A tal efecto, una segunda parte 190 del segundo líquido intermedio 136 proveniente del balón separador 44B es extraída y enfriada en la región adicional 54 de intercambio térmico hasta una temperatura inferior a los -125°C, para formar una segunda parte extraída enfriada 192.
La segunda parte extraída enfriada 192 luego es separada en una primera fracción 194 de enfriamiento del primer intercambiador térmico de reflujo 74, en una segunda fracción 196 de enfriamiento del segundo intercambiador térmico de reflujo 82 y en una tercera fracción 198 de enfriamiento complementario .
A tal efecto, la primera fracción 194 es expandida en una sexta válvula de expansión estática 200 hasta una presión inferior a 2 bares, lo que provoca su enfriamiento hasta una temperatura a -140°C. Luego, es recalentada por intercambio térmico con la corriente superior en el primer intercambiador térmico 74 hasta una temperatura superior a los -120°C, para formar una primera fracción recalentada 202.
Igualmente, la segunda fracción 196 es expandida en una séptima válvula 204 de expansión estática hasta une presión inferior a 2 bares, lo que disminuye su temperatura por debajo de los -140°C. La segunda fracción expandida luego es recalentada por intercambio térmico con la corriente superior 166 en el segundo intercambiador térmico de reflujo 82 hasta una temperatura superior a los -130 °C para formar una segunda fracción recalentada 206.
La tercera fracción 198 es expandida en una octava válvula de expansión estática 208 hasta una presión inferior a los 2 bares para producir una tercera fracción expandida 210 a una temperatura inferior a los -140°C.
Las fracciones expandidas 202, 206 y 210 luego son mezcladas para formar una corriente 212. La corriente 212 es recalentada sucesivamente en la región adicional de intercambio térmico 54, en la región corriente abajo de intercambio térmico 52, en la región intermedia de intercambio térmico 50 y en la región corriente arriba de intercambio térmico 48 por intercambio térmico con las corrientes que circulan respectivamente en estas regiones para formar una corriente recalentada 214. La corriente 214 es entonces reintroducida en mezcla en el gas craqueado 22 corriente arriba del primer compresor 38 para ser recomprimida en los compresores 38, 40.
La extracción de una parte de un líquido intermedio 136 y su expansión en válvulas estáticas 200, 204, 208 produce entonces las frigorías necesarias para formar las corrientes de reflujo de las columnas 68 y 80 y permite cerrar el balance térmico en la caja fría 46, formando un ciclo mixto de tipo JOULE-THOMPSON que integra el conjunto de compresión 26 de los gases craqueados.
Esta disposición particular del proceso de tratamiento, y de la instalación de tratamiento 24 asociada, simplifica mucho la estructura de la instalación 24, evitando tener que bombear fluidos criogénicos y realizando una mejor integración térmica.
En particular, la corriente superior gaseosa intermedia 146 no es bombeada hacia la columna de absorción 80, sino que es redirigida hacia las regiones de intercambio térmico 54 a 48, lo que permite evitar el hecho de tener que unir la columna 68 a la columna 80 por una bomba criogénica.
Igualmente, el intercambiador integrado 69 dispuesto en la columna 68 permite utilizar una sola columna de destilación y, en consecuencia, reducir la cantidad de kits en la instalación.
Además, dado que las columnas de desmetanización 62, 68 producen corrientes en el fondo 14A, 14B respectivos, que presentan composiciones diferentes, el fraccionamiento posterior en el desetanizador es mejorado por una disminución del consumo energético.
De todas formas, la instalación de tratamiento 24, y el proceso aplicado en esta instalación 24 permiten recuperar más del 99,5% en moles del etileno presente en el gas craqueado 22, con un consumo energético disminuido y una instalación de estructura simplificada, que presenta un costo reducido de instalación y de mantenimiento.
Además, el enfriamiento de una fracción 104 de la corriente de gas craqueado crudo comprimido 100 en los intercambiadores térmicos de transferencia 64, 70 de las columnas 62, 68 minimiza la energía necesaria para este enfriamiento y la cantidad de kits, dado que el mismo intercambiador térmico 64, 70 asegura la función de vaporización de una columna 62, 68 y de enfriamiento del gas craqueado crudo.
El gas rico en hidrógeno 170 proveniente de la columna de absorción de etileno 80 es, además, ventajosamente tratado para recuperar una corriente rica en hidrógeno, permitiendo que el exceso de gas tratado 170 rico en hidrógeno proveniente de la columna 80 sea eventualmente expandido a través de una turbina 92 para generar un producto frío que puede ser recalentado en la caja fría 46.
En una variante, al menos dos de entre la región corriente arriba de intercambio térmico 48, la región intermedia de intercambio térmico 50, la región corriente abajo de intercambio térmico 52 y la región adicional de intercambio térmico 54 están dispuestas en intercambiadores térmicos separados, que no están integrados dentro de la caja fría 46.
En una variante, cada una de las regiones 48, 50, 52, 54 está dispuesta en un intercambiador térmico propio.
Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (17)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones :
1. - Proceso de tratamiento de una corriente de gas craqueado proveniente de una instalación de pirólisis de hidrocarburos, caracterizado porque comprende las etapas siguientes : - enfriamiento corriente arriba y condensación parcial de una corriente de gas craqueado crudo en al menos una región corriente arriba de intercambio térmico; - separación de la corriente de gas craqueado crudo parcialmente condensado en al menos un separador corriente arriba para recuperar un líquido corriente arriba y una corriente, corriente arriba de gas craqueado; introducción del líquido corriente arriba en una columna corriente arriba de desmetanización para recuperar en la parte superior de la columna corriente arriba, una corriente, corriente arriba superior rica en metano y, en el fondo de la columna corriente arriba, una primera corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - enfriamiento intermedio y condensación parcial de la corriente, corriente arriba de gas craqueado en al menos una región intermedia de intercambio térmico; - separación de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado en al menos un separador intermedio para recuperar al menos un líquido intermedio y una corriente intermedia de gas craqueado; - introducción del o de cada liquido intermedio en una columna intermedia de desmetanización para recuperar, en la parte superior de la columna intermedia, una corriente intermedia superior, y en el fondo de la columna intermedia, una segunda corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - introducción de al menos una parte de la corriente, corriente arriba, superior proveniente de la columna corriente arriba en la columna intermedia; - enfriamiento corriente abajo y condensación parcial de la corriente intermedia de gas craqueado en al menos una región corriente abajo de intercambio térmico; - separación de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en un conjunto corriente abajo de separación para recuperar un líquido corriente abajo y una corriente, corriente abajo de gas tratado; - introducción del líquido corriente abajo en la columna intermedia de desmetanización; En donde el proceso comprende las etapas siguientes: extracción de una parte de un líquido intermedio proveniente de un separador intermedio y de enfriamiento de la parte extraída en una región adicional de intercambio térmico; expansión de al menos una primera fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída y puesta en relación de intercambio térmico de la primera fracción de enfriamiento expandida con la corriente intermedia superior en un primer intercambiador térmico superior para condensar, al menos parcialmente, la corriente intermedia superior; separación de la corriente intermedia superior parcialmente condensada en un primer separador de reflujo para formar una corriente líquida de reflujo introducida en la columna intermedia por deslizamiento gravitatorio, y una primera corriente gaseosa de combustible; - expansión y recalentamiento de la primera corriente gaseosa de combustible por paso a al menos una región de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico.
2.- Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la columna intermedia comprende un intercambiador térmico integrado, siendo el o cada líquido intermedio introducido por encima del intercambiador térmico integrado, y el líquido corriente abajo es introducido por encima del Íntercambiador térmico integrado.
3.- Proceso de conformidad con la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque comprende una etapa de formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis en al menos un kit de compresión, y el proceso comprende las etapas siguientes: - recalentamiento de la primera fracción de enfriamiento (194) en el primer intercambiador térmico superior en al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico; e - introducción de la primera fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado corriente arriba o dentro del kit de compresión.
4.- Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la primera corriente de gas de combustible proveniente del primer separador de reflujo es expandida en una primera turbina de expansión dinámica, luego es recalentada en al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; el proceso comprende una etapa de recompresión de la primera corriente de combustible recalentada en al menos un primer compresor sujeto a la primera turbina de expansión dinámica.
5. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la primera corriente gaseosa de combustible proveniente del primer separador de reflujo es expandida en una válvula de expansión estática .
6. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el conjunto corriente abajo de separación comprende una columna de absorción de etileno; el proceso comprende las etapas siguientes : introducción de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en la columna de absorción de etileno, - recuperación de una corriente adicional superior gaseosa proveniente de la columna de absorción de etileno; expansión de~ una segunda fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída del líquido intermedio, y - puesta en relación de intercambio térmico de la segunda fracción de enfriamiento expandida con la corriente adicional superior en un segundo intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente adicional superior; - introducción de la corriente adicional superior parcialmente condensada en un segundo separador de reflujo para formar una segunda corriente líquida de reflujo introducida en la columna de absorción de etileno por deslizamiento gravitatorio y una corriente gaseosa tratada.
7.- Proceso de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque comprende las etapas siguientes: - formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis en un kit de compresión: - recalentamiento de la segunda fracción de enfriamiento, corriente abajo del segundo intercambiador térmico superior, en al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; - introducción de la segunda fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis, corriente arriba o dentro del compresión.
8. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 6 o 7, caracterizado porque comprende las etapas siguientes: expansión de al menos una primera parte de la corriente gaseosa tratada en al menos una segunda turbina de expansión dinámica, - recalentamiento luego de expansión de la primera parte de la corriente gaseosa tratada en al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; - compresión de la primera parte recalentada en al menos un segundo compresor acoplado a la segunda turbina de expansión dinámica.
9. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 6 o 7, caracterizado porque comprende una etapa de expansión de al menos una primera parte de la corriente gaseosa tratada en una válvula de expansión estática .
10. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 6 a 9, caracterizado porque al menos una segunda parte de la corriente gaseosa tratada es introducida en una unidad de purificación de hidrógeno para producir una corriente rica en hidrógeno y una corriente auxiliar de gas combustible, y eventualmente una corriente secundaria rica en metano .
11. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque una tercera fracción de la parte extraída es expandida antes de ser directamente recalentada en al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico.
12. - Proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque comprende las etapas siguientes : - separación de la corriente de gas craqueado crudo en une primera fracción de gas craqueado crudo y en una segunda fracción de gas craqueado crudo; - enfriamiento corriente arriba y condensación parcial de la primera fracción de gas craqueado crudo en la región corriente arriba de intercambio térmico; - enfriamiento de la segunda fracción de gas craqueado crudo en un intercambiador corriente arriba de evaporación, por intercambio térmico con una corriente, corriente arriba de evaporación proveniente de la columna corriente arriba, luego enfriamiento de la segunda fracción de gas craqueado crudo en un intercambiador intermedio de evaporación por intercambio térmico con una corriente intermedia de vaporización proveniente de la columna intermedia; - formación de la corriente de gas craqueado crudo parcialmente condensado por mezcla de la primera fracción de gas craqueado crudo enfriado y de la segunda fracción de gas craqueado crudo enfriado .
13. - Proceso de coformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la temperatura del gas craqueado crudo parcialmente condensado antes de su introducción en el separador corriente arriba es inferior a los -25°C, porque la temperatura de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado antes de su introducción en el separador intermedio es inferior a los -60°C, porque la temperatura de la corriente intermedia parcialmente condensada antes de su introducción en el conjunto corriente abajo de separación es inferior a los -115°C.
14. - Instalación de tratamiento de una corriente de gas craqueado proveniente de una instalación de pirólisis de hidrocarburos, caracterizada porque comprende: medios de enfriamiento corriente arriba y de condensación parcial de una corriente de gas craqueado crudo que comprende al menos una región corriente arriba de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente de gas craqueado crudo parcialmente condensado que comprende al menos un separador corriente arriba para recuperar un líquido corriente arriba y una corriente, corriente arriba de gas craqueado ; una columna corriente arriba de desmetanización y medios de introducción del líquido corriente arriba en la columna corriente arriba para recuperar en la parte superior de la columna corriente arriba, una corriente, corriente arriba superior rica en metano y, en el fondo de la columna corriente arriba, una primera corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - medios de enfriamiento intermedio y de condensación parcial de la corriente, corriente arriba de gas craqueado que comprenden al menos una región intermedia de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente, corriente arriba de gas craqueado parcialmente condensado que comprenden al menos un separador intermedio para recuperar al menos un líquido intermedio y una corriente intermedia de gas craqueado ; - una columna intermedia de desmetanización y medios de introducción del o de cada líquido intermedio en la columna intermedia para recuperar, en la parte superior de la columna intermedia, una corriente intermedia superior, y en el fondo de la columna intermedia, una segunda corriente líquida rica en hidrocarburos en C2+; - medios de introducción de al menos una parte de la corriente, corriente arriba superior proveniente de la columna corriente arriba en la columna intermedia; medios de enfriamiento corriente abajo y de condensación parcial de la corriente intermedia de gas craqueado que comprenden al menos una región corriente abajo de intercambio térmico; - medios de separación de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado que comprende un conjunto corriente abajo de separación para recuperar un líquido corriente abajo y una corriente, corriente abajo de gas tratado; - medios de introducción del líquido corriente abajo en la columna intermedia de desmetanización; en donde la instalación comprende: medios de extracción de una parte de un líquido intermedio proveniente de un separador intermedio y medios de enfriamiento de la parte extraída que comprenden una región adicional de intercambio térmico; > medios de expansión de al menos una primera fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída y medios de puesta en relación de intercambio térmico de la primera fracción de enfriamiento expandida con la corriente intermedia superior que comprenden un primer intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente intermedia superior; ^ medios de separación de la corriente intermedia superior parcialmente condensada que comprenden un primer separador de reflujo para formar una corriente líquida de reflujo introducida en la columna intermedia y una primera corriente gaseosa de combustible; ^ medios de recalentamiento de la primera corriente gaseosa de combustible que comprenden medios de paso a al menos una región de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico.
15. - Instalación de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque comprende: - medios de formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis que comprende al menos un kit de compresión; - medios de recalentamiento de la primera fracción de enfriamiento corriente abajo del primer intercambiador térmico superior que comprenden medios de paso a al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico y la región corriente arriba de intercambio térmico; y medios de introducción de la primera fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado corriente arriba o dentro del kit de compresión.
16. - Instalación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 14 o 15, caracterizada porque el conjunto corriente abajo de separación comprende una columna de absorción de etileno, y la instalación comprende: - medios de introducción de la corriente intermedia de gas craqueado parcialmente condensado en la columna de absorción de etileno, - medios de recuperación de una corriente adicional superior gaseosa proveniente de la columna de absorción de etileno; medios de expansión de una segunda fracción de enfriamiento obtenida a partir de la parte extraída; y - medios de puesta en relación de intercambio térmico de la segunda fracción de enfriamiento expandida con la corriente adicional superior que comprenden un segundo intercambiador térmico superior para condensar al menos parcialmente la corriente adicional superior; medios de separación de la corriente adicional superior parcialmente condensada que comprenden un segundo separador de reflujo para formar una segunda corriente líquida de reflujo introducida en la columna de absorción de etileno y una corriente gaseosa tratada.
17.- Instalación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 14 a 16, caracterizada porque comprende: - medios de formación de la corriente de gas craqueado crudo por compresión de un gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis que comprenden al menos un kit de compresión; - medios de recalentamiento de la segunda fracción de enfriamiento, corriente abajo del segundo intercambiador térmico superior, que comprenden medios de paso a al menos una de entre la región adicional de intercambio térmico, la región corriente abajo de intercambio térmico, la región intermedia de intercambio térmico, y la región corriente arriba de intercambio térmico; - medios de introducción de la segunda fracción de enfriamiento recalentada en el gas craqueado proveniente de la instalación de pirólisis, corriente arriba o dentro del kit de compresión.
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