MX2012008682A - Proceso para un tratamiento termico de material de tira metalica, y material de tira metalica producida de esta manera. - Google Patents

Abstract

La invención se relaciona con un proceso para el tratamiento térmico de material de tira metálica que proporciona propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira, donde la tira es calentada y enfriada y opcionalmente sobreenvejecida durante un proceso de recocido continuo. De acuerdo con la invención, al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difiere a lo ancho de la tira: velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior - trayectoria de enfriamiento después de la temperatura superior, o cuando es efectuado el sobreenvejecimiento, porque al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difiere a lo ancho de la tira: velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior - trayectoria de enfriamiento después de la temperatura superior - temperatura de sobreenvejecimiento - tiempo de retención de la temperatura de sobreenvejecimiento - temperatura de enfriamiento más baja antes del sobreenvejecimiento - velocidad de recalentamiento a la temperatura y sobreenvejecimiento y donde al menos una de las trayectorias de enfriamiento sigue una trayectoria de temperatura y un tiempo no lineal. La invención también se relaciona con un material en forma de tira así producido.

Description

PROCESO PARA UN TRATAMIENTO TERMICO DE MATERIAL DE TIRA METALICA, Y MATERIAL DE TIRA METALICA PRODUCIDA DE ESTA MANERA CAMPO DE LA INVENCION La invención se relaciona con un proceso para el tratamiento térmico de material de tira metálica que proporciona propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira. La invención también se relaciona con material en forma de tira producido de acuerdo con este proceso.

Usualmente, el material de tira de acero es sometido a un proceso de recocido continuo después del laminado, para proporcionar las propiedades mecánicas deseadas al material en forma de tira. Después del recocido, el material en forma de tira puede ser recubierto, por ejemplo por galvanización por inmersión en caliente, y/o laminado por pasada en frío para reducir el espesor para proporcionar las propiedades de superficie deseada al material en forma de tira. El recocido es efectuado calentando la tira a cierta velocidad de calentamiento, manteniendo la tira a cierta temperatura superior durante cierto tiempo de retención, y enfriando la tira a cierta velocidad de enfriamiento. Para algunos propósitos, durante el enfriamiento de la tira la temperatura se mantiene constante durante cierto periodo de tiempo para sobreenvejecer la tira. Este proceso de recocido continuo convencional proporciona propiedades mecánicas a la tira las cuales son constantes a lo largo y ancho de la tira. Esa tira es cortada en piezas, por ejemplo, para la industria automotriz.

Para ciertos propósitos, principalmente en la industria automotriz, es necesaria una pieza que tenga secciones que tengan diferentes propiedades mecánicas. Esas piezas son hechas convencionalmente produciendo dos o más tiras que tengan diferentes propiedades mecánicas, cortando partes de la pieza de esas tiras y soldando juntas dos o más partes de la pieza que tengan diferentes propiedades mecánicas para formar una pieza. También es posible soldar las tiras juntas y entonces cortar las piezas de la tira combinada. De esta manera, puede ser formada una parte de un una carrocería sin terminar que, por ejemplo, tenga propiedades mecánicas en un extremo que sean diferentes de las propiedades mecánicas en el otro extremo.

Sin embargo, esas llamadas piezas soldadas de acuerdo al diseño tienen la desventaja de que las soldaduras forman una zona especial debido al calentamiento durante la soldadura, deteriorando por lo tanto la pieza, por ejemplo durante un paso de formación de la pieza.

La solicitud de patente Japonesa JP2001011541A proporciona un método para proporcionar una tira de acero diseñada para la formación en prensa, en la cual las propiedades mecánicas difieren a lo ancho de la tira. De acuerdo con una primera opción, las propiedades mecánicas cambian a lo ancho de la tira cambiando la velocidad de enfriamiento a lo ancho de la tira cuando la tira de acero deja el horno de recocido continuo. La solicitud de patente Japonesa como una segunda opción menciona el cambio de las propiedades mecánicas a lo ancho de la tira ajustando la cantidad de nitración o carbonización a lo ancho de la tira. Una tercera opción de acuerdo con la solicitud de patente Japonesa es el uso de una tira de acero que tiene dos o más hojas más gruesas a lo ancho de la tira.

Las opciones de acuerdo con la solicitud de patente Japonesa JP2001011541A tienen algunas desventajas. La tercera opción es posible únicamente cuando el espesor de la tira es simétrico a lo ancho de la tira. La segunda opción, usando la nitración o carbonización, no es adecuada para el procesamiento rápido que se requiere hoy en día en la industria del acero. Esta primera opción proporciona únicamente una variación limitada de las propiedades mecánicas en vista del ejemplo dado en este documento.

BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION Un objetivo de la invención es proporcionar un proceso para el tratamiento térmico de material en forma de tira que proporciona una variación en las propiedades mecánicas a lo ancho de la tira que puede ser efectuado a velocidades económicas.

Otro objetivo de la invención es proporcionar un proceso para el tratamiento térmico del material en forma de tira que proporciona una variación a las propiedades mecánicas a lo ancho de la tira que hace posible una amplia variación en las propiedades mecánicas.

Un objetivo más de la invención es proporcionar un proceso para el tratamiento térmico del material en forma de tira que proporciona una variación en las propiedades mecánicas a lo ancho de la tira, donde se usan otros métodos de tratamiento que proporciona el estado de la técnica.

También es un objetivo de la invención proporcionar material en forma de tira que tiene propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira.

Uno o más de los objetivos de la invención son logrados con un proceso para el tratamiento térmico de material de tira metálica que proporciona propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira, donde la tira es calentada y enfriada y opcionalmente sobreenvej ecida durante un proceso de recocido continuo, caracterizado porque al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difiere a lo ancho de la tira: - velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior trayectoria del enfriamiento después de la temperatura superior o, cuando es efectuado el sobreenvejecimiento, al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difieren a lo ancho de la tira: - velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior trayectoria del enfriamiento después de la temperatura superior - temperatura de sobreenvejecimiento - tiempo de retención de la temperatura de sobreenvej ecimiento - temperatura de enfriamiento más baja antes del sobreenvej ecimiento velocidad de recalentamiento para la temperatura de sobreenvejecimiento y donde al menos una de las trayectorias de enfriamiento después de la temperatura superior sigue una trayectoria de temperatura-tiempo no lineal.

Los inventores han encontrado que cada uno de los parámetros anteriores solos o combinados, cuando se les da un valor que difiera a lo ancho de la tira, dan como resultado propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira. Esta invención proporciona, de este modo, una variedad de procesos para obtener material en forma de tira que tiene propiedades mecánicas que varían a lo ancho de la tira, y la invención hace posible diseñar las propiedades mecánicas del material en forma de tira a lo ancho de la tira exactamente a los deseos del usuario final de la tira que use piezas diseñadas, por ejemplo el fabricante de coches que use esas piezas para formar partes de una carrocería no terminada. Con el término, una trayectoria de temperatura-tiempo no lineal, se quiere decir que la velocidad de enfriamiento cambia de propósito brevemente después del inicio de la trayectoria de enfriamiento, por encima de 200°C.

De acuerdo con una modalidad preferida, la temperatura superior es diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira, y opcionalmente también la trayectoria de enfriamiento después de que el tiempo de retención de la temperatura superior es diferente sobre esas dos o más zonas a lo ancho de la tira. La temperatura superior del tratamiento térmico tiene una fuerte influencia sobre las propiedades mecánicas de la tira y por lo tanto es muy adecuada para proporcionar diferentes propiedades mecánicas en diferentes zonas a lo ancho de la tira. La trayectoria de enfriamiento después del tiempo de retención de la temperatura superior puede sumarse a eso, como se estableció anteriormente.

Preferiblemente, la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho está entre la temperatura Acl y la temperatura Ac3, y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho está por encima de la temperatura Ac3. El uso de esos intervalos de temperatura proporciona una fuerte variación en las propiedades mecánicas.

De manera alternativa, la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho es inferior a la temperatura Acl, y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho está entre la temperatura Acl y la temperatura Ac3. Si ésta o la preferencia anterior serán usadas, por supuesto depende del tipo de metal y los propósitos para los cuales será usado.

De acuerdo con una alternativa la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho está por encima de la temperatura Ac3, y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho está por debajo de la temperatura Acl. Para esta alternativa se sostiene lo dicho anteriormente.

De acuerdo con otra alternativa, la temperatura superior en al menos dos zonas a lo ancho está entre la temperatura Acl y la temperatura Ac3, y existe una diferencia de temperatura de al menos 20°C entre las dos temperaturas superiores en esas dos zonas a lo ancho. Si esta alternativa o una de las posibilidades anteriores serán usadas, nuevamente depende del tipo de acero usado y el propósito para el cual el material en forma de tira será usado .

De acuerdo con otra modalidad preferida las trayectorias de enfriamiento son diferentes sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira y al menos una de las trayectorias de enfriamiento sigue una trayectoria de temperatura-tiempo no lineal. Esto significa que por ejemplo en una zona a lo ancho, la velocidad de enfriamiento cambia de 5 a 40°C/s después de un primer periodo de enfriamiento, mientras que otra zona a lo ancho es enfriada a 40°C/s desde el inicio.

De acuerdo con una modalidad preferida es efectuado un paso de sobreenvejecimiento, siendo la temperatura de sobreenvejecimiento diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira y/o la temperatura de enfriamiento más baja antes del sobreenvejecimiento siendo diferente sobre esas dos o más zonas a lo ancho de la tira. De esta manera, el paso del proceso de sobreenve ecimiento es usado para hacer variar las propiedades mecánicas sobre las zonas a lo ancho de la tira de metal. Con frecuencia, son usadas diferentes temperaturas de sobreenvejecimiento en combinación con diferentes temperaturas superiores.

De acuerdo con esta modalidad, preferiblemente el tiempo de retención de la temperatura de sobreenvej ecimiento es de entre 10 y 1000 segundos, de manera más preferible el tiempo de retención de la temperatura de sobreenvej ecimiento es diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira. Esta medida proporciona una forma exacta para hacer valer las propiedades mecánicas sobre las zonas a lo ancho de la tira.

De acuerdo con otra modalidad aún preferida, la velocidad de calentamiento y/o la velocidad de recalentamiento para la temperatura de sobreenvej ecimiento son diferentes sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira. Las velocidades de calentamiento proporcionan una buena forma para hacer variar las propiedades mecánicas, con frecuencia en combinación con otros parámetros.

De acuerdo con una modalidad especial al menos uno de los parámetros en el proceso varía gradualmente sobre al menos parte del ancho de la tira. De esta manera también las propiedades mecánicas varían gradualmente a lo ancho de la tira, lo cual puede ser muy ventajoso para las partes producidas de piezas cortadas de esa tira. Esas propiedades que varían gradualmente no pueden ser proporcionadas por piezas soldadas de acuerdo al diseño.

En la mayoría de los casos la tira es una tira de acero, preferiblemente una tira de acero que tiene una composición de un acero HSLA, DP o TRIP. Sin embargo, el proceso de acuerdo con la invención también podría ser usado para tiras de aluminio.

De acuerdo con una modalidad preferida más, al menos un parámetro que difiere a lo ancho de la tira cambia en valor en al menos un momento en el tiempo durante el procesamiento de la tira. De acuerdo con otra modalidad preferida es elegido al menos otro parámetro para que difiera a lo ancho de la tira en al menos un momento en el tiempo durante el procesamiento de la tira. De esa manera las propiedades mecánicas de la tira también varían a lo largo de la tira, de modo que en una tira sean producidos dos o más tramos que tengan diferentes propiedades que varíen a lo largo de la tira. Esto puede ser ventajoso cuando la tira sea producida en muchos cientos de metros de longitud y únicamente tengan que ser producidas series relativamente pequeñas de las partes.

La invención también ser relaciona con material en forma de tira que tiene propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira, producida de acuerdo con el proceso descrito anteriormente.

BREVE DESCRIPCION DE LAS FIGURAS La invención será descrita refiriéndose a cuatro ejemplos, de los cuales los ciclos de temperatura-tiempo de distribución esquemática de la zona de las tiras recocidas diseñadas se muestra en las Figuras acompañantes.

Las Figuras la y Ib muestran un ejemplo de un recocido sobre diseño de la tira de acero, que usa diferentes temperaturas superiores por encima de Acl para diferentes zonas de la tira.

Las Figuras 2a y 2b muestran un ejemplo del recocido sobre diseño de la tira de acero, que usa diferentes temperaturas superiores, una inferior a Acl y otra superior a Acl para diferentes zonas a lo ancho de la tira .

Las Figuras 3a y 3b muestran un ejemplo del recocido sobre diseño de la tira de acero, que usa diferentes velocidades de enfriamiento para al menos una de las zonas a lo ancho de la tira.

Las Figuras 4a y 4b muestran un ejemplo del recocido sobre diseño de la tira de acero, que usa diferentes temperaturas de retención intermedia sin el sobreenvej ecimiento .

DESCRIPCION DETALLADA DE LA INVENCION Como un primer ejemplo es producida una tira recocida sobre diseño, en la cual diferentes zonas a lo ancho son calentadas a diferentes temperaturas superiores por encima de la temperatura Acl.

Algunos componentes para la industria automotriz requieren diferentes cantidades de capacidad de formación, las cuales pueden ser descritas adecuadamente en términos del alargamiento total. Una forma de lograr diferentes cantidades de alargamiento total es haciendo variar las microestructuras de fase doble con diferentes fracciones en volumen de martensita en una matriz de ferrita. El incremento de la fracción en volumen de martensita incrementa la resistencia y hace disminuir el alargamiento total .

Las diferentes fracciones en volumen de ferrita-martensita son producidas calentando a diferentes temperaturas superiores como se muestra en la Figura la. El ejemplo mostrado en la Figura Ib es una tira de acero que es recocida sobre diseño para un componente de techo como en una carrocería automotriz no terminada. Existen tres zonas (sin incluir las regiones de transición) , donde las dos zonas externas tienen el mismo ciclo de temperatura-tiempo y la zona media es diferente. L denota la dirección a lo largo de la tira. Las zonas externas (Al y A2) requieren mayor ductilidad y por lo tanto son calentadas a una temperatura superior de aproximadamente 780°C durante 30 segundos, mientras que la región central (B) es calentada a una temperatura mayor de 830 °C durante 30 segundos. Las diferentes temperaturas superiores dan como resultado diferentes cantidades de austenita al final del ciclo de temperatura-tiempo. Después del calentamiento a las temperaturas superiores, toda la tira es enfriada a una velocidad de 30°C/s a menos de 200°C y posteriormente enfriada naturalmente. La forma punteada en la Figura Ib muestra la forma de una pieza a ser cortada de la tira, la cual será usada para formar el componente. La química del material ejemplar se da en la Tabla 1 y las propiedades después del procesamiento anterior se dan en la Tabla 2.

Tabla 1 Tabla 2 Como un segundo ejemplo, se produce una tira recocida sobre diseño, en la cual son calentadas diferentes zonas a diferentes temperaturas superiores, tanto por encima como por debajo de la temperatura Acl.

Los dos extremos en las propiedades de resistencia-ductilidad que pueden ser logradas en la tira de acero son la ferrita recristalizada con una alta capacidad de formación y completamente martensitica con una alta resistencia y una baja ductilidad. Usualmente la ductilidad de la martensita es demasiado baja para cualquier capacidad de formación significativa. En lugar de la martensita, puede ser usada una microestructura completamente vainitica la cual se forma a velocidades de enfriamiento más lentas, la cual tiene menor resistencia pero mayor ductilidad. Esos extremos pueden ser útiles para utilizar la ductilidad máxima para un material dado en ciertas regiones y un componente donde se requiera una alta capacidad de formación, mientras que otras regiones que tengan bajos requerimientos de ductilidad y resistencia máxima son preferidas.

En el ejemplo mostrado en la Figura 2a, el recocido sobre diseño usando el principio de diferentes temperaturas superiores por debajo y por encima de Ac3 es usado para fabricar la tira de acero utilizada para un componente de viga de parachoques. En un ejemplo mostrado en la Figura 2b, la tira es recocida con tres diferentes zonas a lo ancho, donde las dos zonas externas (Al y A2) tienen la misma temperatura inferior a Ac3 (720°C) y la zona media (B) está a una temperatura más alta (860°C), en este caso más alta que Ac3, véase el diagrama de temperatura-tiempo de la Figura 2a. L denota la dirección a lo largo de la tira. La condición original de la tira es laminada en frío y durante el recocido, el material en la zonas Al y A2 recristaliza para convertirse en ferrita y axial por carburos gruesos y perlita. La velocidad de enfriamiento de esta temperatura no es critica pero por conveniencia es de 20°C/s. La zona B es calentada a una temperatura mayor y en este caso se encuentra por encima de Ac3, de modo que se transforma totalmente en austenita. Esta región es enfriada a 80°C/s para formar una microestructura completamente vainitica. La forma punteada en la Figura 2b muestra la forma de una pieza a ser cortada de la tira, la cual será usada para formar el componente. La química del material ejemplar se da en la Tabla 3 y las propiedades después del procesamiento anterior se dan en la Tabla 4.

Tabla 3 Tabla 4 Como un tercer ejemplo se produce una tira recocida sobre diseño en la cual diferentes zonas a lo ancho son enfriadas a lo largo de una trayectoria de enfriamiento diferente.

Puede ser usada una trayectoria de enfriamiento de trayectoria múltiple para acelerar el desarrollo de ciertas fases y microestructuras que ocurren cuando es usada una velocidad de enfriamiento constante. Un enfriamiento más lento a temperaturas más altas incrementa la cantidad de formación de ferrita durante un periodo dado en comparación con un enfriamiento a velocidad constante, más rápida. El siguiente ejemplo usa este fenómeno y es un ejemplo de tres diferentes zonas a lo ancho dentro de la tira. Este ejemplo de tira recocida sobre diseño es optimizado para un componente de refuerzo de un pila A mostrado en la Figura 3b. La forma punteada muestra la forma de una pieza a ser cortada de la tira, la cual será usada para formar el componente. L denota la dirección a lo largo de la tira.

Las tres zonas a lo ancho se desean con requerimientos de incremento de la ductilidad de A, B a C. Primero, toda la tira es calentada en la misma velocidad de calentamiento hasta por encima de la temperatura Ac3, durante un tiempo de retención suficientemente prolongado para transformar completamente la tira de acero en austenita. La zona A tiene el requerimiento de ductilidad más bajo que puede ser satisfecho suficientemente con una microestructura totalmente vainitica que se forme cuando el acero sea enfriado a una velocidad de 40°C/segundo, mostrando una trayectoria de enfriamiento lineal por encima de 200 °C en la Figura 3a. Las zonas B y C son ambas enfriadas a una velocidad relativamente lenta de aproximadamente 5°C/s, pero durante diferentes periodos definidos con el tiempo cuando es alcanzada una temperatura particular, véase el diagrama de temperatura-tiempo de la Figura 3a que muestra las trayectorias de enfriamiento no lineal para las zonas B y C.

Cuando la zona B alcance 720 °C la velocidad de enfriamiento se incrementa 40°C/s e igualmente para la zona C la velocidad de enfriamiento se incrementa 40°C/s cuando alcanza 600°C. Durante el enfriamiento a 5°C/s en las zonas B y C, la austenita se transforma en ferrita. Cuando la velocidad de enfriamiento se incrementa, la transformación adicional a ferrita es retardada y una vez que la austenita restante es enfriada a una temperatura inferior a aproximadamente 350°C se transforma en martensita. Comparada con la zona B, la zona C se mantiene a temperaturas más altas durante tiempos más prolongados debido al periodo extendido con la velocidad de enfriamiento más lenta. Esto significa que se forma más ferrita en la zona C y de este modo la zona C tiene mayor capacidad de formación. La química del material ejemplar se da en la Tabla 5 y las propiedades después del procesamiento anterior se dan en la Tabla 6.

Tabla 5 Tabla 6 Como un cuarto ejemplo es producida una tira de recocida sobre diseño en la cual diferentes zonas a lo ancho son usadas usando diferentes temperaturas de retención intermedia y de sobreenvej ecimiento .

Los requerimientos de capacidad de formación de algunos componentes no son descritos de manera óptima en términos del alargamiento total únicamente, sino que son descritos mejor en conjunto con otros criterios como la expansión de un orificio. Las microestructuras de doble fase proporcionan buena resistencia-ductilidad, pero las mezclas de ferrita-vainita proporcionan mejor expansión de orificios que aquellas con ferrita-martensita . El ejemplo mostrado en la Figura 4b es una solución para un componente longitudinal posterior en una carrocería automotriz no terminada. L denota la dirección a lo largo de la tira.

En este ejemplo, toda la tira es calentada a la misma velocidad de calentamiento y entonces es mantenida a la misma temperatura superior de 840°C/s durante el mismo tiempo de retención de 30 segundos hasta que se transforma totalmente la austenita, véase la Figura 4a. Posteriormente toda la tira es enfriada uniformemente a la misma velocidad de enfriamiento de 30°C/s hasta que se alcanzan aproximadamente 540°C. Durante esta primera etapa de enfriamiento, la ferrita crece nuevamente para convertirse en la fase mayoritaria nuevamente. Tras alcanzar 540°C la temperatura de la zona A se mantiene durante 30 segundos a esta temperatura, mientras que la zona B es enfriada aún más hasta 400 °C y entonces mantenida a esta temperatura durante aproximadamente 30 segundos. Después del tiempo de retención intermedio, las dos zonas son enfriadas al menos por debajo de 200°C con una velocidad de enfriamiento de al menos 20°C/s.

Para la química mostrada en la Tabla 7, se formarán diferentes proporciones de vainita entre las dos temperaturas intermedias diferentes usadas para la zona A y B. Para la temperatura de retención intermedia más alta en la zona A, la cinética de transformación de la austenita a vainita es relativamente lenta y de este modo la fracción final consiste principalmente de ferrita y martensita con una fracción relativamente pequeña de vainita. En la zona B con la temperatura de retención intermedia más baja, la cinética de transformación de la ferrita a la vainita es relativamente rápida y de este modo la fracción final consiste principalmente de ferrita y vainita con una fracción relativamente pequeña de martensita. La química del material ejemplar se da en la Tabla 7 y las propiedades después del procesamiento anterior se dan en la Tabla 8. Tabla 7 Tabla 8 Debe aclararse que en los ejemplos anteriores en las químicas únicamente se dan los elementos principales. Por supuesto están presentes impurezas inevitables, aunque también pueden estar presentes otros elementos, siendo el resto hierro.

Claims (15)

REIVINDICACIONES

1. Un proceso para el tratamiento térmico de material de tira metálica que proporciona propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira, donde la tira es calentada y enfriada y opcionalmente sobreenvejecida durante un proceso de recocido continuo, caracterizado porque al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difieren a lo ancho de la tira: - velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior trayectoria del enfriamiento después de la temperatura superior o, cuando es efectuado el sobre envejecimiento, al menos uno de los siguientes parámetros en el proceso difieren a lo ancho de la tira: - velocidad de calentamiento - temperatura superior - tiempo de retención de la temperatura superior trayectoria del enfriamiento después de la temperatura superior - temperatura de sobreenvej ecimiento tiempo de retención de la temperatura de sobreenvej ecimiento - temperatura de enfriamiento más baja antes del sobreenvej ecimiento - velocidad de recalentamiento para la temperatura de sobreenvejecimiento y donde al menos una de las trayectorias de enfriamiento después de la temperatura superior sigue una trayectoria de tiempo de temperatura no lineal.

2. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la temperatura superior es diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira, y opcionalmente también la trayectoria de enfriamiento después de que el tiempo de retención de la temperatura superior es diferente sobre esas dos o más zonas a lo ancho de la tira.

3. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 6 2, caracterizado porque la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho se encuentra entre la temperatura Acl y la temperaturas Ac3, y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho se encuentra por encima de la temperatura Ac3.

4. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho es inferior a la temperatura Acl y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho se encuentra entre la temperatura Acl y la temperatura Ac3.

5. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la temperatura superior en al menos una zona a lo ancho es superior a la temperatura Ac3 y la temperatura superior en al menos otra zona a lo ancho es inferior a la temperatura Acl.

6. El proceso de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la temperatura superior en al menos dos zonas a lo ancho se encuentre entre la temperatura Acl y la temperatura Ac3, pero existe una diferencia de temperatura de al menos 20 °C entre esas dos temperaturas superiores.

7. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque las trayectorias de enfriamiento son diferentes sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira y donde al menos una de las trayectorias de enfriamiento sigue una trayectoria de temperatura-tiempo no lineal.

8. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque es efectuado un paso de sobreenvejecimiento, siendo la temperatura de sobreenvejecimiento diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira y/o la temperatura de enfriamiento más baja antes del sobreenfriamiento siendo diferente sobre esas dos o más zonas a lo ancho de la tira.

9. El proceso de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado porque el tiempo de retención de la temperatura de sobreenvejecimiento es entre 10 y 1000 segundos, preferiblemente el tiempo de retención de la temperatura de sobreenvejecimiento es diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira.

10. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la velocidad de calentamiento y/o la velocidad de recalentamiento a la temperatura de sobreenvejecimiento es diferente sobre dos o más zonas a lo ancho de la tira.

11. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque al menos uno de los parámetros en el proceso varia gradualmente sobre al menos parte del ancho de la tira.

12. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la tira es una tira de acero, preferiblemente una tira de acero que tiene una composición de un acero HSLA, DP o TRIP.

13. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque al menos un parámetro que difiere sobre el ancho de la tira cambia el valor al menos en un momento en el tiempo durante el procesamiento de la tira.

14. El proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque al menos otro parámetro es elegido para que difiera a lo ancho de la tira en al menos un momento en el tiempo durante el procesamiento de la tira.

15. Un material en forma de tira que tiene propiedades mecánicas que difieren a lo ancho de la tira, caracterizado porque se produce de conformidad con el proceso de cualquiera de las reivindicaciones precedentes.