MX2012002970A

MX2012002970A - Procesamiento de gases de hidrocarburos.

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Publication number: MX2012002970A
Application number: MX2012002970A
Authority: MX
Inventors: John D Wilkinson; Hank M Hudson; Kyle T Cuellar; Joe T Lynch; Tony L Martinez
Original assignee: Ortloff Engineers Ltd
Priority date: 2009-09-21
Filing date: 2010-08-27
Publication date: 2012-09-12
Also published as: CN102575898A; WO2011034709A1; AU2010295869A1; BR112012006277A2; MX351303B; CA2773157C; JP5850838B2; CN102575898B; AR078401A1; AR078402A1; CA2773157A1; BR112012006279A2; CN102498359A; WO2011034710A1; TW201127471A; PE20121422A1; EA201200524A1; EA201200520A1; SG178603A1; AU2010308519A1

Abstract

La presente invención se refiere a un proceso y un aparato para recuperar etano, etileno, propano, propileno y componentes de los hidrocarburos más pesados a partir de una corriente de gases de hidrocarburos. La corriente se enfría y luego se divide en una primera y segunda corriente. La primera corriente se enfría adicionalmente para condensarla sustancialmente por completo y se la divide en una primera y una segunda porciones. La primera y la segunda porción se expanden a la presión de la torre de fraccionamiento y se las suministra a la torre de fraccionamiento por posiciones de alimentación superiores de la zona de la mitad de la columna, calentando a la segunda porción expandida antes de hacerla entrar a la torre. La segunda corriente se expande hasta la presión de la torre y se suministra a la columna en una posición de alimentación en la parte media de la columna. De la columna se extrae una corriente del vapor de destilación por un nivel superior al del punto de alimentación de la segunda corriente, se combina con una porción de la corriente de vapor de cabeza de la torre, se comprime a una presión mayor, y se pone en relación de intercambio de calor con la corriente restante del vapor de cabeza de la torre y la segunda porción expandida para enfriar a la corriente comprimida de vapores combinados y condensarla por lo menos parcialmente, formando una corriente condensada. Por lo menos una porción de la corriente condensada se expande a la presión de la torre y se la envía a la torre de fraccionamiento como alimentación por la parte superior. Las cantidades y las temperaturas de las alimentaciones a la torre de fraccionamiento son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la torre de fraccionamiento a una temperatura tal que permita recuperar la porción más importante de los componentes deseados.

Description

PROCESAMIENTO DE GASES DE HIDROCARBUROS Descripción de la Invención Esta invención se relaciona con un proceso y un aparato de separación de gases que contienen hidrocarburos.

Es posible recuperar etileno, etano, propileno, propano y/o hidrocarburos más pesados a partir de diversos gases, tales como corrientes de gas natural, gas de refinería y gas sintético, obtenidos de otros materiales de hidrocarburos, tales como carbón, petróleo crudo, nafta, esquisto bituminoso, arenas bituminosas y lignito. El gas natural habitualmente contiene una mayor proporción de metano y de etano, es decir, el metano y etano constituyen juntos al menos 50 por ciento molar del gas. El gas también contiene cantidades relativamente menores de hidrocarburos más pesados, tales como propano, butanos, pentanos y semejantes, así como hidrógeno, nitrógeno, dióxido de carbono y otros gases .

La presente invención se relaciona en general con la recuperación de etileno, etano, propileno, propano e hidrocarburos más pesados a partir de las corrientes de gases. Un análisis típico de una corriente de gas que habría de ser procesada de acuerdo con esta invención arrojaría un resultado, en un porcentaje molar aproximado, de 90.5% de metano, 4.1% de etano y otros componentes C2, 1.3% de propano Ref.:228428 y otros componentes C3, 0.4% de isobutano, 0.3% de normal butano y 0.5% de pentanos, donde el resto estaría compuesto por nitrógeno y dióxido de carbono. Ocasionalmente, también hay presentes gases que contienen azufre.

Las fluctuaciones históricamente cíclicas en los precios de los constituyentes, tanto del gas natural como del gas natural condensado (NGL, por sus siglas en inglés) , han reducido a veces el valor creciente del etano, del etileno, del propano, del propileno y de los componentes más pesados, tales como los productos líquidos. Esto ha dado como resultado la demanda de procesos que puedan proporcionar recuperaciones más eficaces de estos productos, de procesos que permitan recuperaciones eficientes con una menor inversión de capitales, y de procesos que puedan ser adaptados o ajustados fácilmente para variar la recuperación de un componente específico sobre un amplio intervalo. Los procesos disponibles para separar estos materiales incluyen los que se basan en el enfriamiento y la refrigeración del gas, en la absorción de petróleo y en la absorción de petróleo refrigerado. Además, han ganado popularidad los procesos criogénicos, debido a la disponibilidad de equipos económicos que generan energía mientras que simultáneamente expanden y extraen el calor del gas en procesamiento. Dependiendo de la presión de la fuente del gas, la riqueza (contenido de etano, de etileno y de hidrocarburos más pesados) del gas y de los productos finales deseados, es posible emplear uno de estos procesos o una combinación de ellos .

Actualmente se prefiere en general el proceso de expansión criogénica para la recuperación a partir de gas natural condensado porque provee una máxima simplicidad junto con facilidad de arranque, flexibilidad operativa, buena eficacia, seguridad y buena conflabilidad. En las Patentes de EE.UU. N° : 3,292,380, 4, 061, 481, 4, 140, 504, 4, 157, 904, 4 , 171, 964 , 4, 185, 978, 4, 251, 249, 4,278,457, 4, 519, 824, 4, 617, 039, 4, 687, 499, 4,689,063, 4, 690, 702, 4, 854, 955, 4, 869, 740, 4, 889, 545, 5,275, 005, 5, 555, 748, 5, 566, 554, 5, 568, 737, 5, 771, 712, 5, 799, 507, 5, 881, 569, 5, 890, 378, 5, 983, 664, 6,182,469, 6,578,379, 6, 712, 880, 6, 915, 662, 7, 191, 617, 7,219,513, en la Patente de los EEUU publicada nuevamente N° 33,408 y en las solicitudes copendientes N° 11/430, 412, 11/839, 693, 11/971, 491; 12/206, 230; 12/689, 616; 12/717, 394; 12/750, 862; 12/772,472; y 12/781,259 se describen procesos relevantes (aunque en algunos casos, la descripción de la presente se basa en condiciones de procesamiento diferentes de las que se describen en las Patentes de los EEUU citadas) .

En un proceso de recuperación típico por expansión criogénica, se enfría una corriente de alimentación de gas a presión mediante el intercambio de calor con otras corrientes del proceso y/o fuentes externas de refrigeración, tales como un sistema de compresión-refrigeración de propano. A medida que el gas es enfriado, es posible condensar y recolectar los líquidos en uno o más separadores como líquidos a presión elevada que contienen algunos de los componentes C2+ deseados. En función de la riqueza del gas y de la cantidad de líquidos formados, los líquidos a presión elevada pueden ser expandidos a una presión menor y fraccionados. La vaporización que tiene lugar durante la expansión de los líquidos da como resultado un enfriamiento adicional de la corriente. Bajo determinadas condiciones, puede resultar deseable el pre-enfriamiento de los líquidos a presión elevada antes de la expansión, con el fin de disminuir aún más la temperatura resultante de la expansión. La corriente expandida, que comprende una mezcla de líquido y vapor, es fraccionada en una columna de destilación (desmetanizador o desetanizador) . En la columna, la o las corrientes enfriadas por expansión son destiladas en gases residuales para separar el metano, el nitrógeno y otros gases volátiles como vapores de cabeza de los componentes C2, de los componentes C3 y de los componentes de hidrocarburos más pesados deseados, como productos líquidos de la fracción final, o para separar el metano, los componentes C2, el nitrógeno y otros gases volátiles residuales, como vapores de la cabeza de destilación de los componentes C3 deseados y de los componentes de hidrocarburos más pesados, como productos líquidos de la fracción final o de la cola de destilación.

Si el gas de alimentación no está condensado totalmente (típicamente si no está condensado en lo absoluto) , el vapor remanente de la condensación parcial puede ser separado en dos corrientes. Una porción del vapor se hace pasar a través de una máquina o un dispositivo de trabajo de expansión, por una válvula de expansión, a una presión menor a la que se condensan otros líquidos como resultado del enfriamiento adicional de la corriente. La presión después de la expansión es esencialmente la misma que la presión a la cual se opera la columna de destilación. Las fases combinadas de vapor-líquido que resultan de la expansión se suministran como alimentación en la columna.

La porción remanente del vapor se enfría hasta obtener una condensación sustancial, mediante el intercambio de calor con otras corrientes del proceso, por ejemplo, la fracción de cabeza de la torre de fraccionamiento frío. Es posible combinar una parte o la totalidad del líquido a presión elevada con esta porción del vapor antes del enfriamiento. Después, la corriente enfriada resultante se expande a través de un dispositivo de expansión apropiado, tal como una válvula de expansión, hasta alcanzar la presión a la cual se opera el desmetanizador . Durante la expansión, una porción del líquido se vaporiza, lo que da como resultado el enfriamiento de la corriente total. Posteriormente, la corriente sometida a la expansión instantánea es suministrada como alimentación a través de la parte superior del desmetanizador . Típicamente, la porción de vapor de la corriente sometida a la expansión instantánea y el vapor de la cabeza del desmetanizador se combinan en una sección de separación superior en la torre de fraccionamiento, con el fin de obtener un producto que es gas metano residual. Como alternativa, las corrientes enfriada y expandida pueden ser suministradas en un separador para proveer corrientes de vapor y de líquido. El vapor se combina con la porción de la cabeza de la torre y el líquido es suministrado en la columna como alimentación en la parte superior de la misma.

Durante una operación ideal del proceso de separación, el gas residual que sale del proceso va a contener sustancialmente todo el metano en el gas de alimentación, donde prácticamente ninguno de los componentes de hidrocarburos más pesados y la fracción de la porción de la base que sale del desmetanizador va a contener sustancialmente todos los componentes de hidrocarburos más pesados casi sin metano o ningún otro componente más volátil. Sin embargo, en la práctica, esta situación ideal no se obtiene porque el desmetanizador convencional se opera principalmente como una columna de agotamiento. Por ello, el producto metano del proceso, comprende típicamente vapores que salen de la etapa de fraccionamiento en la parte superior de la columna, junto con vapores que no fueron sometidos a ningún paso de rectificación. Ocurren considerables pérdidas de los Componentes C2, C3, y C4+ porque la alimentación líquida superior contiene cantidades sustanciales de los componentes y componentes hidrocarburos más pesados, para dar como resultado cantidades en equilibrio correspondientes de componentes C2, componentes C3, componentes C4, y componentes hidrocarburos más pesados en los vapores que salen de la etapa superior de fraccionamiento del desmetanizador . La pérdida de estos componentes deseables podría reducirse significativamente si los vapores que ascienden pudieran tomar contacto con una cantidad significativa de líquido (reflujo) capaz de absorber los componentes C2, componentes C3, componentes C4 y componentes de hidrocarburos más pesados de los vapores.

En años recientes, los procesos preferidos para la separación de hidrocarburos emplean una sección de absorción superior para proveer una rectificación adicional de los vapores que ascienden. La fuente de la corriente de reflujo para la sección de rectificación superior es típicamente una corriente reciclada de gas residual suministrado bajo presión. La corriente de gas residual reciclado es enfriada habitualmente hasta una condensación sustancial por intercambio de calor con otras corrientes del proceso, por ejemplo, la cabeza enfriada de la torre de fraccionamiento. La corriente sustancialmente condensada resultante es expandida entonces a través de un dispositivo de expansión apropiado, tal como una válvula de expansión, hasta la presión a la cual se opera el desmetanizador . Durante la expansión, una porción del líquido habitualmente se vaporiza, dando como resultado el enfriamiento de la corriente total. Posteriormente, la corriente sometida a la expansión instantánea es suministrada como alimentación a través de la parte superior del desmetanizador. Típicamente, la porción de vapor de la corriente expandida y el vapor de la cabeza en el desmetanizador se combinan en una sección separadora superior en la torre de fraccionamiento como producto de gases de metano residuales. Como alternativa, la corriente enfriada y expandida puede ser suministrada en un separador para proveer las corrientes de vapor y líquido, de modo que a partir de entonces el vapor se combina con la cabeza de la torre y el líquido es suministrado en la columna como una alimentación de columna superior. Los esquemas de proceso típicos de este tipo se describen en las Patentes de EE.UU. N° : 4,889,545; 5,568,737; y 5,881,569, solicitud co-pendiente del cesionario N° 12/717,394, y en Mowrey, E. Ross, "Efficient, High Recovery of Liquids from Natural Gas Utilizing a High Pressure Absorber", Proceedings of the Eighty-First Annual Convention of the gas Processors Association, Dallas, Texas, Marzo 11-13, 2002. En los procesos se utiliza un compresor para proveer la fuerza motriz para el reciclaje de la corriente de reflujo al desmetanizador, sumando tanto al costo de capital como al costo operativo de las instalaciones que se utilizan en los procesos.

La presente invención también emplea una sección separadora superior (o una columna de rectificación separada si el tamaño de la planta u otros factores favorecen el uso de columnas separadas de rectificación y de agotamiento) . Sin embargo, la corriente de reflujo para esta sección de rectificación se provee usando una corriente de derivación de los vapores que se elevan por una porción inferior de la torre combinada con una porción del vapor de la cabeza de la columna. Debido a la concentración relativamente alta de componentes C2 en los vapores en la parte inferior de la torre, de esta corriente de vapores combinados se puede condensar una cantidad significativa de líquido elevando la presión solo un poco, usando la refrigeración disponible en la porción restante del vapor de cabeza frío que sale de la sección superior de rectificación de la columna para proveer la mayor parte del enfriamiento. Este líquido condensado, que es predominantemente metano líquido, se puede usar entonces para absorber los componentes C2, los componentes C3, los componentes C4 y los componentes de los hidrocarburos más pesados de los vapores que ascienden a través de la sección de rectificación superior y de esta manera capturar estos valiosos componentes en el producto líquido de la porción de la base del desmetanizador .

Luego de esto, en sistemas de recuperación de C2+, se ha empleado la compresión ya sea de una porción de la corriente de vapor de cabeza frío o la compresión de una corriente de derivación de vapor para proveer reflujo a la sección superior de rectificación de la columna tal como se ilustra en la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del cesionario y en la solicitud co-pendiente N° 11/839,693 del cesionario, respectivamente. Sorprendentemente, los inventores descubrieron que si se combina una porción del vapor de cabeza frío con la corriente de derivación de vapor y luego se comprime la corriente combinada, esto mejora la eficiencia del sistema a la vez que reduce el costo operativo .

De acuerdo con la presente invención, se ha descubierto que se puede obtener una recuperación de C2 mayor del 84% y recuperaciones de C3 y C4+ mayores del 99%. Además, la presente invención hace esencialmente posible una separación del 100 por ciento del metano y de los componentes más livianos de los componentes C2 y de los componentes más pesados con menores requerimientos de energía, en comparación con el arte anterior, mientras que se mantienen los niveles de recuperación. La presente invención, aun cuando es funcional a presiones más bajas y a temperaturas mayores, es particularmente ventajosa cuando se procesan gases de alimentación en un intervalo de valores de entre 400 y 1500 psia [entre 2758 y 10342 kPa(a)] o mayores, en condiciones donde se necesitan temperaturas en la cabeza de la columna de recuperación de NGL de -50°F [-46°C] o menores.

Para obtener una mejor comprensión de la presente invención, se hará referencia a los siguientes ejemplos y figuras. Las figuras se describen a continuación.

La FIG . 1 es un diagrama de flujo de una planta de procesamiento de gas natural de los antecedentes técnicos, de acuerdo con la solicitud copendiente del cesionario Nro. 11/839, 693.

La Figura 2 es un diagrama de flujo de una planta de procesamiento de gas natural de acuerdo con la presente invención .

Finalmente, las FIG. 3 a 6 son diagramas de flujo donde se ilustra el medio alternativo de aplicación de la presente invención a una corriente de gas natural .

En la explicación de las figuras mencionadas que se proveerá más adelante, se presentan tablas donde se resumen los caudales calculados para condiciones de proceso representativas. En las tablas presentadas, los valores de los caudales (en moles por hora) fueron redondeados hasta el valor entero más cercano por motivos de conveniencia. Los caudales totales que se detallan en las tablas incluyen todos los componentes que no son hidrocarburos, por lo que generalmente son más elevados que la suma de los caudales de los componentes de hidrocarburos. Las temperaturas indicadas son valores aproximados redondeados hasta el grado más cercano. También ha de tenerse en cuenta que los cálculos del diseño del proceso efectuados con el fin de comparar los procesos representados en las figuras se basan en la suposición de que no hay pérdida de calor desde el entorno hacia el proceso (o desde el proceso hacia el entorno) . La calidad de los materiales aislantes comerciales permite que esta sea una suposición muy razonable y típicamente muy común entre aquellos versados en la técnica.

Por razones de conveniencia, los parámetros del proceso se detallan tanto en las unidades británicas tradicionales como en las unidades del sistema internacional de unidades (SI, por sus siglas en francés) . Los caudales molares indicados en las tablas pueden interpretarse ya sea como libras moles por hora o como kilogramos moles por hora. El consumo de energía detallado como caballos de fuerza (HP, por sus siglas en inglés) y/o como miles unidades de unidades térmicas británicas por hora (MBTU/hora) corresponde a los caudales molares expresados como libras moles por hora. Los consumos de energía informados como kilovatios (kW) corresponden a los caudales molares definidos en kilogramos moles por hora.

La FIG. 1 es un diagrama de flujo de un proceso donde se ilustra el diseño de una planta de procesamiento para recuperar componentes C2+ a partir de gas natural, usando la técnica anterior de acuerdo con la solicitud copendiente del cesionario Nro. 11/839,693. En esta simulación del proceso, el gas de entrada ingresa en la planta a 120°F [49°C] y 1025 psia [7.067 kPa(a)] como la corriente 31. Si el gas de entrada contiene una concentración de compuestos de azufre que pudiera impedir que las corrientes de producto cumpliera con las especificaciones, los compuestos de azufre se eliminarían mediante un pretratamiento apropiado de la alimentación del gas (no ilustrado) . Además, la corriente de alimentación habitualmente es deshidratada para prevenir la formación de hidrato (hielo) en condiciones criogénicas. Para ello típicamente se emplea un desecador sólido.

La corriente de alimentación 31 es enfriada en el intercambiador de calor 10 por intercambio de calor con el gas residual frío (corriente 41b) , líquidos del calderín del desmetanizador a 51°F [11°C] (corriente 44) , líquidos del calderín lateral inferior del desmetanizador a 10°F [-12°C] (corriente 43) , y líquidos del calderín lateral superior del desmetanizador a -65°F [-54°C] (corriente 42) . Obsérvese que en todos los casos el intercambiador 10 es representativo de múltiples intercambiadores de calor individuales o de un único intercambiador de calor de pasadas múltiples o cualquier combinación de los mismos. (La decisión de usar más de un intercambiador de calor para los servicios de enfriamiento indicados dependerá de numerosos factores incluyendo, por ejemplo, caudal del gas de entrada, tamaño del intercambiador de calor, temperaturas de la corriente, etc.) La corriente enfriada 31a ingresa al separador 11 a -38°F [-39 °C] y 1015 psia [6.998 kPa(a)] donde se separa el vapor (corriente 32) del líquido condensado (corriente 33) . El líquido del separador (corriente 33) se expande hasta la presión de funcionamiento (aproximadamente 465 psia [3.208 kPa(a)]) de la torre de fraccionamiento 18 por medio de la válvula de expansión 17, enfriándose la corriente 33a hasta -67 °F [-55 °C] antes de que se suministre a la torre de fraccionamiento 18 en un punto de alimentación en la porción media inferior de la columna.

El vapor (corriente 32) del separador 11 se divide en dos corrientes, 36 y 39. La corriente 36, que contiene un 23% aproximadamente del vapor total, pasa a través del intercambiador de calor 12 en una relación de intercambio de calor con el gas residual frío (corriente 41a) donde se enfría hasta una condensación sustancial. Después, la corriente sustancialmente condensada resultante 36a a -102°F [-74°C] se expande instantáneamente a través de la válvula de expansión 14, bajo una presión de operación apenas superior de la determinada en la torre de fraccionamiento 18. Durante la expansión se vaporiza una porción de la corriente, lo que resulta en el enfriamiento de la corriente total . En el proceso que se ilustra en la FIG. 1, la corriente expandida 36b que sale de la válvula de expansión 14 alcanza una temperatura de -127°F [-88°C] antes de ser suministrada por un punto de alimentación superior ubicado en la mitad de la columna, en la sección de absorción 18a de la torre de fraccionamiento 18.

El 77% restante del vapor del separador 11 (corriente 39) ingresa en una máquina de trabajo de expansión 15, en la cual se extrae energía mecánica de esta porción de la alimentación a alta presión. La máquina 15 expande el vapor de una manera sustancialmente isentrópica a la presión de operación de la torre, donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandida 39a a una temperatura de aproximadamente -101°C [-74°C] . Los expansores típicos disponibles comercialmente tienen una capacidad de recuperación en el orden de 80-85% del trabajo disponible teóricamente en una expansión isentrópica ideal. El trabajo recuperado a menudo se usa para hacer funcionar un compresor centrífugo (tal como el elemento 16) , que puede usarse, por ejemplo, para comprimir nuevamente el gas residual (corriente 41c) . Después, la corriente expandida parcialmente condensada 39a es suministrada como alimentación en la torre de fraccionamiento 18 , en un punto de alimentación ubicado en la mitad de la columna.

El desmetanizador en la torre 18 es una columna de destilación convencional que contiene una pluralidad de bandejas separadas verticalmente , uno o más lechos empaquetados o alguna combinación de bandejas y empaquetamiento. La torre del desmetanizador consiste de dos secciones: una sección de absorción (rectificación) superior 18a que contiene las bandejas y/o el empaquetamiento para proveer el contacto necesario entre la porción de vapor de las corrientes expandidas 36b y 39a que ascienden y el líquido frío que desciende para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3 y los componentes más pesados; y una sección de agotamiento 18b inferior que contiene las bandejas y/o empaquetamiento para proveer el contacto necesario entre los líquidos que descienden y los vapores que ascienden. La sección de desmetanización 18b también incluye uno o más calderines (tal como el calderín y los calderines laterales descritos previamente) donde se calienta y se vaporiza una porción de los líquidos que fluyen hacia abajo en la columna, con lo que se suministran los vapores de agotamiento o de arrastre, que fluyen ascendiendo por la columna para eliminar el metano y los componentes más livianos en el producto líquido, la corriente 45 . La corriente 39a ingresa al desmetanizador 18 en una posición de alimentación intermedia que se ubica en la región inferior de la sección de absorción 18a del desmetanizador 18. La porción líquida de la corriente expandida 39a se mezcla con los líquidos que descienden de la sección de absorción 18a y los líquidos combinados continúan descendiendo hacia la sección de agotamiento 18b del desmetanizador 18. La porción de vapor de la corriente expandida 39a asciende a través de la sección de absorción 18a y toma contacto con el líquido frío descendente para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3 y los componentes más pesados.

Una porción del vapor de destilación (corriente 48) se retira de la región intermedia de la sección de absorción 18a en la columna de f accionamiento 18, por arriba de la posición de alimentación de la corriente expandida 39a y por debajo de la posición de alimentación de la corriente expandida 36b. La corriente del vapor de destilación 48 a-113°F [-81°C] es comprimida a 604 psia [4.165 kPa(a)] (corriente 48a) por el compresor de reflujo 21, luego es enfriada de -84°F [-65°C] a -124°F [-87°C] y se la condensa sustancialmente (corriente 48b) en el intercambiador de calor 22 por intercambio de calor con la corriente fría de gas residual 41, donde la corriente de cabeza sale por la parte superior del desmetanizador 18. La corriente sustancialmente condensada 48b es expandida luego a través de un dispositivo de expansión apropiado, como por ejemplo una válvula de expansión 23, a la presión operativa del desmetanizador , para dar como resultado el enfriamiento de toda la corriente hasta -131°F [-91°C] . Luego, la corriente expandida 48c se suministra a la torre de fraccionamiento 18 como la alimentación superior de la columna. La porción de vapor de la corriente 48c se combina con los vapores que se elevan provenientes de la etapa de fraccionamiento superior de la columna para formar la corriente de la cabeza del desmetanizador 41 a -128°F [-89°C] .

El producto líquido (corriente 45) sale por la base de la torre 18 a 70°F [21°C] , en base a la especificación típica de una relación de metano a etano de 0.025:1, sobre una base molar, en el producto de la porción de la base. La corriente fría de gas residual 41 pasa en contracorriente respecto de la corriente comprimida del vapor de destilación en el intercambiador de calor 22 donde se la calienta hasta -106°F [-77°C] (corriente 41a) , y en contracorriente respecto del gas de alimentación entrante, por el intercambiador de calor 12 donde se la calienta hasta -66°F [-55°C] (corriente 41b) y por el intercambiador de calor 10 donde se la calienta hasta 110°F [43°C] (corriente 41c) . A continuación, el gas residual se comprime nuevamente en dos etapas. La primera etapa comprende el compresor 16, accionado por la máquina de expansión 15. La segunda etapa comprende el compresor 24, accionado por una fuente de energía suplementaria que comprime el gas residual (corriente 4 le) a la presión de la línea para ventas. Después de enfriarlo a 120°F [49°C] en el enfriador de descarga 25, el producto de gas residual (corriente 41f) fluye hacia la tubería de gas para venta a 1025 psia [7.067 kPa(a)] , suficiente para cumplir con los requerimientos de la tubería (habitualmente en el orden de la presión de entrada) .

En la siguiente tabla se presenta un resumen de los caudales y del consumo de energía para el proceso que se ilustra en la Figura 1: Tabla 1 (Figura 1) Resumen de caudales : Lb. Moles/hora ¦ [kg moles/hora] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 31 25.382 1.161 362 332 28.055 32 25.050 1.096 311 180 27.431 33 332 65 51 152 624 36 5.636 247 70 40 6.172 39 19.414 849 241 140 21.259 48 3.962 100 3 0 4.200 41 25.358 197 2 0 26.056 45 24 964 360 332 1.999 Recuperaciones* Etano 83.06% Propano 99.50% Butanos+ 99.98% Energía Compresión del gas 10.783 HP [17.727 kW] residual Compresión de 260 HP [427 kW] reciclado Compresión total 11.043 HP [18.154 kW] * (Basado en valores de caudal no redondeados) En la Figura 2 se ilustra un diagrama de flujo de un proceso de acuerdo con la presente. La composición del gas de alimentación y las condiciones consideradas en el proceso que se presenta en la Figura 2 son iguales a los de la Figura 1. Por consiguiente, el proceso de la Figura 2 puede compararse con el proceso de la Figura 1.

En la simulación del proceso de la FIG. 2, el gas de la admisión entra a la planta a 120°F [49°C] y 1025 psia [7.067 kPa(a)] como la corriente 31 y es enfriado en el intercambiador de calor 10 por intercambio de calor con el gas residual frío (corriente 46b) , los líquidos del calderín del desmetanizador a 50°F [10°C] (corriente 44) , los líquidos del calderín lateral inferior del desmetanizador a 8°F [-13°C] (corriente 43) , y los líquidos del calderín lateral superior del desmetanizador a -67°F [-55°C] (corriente 42) . La corriente enfriada 31a ingresa al separador 11 a -38°F [-39°C] y 1015 psia [6.998 kPa(a)] donde el vapor (corriente 32) es separado del líquido condensado (corriente 33) . El líquido del separador (corriente 33/40) se expande hasta la presión de funcionamiento (aproximadamente 469 psia [3.234 kPa(a)]) de la torre de fraccionamiento 18 por la válvula de expansión 17, enfriándose la corriente 40a hasta -67 °F [-55 °C] antes de suministrarla a la torre de fraccionamiento 18 en un punto de alimentación en la porción media inferior de la columna (posicionado debajo del punto de alimentación de la corriente 39a descrito más adelante) .

El vapor (corriente 32) del separador 11 se divide en dos corrientes, 34 y 39. La corriente 34, que contiene un 26% aproximadamente del vapor total, pasa a través del intercambiador de calor 12 en una relación de intercambio de calor con el gas residual frío (corriente 46a) donde se enfría hasta una condensació sustancial. La corriente sustancialmente condensada 36a que se obtiene como resultado a -106°F [-76°C] se divide luego en dos porciones, las corrientes 37 y 38. La corriente 38, que contiene aproximadamente un 50.5% de toda la corriente sustancialmente condensada, es sometida a una expansión instantánea a través de la válvula de expansión 14 a la presión operativa de la torre de fraccionamiento 18. Durante la expansión, se vaporiza una porción de la corriente, para dar como resultado el enfriamiento de toda la corriente. En el proceso que se ilustra en la FIG. 2, la corriente expandida 38a que sale de la válvula de expansión 14 alcanza una temperatura de -127°F [-88°C] antes de ser suministrada por un punto de alimentación superior ubicado en la mitad de la columna, en la sección de absorción 18a de la torre de fraccionamiento 18. El 49.5% restante de la corriente sustanciaímente condensada (corriente 37) se somete a una expansión instantánea a través de la válvula de expansión 13 hasta una presión levemente mayor que la presión operativa de la torre de fraccionamiento 18. La corriente 37a sometida a una expansión instantánea se calienta levemente en el intercambiador de calor 22 de -126°F [-88°C] a -125°F [-87°C] , y la corriente que se obtiene como resultado 37b se suministra luego por otro punto de alimentación superior ubicado en la mitad de la columna en la sección de absorción 18a de la torre de fraccionamiento 18.

El 74% restante del vapor del separador 11 (corriente 39) ingresa en una máquina de trabajo de expansión 15, en la cual se extrae energía mecánica de esta porción de la alimentación a alta presión. La máquina 15 expande el vapor de una manera sustanciaímente isentrópica a la presión de operación de la torre, donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandida 39a a una temperatura de aproximadamente -100°C [-73°C] . Después, la corriente expandida parcialmente condensada 39a es suministrada como alimentación en la torre de fraccionamiento 18, en un punto de alimentación ubicado en la mitad de la columna (posicionado debajo de los puntos de alimentación de las corrientes 38a y 37b) .

El desmetanizador en la torre 18 es una columna de destilación convencional que contiene una pluralidad de bandejas separadas verticalmente, uno o más lechos empaquetados o alguna combinación de bandejas y empaquetamiento. La torre del desmetanizador consiste de dos secciones: una sección de absorción (rectificación) superior 18a que contiene las bandejas y/o el empaquetamiento para proveer el contacto necesario entre la porción de vapor de las corrientes expandidas 38a y 39a y la corriente expandida y calentada 37b, que ascienden y el líquido frío que desciende para condensar y absorber los componentes C2 , los componentes C3 y los componentes más pesados de los vapores que ascienden; y una sección de agotamiento 18b inferior que contiene las bandejas y/o empaquetamiento para proveer el contacto necesario entre los líquidos que descienden y los vapores que ascienden. La sección de desmetanización 18b también incluye uno o más calderines (tal como el calderín y los calderines laterales descritos previamente) donde se calienta y se vaporiza una porción de los líquidos que fluyen hacia abajo en la columna, con lo que se suministran los vapores de agotamiento o de arrastre, que fluyen ascendiendo por la columna para eliminar el metano y los componentes más livianos en el producto líquido, la corriente 45. La corriente 39a entra al desmetanizador 18 por una posición de alimentación intermedia localizada en la región inferior de la sección de absorción 18a del desmetanizador 18. La porción de líquido de la corriente expandida se entremezcla con los líquidos que caen, provenientes de la sección de absorción 18a y el líquido combinado continúa descendiendo para entrar en la sección de agotamiento 18b del desmetanizador 18. La porción de vapor de la corriente expandida se entremezcla con los vapores que se elevan provenientes de la sección de agotamiento 18b y el vapor combinado se eleva a través de la sección de absorción 18a y se lo pone en contacto con el líquido frío que cae para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados .

Se extrae una porción del vapor de destilación (corriente 48) de una región intermedia de la sección de absorción 18a en la columna de fraccionamiento 18, sobre la posición de alimentación de la corriente expandida 39a en la región inferior de la sección de absorción 18a y por debajo de las posiciones de alimentación de la corriente expandida 38a y la corriente expandida calentada 37b. La corriente del vapor de destilación 48 a -116°F [-82°C] se combina con una porción (corriente 47) de la corriente de vapor de cabeza 41 a -128°F [-89°C] para formar la corriente de vapores combinados 49 a -118°F [-83°C] . La corriente de vapores combinados 49 es comprimida a 592 psia [4.080 kPa(a)] (corriente 49a) por el compresor de reflujo 21, luego es enfriada de -92°F [-69°C] a -124°F [-87°C] y se la condensa sustancialmente (corriente 49b) en el intercambiador de calor 22 por intercambio de calor con la corriente de gas residual 46 (la porción restante de la corriente fría de la cabeza del desmetanizador 41 que sale por la parte superior del desmetanizador 18) y con la corriente sometida a una expansión instantánea 37a según se describió anteriormente. La corriente fría de gas residual se calienta hasta -110°F [-79°C] (corriente 46a) mientras provee enfriamiento a la corriente comprimida de vapores combinados 49a.

La corriente sustancialmente condensada 49b es sometida a una expansión instantánea a la presión operativa del desmetanizador 18 por la válvula de expansión 23. Se vaporiza una porción de la corriente, enfriando adicionalmente a la corriente 49c a -132°F [-91°C] antes de suministrarla como alimentación fría por la parte superior de la columna (reflujo) al desmetanizador 18. Este reflujo líquido frío absorbe y condensa a los componentes C2/ los componentes C3, y los componentes más pesados que se elevan por la región de rectificación superior de la sección de absorción 18a del desmetanizador 18.

En la sección de agotamiento 18b del desmetanizador 18, se agotan las corrientes de alimentación en cuanto al contenido de metano y de los componentes más livianos. El producto líquido resultante (corriente 45) sale por la base de la torre 18 a 68°F [20°C] , en base a la especificación típica de una relación de metano a etano de 0.025:1, sobre una base molar, en el producto de la porción de la base. La corriente de gas residual calentada parcialmente 46a pasa en contracorriente respecto del gas de alimentación entrante, por el intercambiador de calor 12 donde se la calienta hasta -61°F [-52°C] (corriente 46b) y por el intercambiador de calor 10 donde se la calienta hasta 112°F [44°C] (corriente 46c) mientras provee enfriamiento tal como se describió anteriormente. Posteriormente, el gas residual se comprime nuevamente en dos etapas, el compresor 16, operado por la máquina de expansión 15, y el compresor 24, operado por una fuente de energía suplementaria. Después de enfriar la corriente 46e a 120°F [49°C] en el enfriador de descarga 25, el producto de gas residual (corriente 46f) fluye hacia la tubería de gas para venta a 1025 psia [7.067 kPa(a)], suficiente para cumplir con los requerimientos de la tubería (habitualmente en el orden de la presión de entrada) .

En la siguiente tabla se presenta un resumen de los caudales y del consumo de energía para el proceso ilustrado en la Figura 2 : Tabla 2 (Figura 2) Resumen de caudales: Lb. Moles/hora [kg moles/hora] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 31 25.382 1.161 362 332 28.055 32 25.050 1.096 310 180 27.431 33 332 65 52 152 624 34 6.563 287 81 47 7.187 35 0 0 0 0 0 36 6.563 287 81 47 7.187 37 3.249 142 40 23 3.558 38 3.314 145 41 24 » 3.629 39 18.487 809 229 133 20.244 40 332 65 52 152 624 41 25.874 178 1 0 26.534 47 517 4 0 0 531 48 3.801 79 2 0 4.000 49 4.318 83 2 0 4.531 46 25.357 174 1 0 26.003 45 25 987 361 332 2.052 Recuperaciones* Etano 84.98% Propano 99.67% Butanos+ 99.99 Energía Compresión del gas 10.801 HP [17.757 kW] residual Compresión de reflujo 241 HP [396 kW] Compresión total 11.042 HP [18.153 kW] * (Basado en valores de caudal no redondeados) Una comparación de las Tablas 1 y 2 muestra que, si se compara con el arte previo, la presente invención mejora la recuperación del etano de 83.06% a 84.98%, la recuperación del propano de 99.50% a 99.67%, y la recuperación de los butanos+ de 99.98% a 99.99%. La comparación de las tablas 1 y 2 también muestra que la mejora de los rendimientos se consiguió usando esencialmente la misma potencia que con el arte anterior. En términos de la eficiencia de la recuperación (definida por la cantidad de etano recuperada por unidad de potencia), la presente invención representa una mejora del 2% respecto del proceso del arte anterior de la FIG. 1.

La mejora en la eficiencia de la recuperación de la presente invención respecto de la de los procesos del arte anterior se puede comprender examinando la mejora en la rectificación que provee la presente invención para la región superior de la sección de absorción 18a. En comparación con el arte anterior del proceso de la FIG. 1, la presente invención produce una mejor corriente de reflujo superior que contiene más metano y menos componentes C2+ . Al comparar la corriente de reflujo 48 en la tabla 1 para el proceso del arte anterior de la FIG. 1 con la corriente de reflujo 49 en la tabla 2 para la presente invención, se puede ver que la presente invención provee una corriente de reflujo que es mayor en cantidad (casi un 8%) con una concentración de componentes C2+ significativamente menor (1.9% para la presente invención contra 2.5% para el proceso del arte anterior de la FIG. 1) . Además, como en la presente invención se utiliza una porción de la corriente de alimentación sustancialmente condensada 36a (corriente expandida 37a) para suplementar el enfriamiento provisto por el gas residual (corriente 46) , la corriente de reflujo comprimida 49a se puede condensar sustancialmente a menor presión, reduciendo la potencia requerida por el compresor de reflujo 21 en comparación con el proceso del arte anterior de la FIG. 1 aún cuando el caudal de reflujo sea mayor para la presente invención.

A diferencia del proceso del arte anterior de Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del cesionario, en el de la presente invención se utiliza solo una porción de la corriente de alimentación sustancialmente condensada 36a (corriente expandida 37a) para proveer enfriamiento a la corriente de reflujo comprimida 49a. Esto permite que el resto de la corriente de alimentación sustancialmente condensada 36a (corriente expandida 38a) provea la mayor parte de la recuperación de los componentes C2, los componentes C3, y los componentes hidrocarburos más pesados contenidos en la alimentación expandida 39a y los vapores que se elevan provenientes de la sección de agotamiento 18b. En la presente invención, el gas residual frío (corriente 46) se utiliza para proveer la mayor parte del enfriamiento de la corriente de reflujo comprimida 49a, reduciendo el calentamiento de la corriente 37a en comparación con el arte anterior de tal manera que la corriente que se obtiene como resultado 37b puede suplementar la mayor parte de la recuperación provista por la corriente expandida 38a. Luego, la rectificación suplementaria provista por la corriente de reflujo 49c puede reducir la cantidad de componentes C2, componentes C3, y componentes C4+ contenidos en el gas de alimentación de la admisión que se pierden en el gas residual .

La presente invención también reduce la rectificación que es necesario realizar sobre la corriente de reflujo 49c en la sección de absorción 18a en comparación con el proceso de la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del arte anterior condensando la corriente de reflujo 49c con menos calentamiento de las alimentaciones de la columna (corrientes 37b, 38a, y 39a) a la sección de absorción 18a. Si toda la corriente sustancialmente condensada 36a se expande y calienta para proveer condensación tal como se dice en la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545, no solo hay menos líquido frío en la corriente que se obtiene como resultado disponible para la rectificación de los vapores que se elevan por la sección de absorción 18a, sino que además hay mucho más vapor en la región superior de la sección de absorción 18a que debe ser rectificado por la corriente de reflujo. El resultado neto es que la corriente de reflujo del proceso de la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del arte anterior permite que una mayor cantidad de los componentes C2 escape a la corriente de gas residual que con la presente invención, reduciendo su eficiencia de recuperación en comparación con la presente invención. Las mejoras clave de la presente invención respecto del proceso de la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del arte anterior son que la corriente fría de gas residual 46 se utiliza para proveer la mayor parte del enfriamiento de la corriente de reflujo comprimida 49a en el intercambiador de calor 22, y que la corriente del vapor de destilación 48 contiene una fracción significativa de componentes C2 que no se encuentran en la corriente de cabeza de la columna 41, permitiendo que se condense suficiente metano como para utilizarlo como reflujo sin agregar una carga de rectificación significativa a la sección de absorción 18a debido a la excesiva vaporización de la corriente 36a que es inherente cuando se la expande y calienta, como se dice en el proceso de la Patente de los EE.UU. N° 4,889,545 del arte anterior .

Otras modalidades De acuerdo con esta invención, generalmente resulta ventajoso diseñar la sección de absorción (rectificación) del desmetanizador para que contenga múltiples etapas de separación teóricas. Sin embargo, los beneficios de la presente invención se pueden lograr con tan poco como dos etapas teóricas. Por ejemplo, toda la corriente de reflujo expandida (corriente 49c) que sale de la válvula de expansión 23 o una parte de esta, toda la corriente expandida sustancialmente condensada 38a proveniente de la válvula de expansión 14 o una parte de esta, y toda la corriente expandida calentada 37b que sale del intercambiador de calor 22 o una parte de esta, se pueden combinar (por ejemplo en la cañería que une las válvulas de expansión y el intercambiador de calor al desmetanizador) y si están entremezclados íntimamente, los vapores y los líquidos se mezclarán entre sí y se separarán dependiendo de las volatilidades relativas de los diversos componentes de las corrientes totales combinadas. Tal mezcla de las tres corrientes, que se combinan por el contacto de por lo menos una porción de la corriente expandida 39a, debe considerarse para los propósitos de esta invención como constituyendo una sección de absorción.

Las FIGS . 3 a 6 muestran otras modalidades de la presente invención. Las FIGS. 2 a 4 representan torres de fraccionamiento que están construidas en un único recipiente. Las FIGS. 5 y 6 muestran torres de fraccionamiento construidas en dos recipientes, la columna de absorción (rectificadora) 18 (un dispositivo de contacto y separador) y la columna de agotamiento (destilación) 20. En los casos, la corriente de vapor de cabeza 54 proveniente, de la columna de agotamiento 20 fluye hacia la sección inferior de la columna de absorción 18 (mediante la corriente 55) para entrar en contacto con la corriente de reflujo 49c, con la corriente expandida sustancialmente condensada 38a, y la corriente expandida calentada 37b. La bomba 19 se usa para direccionar los líquidos (corriente 53) desde la base de la columna de absorción 18 hasta la parte superior de la columna de agotamiento 20 de modo que las dos torres funcionan efectivamente como un único sistema de destilación. La decisión de si se debe construir la torre de f accionamiento como un único recipiente (tal como el desmetanizador 18 en las FIGS. 2 a 4) o como múltiples recipientes dependerá de numerosos factores, tal como tamaño de la planta, la distancia hasta las instalaciones de fabricación, etc.

Ciertas circunstancias pueden favorecer el que se extraiga la corriente del vapor de destilación 48 de las FIGS. 3 y 4, de la región superior de la sección de absorción 18a (corriente 50) en un nivel superior al del punto de alimentación de la corriente expandida sustancialmente condensada 38a, en vez de hacerlo de la región intermedia de la sección de absorción 18a (corriente 51) por un nivel inferior al del punto de alimentación de la corriente expandida sustancialmente condensada 38a. De manera similar en las FIGS. 5 y 6, la corriente del vapor de destilación 48 se puede extraer de la columna de absorción 18 de un nivel superior al del punto de alimentación de la corriente expandida sustancialmente condensada 38a (corriente 50) o de un nivel inferior al del punto de alimentación de la corriente expandida sustancialmente condensada 38a (corriente 51) . En otros casos, puede ser ventajoso extraer la corriente del vapor de destilación 48 de la región superior de la sección de agotamiento 18b en el desmetanizador 18 (corriente 52) de las FIGS. 3 y 4. De manera similar, en las FIGS. 5 y 6, una porción (corriente 52) de la corriente de vapor de cabeza 54 proveniente de la columna de agotamiento 20 puede ser combinada con la corriente 47 para formar la corriente 49, dejando que toda porción restante (corriente 55) fluya hacia la sección inferior de la columna de absorción 18.

Como se describió anteriormente, la corriente de vapor combinada y comprimida 49a está sustancialmente condensada y la corriente condensada resultante se usa para absorber los componentes C2, los componentes C3 y los componentes más pesados valiosos de los vapores que ascienden a través de la sección de absorción 18a del desmetanizador 18 o a través de la columna de absorción 18. Sin embargo, la presente invención no está limitada a esta modalidad. En casos donde otras consideraciones de diseño indiquen que se deberían desviar ciertas porciones de los vapores o del condensado para evitar a la sección de absorción 18a del desmetanizador 18 o la columna de absorción 18, puede ser ventajoso, por ejemplo, tratar de esta manera solo una porción de los vapores, o usar solo una porción del condensado como absorbente. Ciertas circunstancias pueden favorecer la condensación parcial, más que una condensación sustancial, de la corriente comprimida de vapores combinados 49a en el intercambiador de calor 22. Otras circunstancias pueden favorecer el que la corriente del vapor de destilación 48 sea una corriente de vapor de derivación total proveniente de la columna de accionamiento 18 o la columna de absorción 18 en vez de una corriente de derivación parcial de vapor. También se debe señalar que, dependiendo de la composición de la corriente del gas de alimentación puede ser ventajoso usar la refrigeración externa para proveer un enfriamiento parcial de la corriente de vapor combinada y comprimida 49a en el intercambiador de calor 22.

A partir de las condiciones del gas de alimentación, el tamaño de la planta, el equipo disponible u otros factores puede determinarse la factibilidad de la eliminación de la máquina de trabajo de expansión 15 o su reemplazo por un dispositivo de expansión alternativo (tal como una válvula de expansión) . Aunque se representa la expansión de corrientes individuales en dispositivos de expansión particulares, podrán emplearse medios de expansión alternativos cuando sea apropiado. Por ejemplo, ciertas condiciones pueden garantizar un trabajo de expansión de las porciones sustancialmente condensadas de la corriente de alimentación (corrientes 37 y 38) o la corriente de reflujo sustancialmente condensada que sale del intercambiador de calor 22 (corriente 49b) .

Dependiendo de la cantidad de hidrocarburos más pesados que haya en el gas de alimentación y de la presión del gas de alimentación, la corriente de alimentación enfriada 31a que sale del intercambiador de calor 10 en las FIGS . 2 a 6 puede no contener nada de líquido (porque está sobre su punto de rocío, o porque está sobre su cricondenbara) . En los casos, el separador 11 que se muestra en las FIGS. 2 a 6 no es necesario.

De acuerdo con la presente invención, la división de la alimentación de vapor se puede lograr de varias formas. En los procesos de las FIGS . 2, 3 y 5, la división de vapor tiene lugar después de enfriar y separar cualquier líquido que se hubiere formado. Sin embargo, el gas a alta presión se puede dividir antes de realizar cualquier enfriamiento del gas de la admisión según se muestra en las FIGS. 4 y 6. En algunas modalidades, la división del vapor se puede llevar a cabo en un separador.

No es necesario expandir el líquido a alta presión (corriente 33 en las FIGS. 2 a 6) y alimentarlo a un punto de alimentación ubicado en la zona de la mitad de la columna de destilación. En vez de eso, se puede combinar todo, o una porción del mismo, con la porción del vapor del separador (corriente 34 en las FIGS. 2, 3, y 5) o la porción del gas de alimentación enfriado (corriente 34a en las FIGS. 4 y 6) que fluye hacia el intercambiador de calor 12. (Esto se muestra como la corriente marcada con una línea cortada 35 en las FIGS. 2 a 6) . Toda porción remanente de líquido puede ser expandida utilizando un dispositivo de expansión apropiado, tal como una válvula de expansión o una máquina de expansión, y alimentarla en un punto de alimentación en la mitad de la columna correspondiente a la columna de destilación (corriente 40a en las FIGS. 2 a 6) . La corriente 40 también se puede utilizar para enfriar el gas de la admisión u otro servicio de intercambio de calor antes o después del paso de expansión antes de fluir hacia el desmetanizador .

De acuerdo con la presente invención, se puede emplear una refrigeración externa para suplementar el enfriamiento disponible para el gas de entrada proveniente de otras corrientes de proceso, particularmente en el caso de un gas de entrada rico. El uso y la distribución de los líquidos del separador y de los líquidos de la derivación del desmetanizador para el proceso de intercambio de calor y la disposición particular de los intercambiadores de calor para enfriar el gas de entrada, deben ser evaluados para cada aplicación particular, así como la elección de las corrientes de proceso para los servicios de intercambio de calor específicos .

Se comprenderá también que la cantidad relativa de alimentación en cada rama de la alimentación de vapor dividida dependerá de varios factores, incluyendo la presión del gas, la composición del gas de alimentación, la cantidad de calor que se puede extraer en forma rentable de la alimentación y la cantidad de potencia disponible. Una mayor alimentación en la parte superior de la columna puede incrementar la recuperación disminuyendo al mismo tiempo la energía recuperada en el expansor, incrementando así los requerimientos de potencia para la recompresión. Un incremento en la alimentación más abajo en la columna reduce el consumo de potencia pero también puede reducir la recuperación de producto. Las ubicaciones relativas de las alimentaciones en la mitad de la columna pueden variar dependiendo de la composición de entrada o de otros factores, tales como los niveles de recuperación deseados y la cantidad de líquido que se forma durante el enfriamiento del gas de entrada. Más aún, se pueden combinar dos o más de las corrientes de alimentación o porciones de las mismas, según las temperaturas relativas y la cantidad de corrientes individuales, y se alimenta la corriente combinada luego en la posición de alimentación en la parte media de la columna. Por ejemplo, ciertas circunstancias pueden favorecer la combinación de la corriente expandida sustancialmente condensada 38a con la corriente expandida calentada 37b y que se suministre la corriente combinada a un único punto de alimentación superior ubicado en la mitad de la columna, en la torre de fraccionamiento 18 (FIGS. 2 a 4) o la columna de absorción 18 (FIGS. 5 y 6) .

En la presente se provee una recuperación mejorada de los componentes C2, de los componentes C3 y de los componentes de hidrocarburos más pesados o de componentes C3, y de los componentes de hidrocarburos más pesados, respecto de la cantidad de consumo de utilidades necesario para operar el proceso. La mejora en el consumo general requerido para operar el proceso del desmetanizador o desetanizador puede expresarse en la forma de menores requerimientos energéticos para la compresión o recompresión, menores requerimientos de energía para la refrigeración externa, menores requerimientos de energía para las torres calderines o una combinación de los mismos.

En tanto se ha descrito lo que se considera como modalidades preferidas de la invención, los especialistas en la técnica comprenderán que es posible efectuar otras modificaciones y modificaciones adicionales a las mismas, por ejemplo para adaptar la invención a distintas condiciones, tipos de alimentación u otros requerimientos, sin apartarse del espíritu de la presente invención definido en las siguientes reivindicaciones.

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones :

1. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora, después del enfriamiento, incluye dividir a la corriente enfriada en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sus ancialmente por completo; (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) la primera porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, y a continuación es suministrada a la columna de destilación en una posición de alimentación en la mitad superior de la columna ; (4) la segunda porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, se calienta y a continuación se suministra a la columna de destilación por la posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (5) expandir la segunda corriente hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (6) extraer una corriente de vapor de cabeza de una región superior de la columna de destilación y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (7) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (8) extraer una corriente del vapor de destilación de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación de la parte superior de la mitad de la columna y sobre la posición de alimentación a mitad de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (9) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (10) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (7) ; (11) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación superior; y (12) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal, que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

2. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; con la mejora de que, previo al enfriamiento, la corriente de gas se divide en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) la primera porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, y a continuación es suministrada a la columna de destilación en una posición de alimentación en la mitad superior de la columna ; (4) la segunda porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, se calienta y a continuación se suministra a la columna de destilación por la posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (5) la segunda corriente se enfría y posteriormente se expande hasta la menor presión y se suministra en la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (6) extraer una corriente de vapor de cabeza de una región superior de la columna de destilación y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (7) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (8) extraer una corriente del vapor de destilación de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación de la parte superior de la mitad de la columna y sobre la posición de alimentación a mitad de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (9) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (10) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (7) ; (11) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación superior; y (12) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal, que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

3. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de : (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar de esa manera la corriente de gas parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (2) dividir después la corriente de vapor en una primera y segunda corriente; (3) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (4) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (5) la primera porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, y a continuación es suministrada a la columna de destilación en una posición de alimentación en la mitad superior de la columna ; (6) la segunda porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, se calienta y a continuación se suministra a la columna de destilación por la posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (7) expandir la segunda corriente hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (8) expandir al menos una porción de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una corriente de vapor de cabeza de una región superior de la columna de destilación y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (10) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (11) extraer una corriente del vapor de destilación de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación de la parte superior de la mitad de la columna y sobre la posición de alimentación a mitad de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (12) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (13) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (10) ; (14) expandir por lo menos una porción de la corriente. condensada a la menor presión y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación superior; y (15) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal, que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

4. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de : (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; con la mejora de que, previo al enfriamiento, la corriente de gas se divide en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) la primera porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, y a continuación es suministrada a la columna de destilación en una posición de alimentación en la mitad superior de la columna ; (4) la segunda porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, se calienta y a continuación se suministra a la columna de destilación por la posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (5) enfriar la segunda corriente bajo presión lo suficiente para condensarla parcialmente; (6) la segunda corriente parcialmente condensada se separa de esa manera para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (7) la corriente de vapor se expande hasta la menor presión y se suministra en la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (8) expandir al menos una porción de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una corriente de vapor de cabeza de una región superior de la columna de destilación y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (10) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (11) extraer una corriente del vapor de destilación de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación de la parte superior de la mitad de la columna y sobre la posición de alimentación a mitad de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (12) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (13) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (10) ; (14) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación superior; y (15) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal, que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

5. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de : (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar de esa manera la corriente de gas parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (2) dividir después la corriente de vapor en una primera y segunda corriente; (3) combinar a la primera corriente con por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de líquido para formar una corriente combinada, después de lo cual la corriente combinada se enfría para condensarla sustancialmente por completo; (4) dividir a la sustancialmente condensada corriente combinada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (5) la primera porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, y a continuación es suministrada a la columna de destilación en una posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (6) la segunda porción condensada se expande hasta la menor presión con lo cual es enfriada aún más, se calienta y a continuación se suministra a la columna de destilación por la posición de alimentación en la mitad superior de la columna; (7) expandir la segunda corriente hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (8) expandir cualquier porción remanente de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una corriente de vapor de cabeza de una región superior de la columna de destilación y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (10) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (11) extraer una corriente del vapor de destilación de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación de la parte superior de la mitad de la columna y sobre la posición de alimentación a mitad de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (12) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (13) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (10); (14) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación superior; y (15) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal, que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

6. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora, después del enfriamiento, incluye dividir a la corriente enfriada en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo,- (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) expandir a la primera porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, y luego, suministrarla por una posición de alimentación a mitad de la columna a un dispositivo de contacto y separación que produce una primera corriente de vapor de cabeza y una corriente líquida del fondo, después de lo cual se suministra a la corriente líquida del fondo a la columna de destilación; (4) expandir a la segunda porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, calentarla, y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (5) expandir la segunda corriente a la menor presión y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (6) extraer una segunda corriente de vapor de la cabeza desde una región superior de la columna de destilación y suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (7) dividir a la primera corriente de vapor de cabeza en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor ; (8) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (9) extraer una corriente del vapor de destilación de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados; (10) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (11) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (8); (12) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación superior; y (13) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al dispositivo de contacto y separación son eficaces para mantener la temperatura de cabeza del dispositivo de contacto y separación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

7. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada ,- (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; con la mejora de que, previo al enfriamiento, la corriente de gas se divide en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) expandir a la primera porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente , y luego, suministrarla por una posición de alimentación a mitad de la columna a un dispositivo de contacto y separación que produce una primera corriente de vapor de cabeza y una corriente líquida del fondo, después de lo cual se suministra a la corriente líquida del fondo a la columna de destilación; (4) expandir a la segunda porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, calentarla, y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (5) la segunda corriente se enfría y posteriormente se expande a la menor presión y se suministra al dispositivo de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (6) extraer una segunda corriente de vapor de la cabeza desde una región superior de la columna de destilación y suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (7) dividir a la primera corriente de vapor de cabeza en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (8) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (9) extraer una corriente del vapor de destilación de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados; (10) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (11) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (8); (12) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación superior; y (13) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al dispositivo de contacto y separación son eficaces para mantener la temperatura de cabeza del dispositivo de contacto y separación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

8. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar de esa manera la corriente de gas parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (2) dividir después la corriente de vapor en una primera y segunda corriente; (3) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (4) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (5) expandir a la primera porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, y luego, suministrarla por una posición de alimentación a mitad de la columna a un dispositivo de contacto y separación que produce una primera corriente de vapor de cabeza y una corriente líquida del fondo, después de lo cual se suministra a la corriente líquida del fondo a la columna de destilación; (6) expandir a la segunda porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente , calentarla, y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (7) expandir la segunda corriente a la menor presión y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna ; (8) expandir al menos una porción de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una segunda corriente de vapor de la cabeza desde una región superior de la columna de destilación y suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (10) dividir a la primera corriente de vapor de cabeza en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (11) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (12) extraer una corriente del vapor de destilación de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados; (13) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (14) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (11) ; (15) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación superior; y (16) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al dispositivo de contacto y separación son eficaces para mantener la temperatura de cabeza del dispositivo de contacto y separación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

9. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; con la mejora de que, previo al enfriamiento, la corriente de gas se divide en una primera y segunda corriente; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente por completo; (2) dividir a la primera corriente sustancialmente condensada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (3) expandir a la primera porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, y luego, suministrarla por una posición de alimentación a mitad de la columna a un dispositivo de contacto y separación que produce una primera corriente de vapor de cabeza y una corriente líquida del fondo, después de lo cual se suministra a la corriente líquida del fondo a la columna de destilación; (4) expandir a la segunda porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, calentarla, y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (5) enfriar la segunda corriente bajo presión lo suficiente para condensarla parcialmente; (6) la segunda corriente parcialmente condensada se separa de esa manera para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (7) la corriente de vapor se expande a la menor presión y se suministra al dispositivo de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (8) expandir al menos una porción de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una segunda corriente de vapor de la cabeza desde una región superior de la columna de destilación y suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (10) dividir a la primera corriente de vapor de cabeza en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (11) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (12) extraer una corriente del vapor de destilación de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados ; (13) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (14) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (4) y (11) ; (15) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación superior; y (16) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al dispositivo de contacto y separación son eficaces para mantener la temperatura de cabeza del dispositivo de contacto y separación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

10. Un proceso para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el proceso se sigue el procedimiento de: (a) enfriar bajo presión la corriente de gas para obtener una corriente enfriada; (b) expandir la corriente enfriada hasta una menor presión con lo cual se enfría aún más; y (c) dirigir a la otra corriente enfriada hacia el interior de una columna de destilación y fraccionarla a la menor presión con lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; donde la mejora incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar de esa manera la corriente de gas parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y al menos una corriente líquida; (2) dividir después la corriente de vapor en una primera y segunda corriente; (3) combinar a la primera corriente con por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de líquido para formar una corriente combinada, después de lo cual la corriente combinada se enfría para condensarla sustancialmente por completo; (4) dividir a la sustancialmente condensada corriente combinada en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (5) expandir a la primera porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, y luego, suministrarla por una posición de alimentación a mitad de la columna a un dispositivo de contacto y separación que produce una primera corriente de vapor de cabeza y una corriente líquida del fondo, después de lo cual se suministra a la corriente líquida del fondo a la columna de destilación; (6) expandir a la segunda porción condensada a la menor presión mediante lo cual se la enfría adicionalmente, calentarla, y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (7) expandir la segunda corriente a la menor presión y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (8) expandir cualquier porción remanente de la al menos una corriente líquida hasta la menor presión y suministrarla a la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) extraer una segunda corriente de vapor de la cabeza desde una región superior de la columna de destilación y suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (10) dividir a la primera corriente de vapor de cabeza en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (11) calentar la segunda porción de vapor, luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil ; (12) extraer una corriente del vapor de destilación de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna y combinarla con la primera porción de vapor para formar una corriente de vapores combinados; (13) comprimir a la corriente de vapores combinados a una mayor presión; (14) enfriar la corriente comprimida de vapores combinados lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (11) ; (15) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la menor presión y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación superior; y (16) donde las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al dispositivo de contacto y separación son eficaces para mantener la temperatura de cabeza del dispositivo de contacto y separación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

11. La mejora de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, 4, ó 5 caracterizada porque la corriente del vapor de destilación se extrae de una región de la columna de destilación por debajo de la posición de alimentación superior y sobre la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

12. La mejora de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, 4, ó 5, caracterizada porque la corriente del vapor de destilación se extrae de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la- columna.

13. La mejora de conformidad con la reivindicación 6, 7, 8, 9, ó 10, caracterizada porque la corriente del vapor de destilación se extrae de una región del dispositivo de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación superior y sobre el nivel de la posición de alimentación a mitad de la columna.

14. La mejora de conformidad con la reivindicación 6, 7, 8, 9, ó 10, caracterizada porque la segunda corriente de vapor de cabeza se divide en la corriente del vapor de destilación y una segunda corriente del vapor de destilación, después de lo cual la segunda corriente del vapor de destilación es suministrada al dispositivo de contacto y separación por la segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna.

15. La mejora de conformidad con la reivindicación I, 2, 3, 4, ó 5, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

16. La mejora de conformidad con la reivindicación II, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

17. La mejora de conformidad con la reivindicación 12, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

18. La mejora de conformidad con la reivindicación 6, 7, 8, 9, ó 10, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna.

19. La mejora de conformidad con la reivindicación 13, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna.

20. La mejora de conformidad con la reivindicación 14, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna.

21. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación que está conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división que está conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente enfriada y para dividirla en una primera y segunda corriente ; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el segundo medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la primera porción condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada a la columna de destilación por la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna; (7) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (8) un tercer medio de división conectado a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de cabeza que se separa de allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (9) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (10) un medio para extraer vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de vapor de destilación de una región de la columna de destilación debajo de la posición de alimentación en la mitad superior de la columna y por encima de la posición de alimentación en la mitad de la columna; (11) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (12) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (13) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (9) ; (14) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (15) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

22. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación que está conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división antes del primer medio de enfriamiento para dividir a la corriente de gas en una primera corriente y una segunda corriente; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el segundo medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la primera porción condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada a la columna de destilación por la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna; (7) donde el primer medio de enfriamiento está conectado al primer medio de división para recibir a la segunda corriente y enfriarla; (8) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la segunda corriente enfriada y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente enfriada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (9) un tercer medio de división conectado a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de cabeza que se separa de allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (10) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (11) un medio para extraer vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de vapor de destilación de una región de la columna de destilación debajo de la posición de alimentación en la mitad superior de la columna y por encima de la posición de alimentación en la mitad de la columna; (12) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados ; (13) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (14) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (10) ; (15) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (16) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil .

23. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2 , componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación que está conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) el primer medio de enfriamiento adaptado para enfriar la corriente de gas bajo presión lo suficiente como para condensarla parcialmente; (2) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente de gas parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (3) un primer medio de división que está conectado al medio separador para recibir la corriente de vapor y para dividirla en una primera y segunda corriente; (4) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (5) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada ; (6) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el segundo medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la primera porción condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (7) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (8) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada a la columna de destilación por la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna; (9) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (10) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir al menos una porción de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) un tercer medio de división conectado a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de cabeza que se separa de allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (12) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (13) un medio para extraer vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de vapor de destilación de una región de la columna de destilación debajo de la posición de alimentación en la mitad superior de la columna y por encima de la posición de alimentación en la mitad de la columna; (14) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (15) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (16) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (8) y (12) ; (17) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (18) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

24. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación que está conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división antes del primer medio de enfriamiento para dividir a la corriente de gas en una primera corriente y una segunda corriente; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el segundo medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la primera porción condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada a la columna de destilación por la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna; (7) donde el primer medio de enfriamiento está conectado al primer medio de división para recibir a la segunda corriente, donde el primer medio de enfriamiento está adaptado para enfriar bajo presión a la segunda corriente lo suficiente como para condensarla parcialmente; (8) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la segunda corriente parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (9) donde el primer medio de expansión está conectado al medio separador para recibir la corriente de vapor y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente de vapor expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (10) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir al menos una porción de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) un tercer medio de división conectado a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de cabeza que se separa de allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (12) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (13) un medio para extraer vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de vapor de destilación de una región de la columna de destilación debajo de la posición de alimentación en la mitad superior de la columna y por encima de la posición de alimentación en la mitad de la columna; (14) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (15) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (16) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (12) ; (17) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (18) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

25. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación que está conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) el primer medio de enfriamiento adaptado para enfriar la corriente de gas bajo presión lo suficiente como para condensarla parcialmente; (2) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente de gas parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (3) un primer medio de división que está conectado al medio separador para recibir la corriente de vapor y para dividirla en una primera y segunda corriente; (4) un primer medio de combinación que está conectado al medio de división y el primer medio separador para recibir la primera corriente y al menos una porción de la al menos una corriente líquida y formar una corriente combinada ; (5) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de combinación para recibir la corriente combinada y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente; (6) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la corriente combinada sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (7) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el segundo medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la primera porción condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna ,- (8) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (9) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada a la columna de destilación por la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna,- (10) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna por debajo de la posición de alimentación en la parte superior de la parte media de la columna; (11) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir cualquier porción remanente de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte inferior de la parte media de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (12) un tercer medio de división conectado a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de cabeza que se separa de allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (13) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (14) un medio para extraer vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de vapor de destilación de una región de la columna de destilación debajo de la posición de alimentación en la mitad superior de la columna y por encima de la posición de alimentación en la mitad de la columna; (15) un segundo medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (16) un medio de compresión conectado al segundo medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (17) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (9) y (13); (18) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (19) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación en la columna de destilación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza de la columna de destilación en una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

26. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una primera corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división que está conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente enfriada y para dividirla en una primera y segunda corriente ; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, en donde el segundo medio de expansión está conectado además a un medio de contacto y separación para suministrar la primera porción condensada enfriada y expandida al medio de contacto y separación a una posición de alimentación en la parte media de la columna, en donde el medio de contacto y separación se adapta para producir una segunda corriente de vapor de la cabeza y una corriente líquida de la base; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de contacto y separación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada al medio de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (7) en donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además al medio de contacto y separación para suministrar la segunda corriente expandida en el medio de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna ; (8) en donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y separación para recibir al menos una porción de la corriente líquida de la base; (9) en donde el medio de contacto y separación está conectado además a la columna de destilación para recibir al menos una porción de la primera corriente de vapor de la cabeza en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (10) un tercer medio de división conectado al medio de contacto y separación para recibir a la segunda corriente de vapor de cabeza que se separa allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (11) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (12) un medio para la extracción de vapor, conectado al medio de contacto y separación para recibir una corriente del vapor de destilación proveniente de una región del dispositivo de contacto y separación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna; (13) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (14) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (15) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (11) ; (16) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a los medios de contacto y separación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en los medios de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (17) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al medio de contacto y separación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza del medio de contacto y separación a una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

27. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una primera corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil ,- en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división antes del primer medio de enfriamiento para dividir a la corriente de gas en una primera corriente y una segunda corriente; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, en donde el segundo medio de expansión está conectado además a un medio de contacto y separación para suministrar la primera porción condensada enfriada y expandida al medio de contacto y separación a una posición de alimentación en la parte media de la columna, en donde el medio de contacto y separación se adapta para producir una segunda corriente de vapor de la cabeza y una corriente líquida de la base; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de contacto y separación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada al medio de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna ; (7) donde el primer medio de enfriamiento está conectado al primer medio de división para recibir a la segunda corriente y enfriarla; (8) en donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la segunda corriente enfriada y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además al medio de contacto y separación para suministrar la segunda corriente enfriada y expandida en el medio de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (9) en donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y separación para recibir al menos una porción de la corriente líquida de la base; (10) en donde el medio de contacto y separación está conectado además a la columna de destilación para recibir al menos una porción de la primera corriente de vapor de la cabeza en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) un tercer medio de división conectado al medio de contacto y separación para recibir a la segunda corriente de vapor de cabeza que se separa allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (12) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (13) un medio para la extracción de vapor, conectado al medio de contacto y separación para recibir una corriente del vapor de destilación proveniente de una región del dispositivo de contacto y separación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna; (14) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (15) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (16) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (12) ; (17) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a los medios de contacto y separación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en los medios de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (18) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al medio de contacto y separación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza del medio de contacto y separación a una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

28. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una primera corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) el primer medio de enfriamiento adaptado para enfriar la corriente de gas bajo presión lo suficiente como para condensarla parcialmente; (2) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente de gas parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (3) un primer medio de división que está conectado al medio separador para recibir la corriente de vapor y para dividirla en una primera y segunda corriente; (4) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (5) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada ; (6) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, en donde el segundo medio de expansión está conectado además a un medio de contacto y separación para suministrar la primera porción condensada enfriada y expandida al medio de contacto y separación a una posición de alimentación en la parte media de la columna, en donde el medio de contacto y separación se adapta para producir una segunda corriente de vapor de la cabeza y una corriente líquida de la base; (7) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (8) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de contacto y separación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada al medio de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna ; (9) en donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además al medio de contacto y separación para suministrar la segunda corriente expandida en el medio de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (10) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir al menos una porción de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) en donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y separación para recibir al menos una porción de la corriente líquida de la base; (12) en donde el medio de contacto y separación está conectado además a la columna de destilación para recibir al menos una porción de la primera corriente de vapor de la cabeza en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (13) un tercer medio de división conectado al medio de contacto y separación para recibir a la segunda corriente de vapor de cabeza que se separa allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (14) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (15) un medio para la extracción de vapor, conectado al medio de contacto y separación para recibir una corriente del vapor de destilación proveniente de una región del dispositivo de contacto y separación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna; (16) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (17) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (18) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (8) y (14) ; (19) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a los medios de contacto y separación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en los medios de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (20) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al medio de contacto y separación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza del medio de contacto y separación a una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

29. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una primera corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) un primer medio de división antes del primer medio de enfriamiento para dividir a la corriente de gas en una primera corriente y una segunda corriente; (2) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de división para recibir la primera corriente y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (3) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la primera corriente sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (4) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, en donde el segundo medio de expansión está conectado además a un medio de contacto y separación para suministrar la primera porción condensada enfriada y expandida al medio de contacto y separación a una posición de alimentación en la parte media de la columna, en donde el medio de contacto y separación se adapta para producir una segunda corriente de vapor de la cabeza y una corriente líquida de la base; (5) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (6) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de contacto y separación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada al medio de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna ; (7) donde el primer medio de enfriamiento está conectado al primer medio de división para recibir a la segunda corriente, donde el primer medio de enfriamiento está adaptado para enfriar bajo presión a la segunda corriente lo suficiente como para condensarla parcialmente; (8) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la segunda corriente parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (9) en donde el primer medio de expansión está conectado al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además al medio de contacto y separación para suministrar la corriente de vapor expandida en el medio de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna ; (10) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir al menos una porción de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) en donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y separación para recibir al menos una porción de la corriente líquida de la base; (12) en donde el medio de contacto y separación está conectado además a la columna de destilación para recibir al menos una porción de la primera corriente de vapor de la cabeza en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (13) un tercer medio de división conectado al medio de contacto y separación para recibir a la segunda corriente de vapor de cabeza que se separa allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (14) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (15) un medio para la extracción de vapor, conectado al medio de contacto y separación para recibir una corriente del vapor de destilación proveniente de una región del dispositivo de contacto y separación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna; (16) un medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (17) un medio de compresión conectado al medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (18) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (6) y (14); (19) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a los medios, de contacto y separación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en los medios de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (20) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al medio de contacto y separación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza del medio de contacto y separación a una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

30. Un aparato para separar una corriente de gas que contiene metano, componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una gran porción de los componentes C2, componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de los hidrocarburos más pesados, caracterizado porque en el aparato hay (a) un primer medio de enfriamiento que enfría la corriente de gas bajo presión para obtener una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir al menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y expandirla hasta una presión más baja, con lo cual la corriente se enfría aún más; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la otra corriente enfriada, donde la columna de destilación está adaptada para separar la otra corriente enfriada en una primera corriente de vapor de la cabeza y la fracción relativamente menos volátil; en donde la mejora en el aparato incluye (1) el primer medio de enfriamiento adaptado para enfriar la corriente de gas bajo presión lo suficiente como para condensarla parcialmente; (2) un medio de separación conectado al primer medio de enfriamiento para recibir la corriente de gas parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y al menos una corriente de líquido; (3) un primer medio de división que está conectado al medio separador para recibir la corriente de vapor y para dividirla en una primera y segunda corriente; (4) un primer medio de combinación que está conectado al medio de división y el primer medio separador para recibir la primera corriente y al menos una porción de la al menos una corriente líquida y formar una corriente combinada ; (5) un segundo medio de enfriamiento que está conectado al primer medio de combinación para recibir la corriente combinada y para enfriarla lo necesario como para condensarla suficientemente ; (6) un segundo medio de división conectado al segundo medio de enfriamiento para recibir a la corriente combinada sustancialmente condensada y dividirla en por lo menos una primera porción condensada y una segunda porción condensada; (7) un segundo medio de expansión que está conectado al segundo medio divisor para recibir la primera porción condensada y para expandirla hasta la menor presión, en donde el segundo medio de expansión está conectado además a un medio de contacto y separación para suministrar la primera porción condensada enfriada y expandida al medio de contacto y separación a una posición de alimentación en la parte media de la columna, en donde el medio de contacto y separación se adapta para producir una segunda corriente de vapor de la cabeza y una corriente líquida de la base; (8) un tercer medio de expansión conectado con el segundo medio divisor para recibir la segunda porción condensada y expandirla a la presión menor; (9) un medio intercambiador de calor conectado al tercer medio de expansión para recibir a la segunda porción condensada expandida y calentarla, donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de contacto y separación para suministrar la segunda porción condensada expandida y calentada al medio de contacto y separación por la posición de alimentación a mitad de la columna; (10) en donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio de división para recibir la segunda corriente y para expandirla hasta la menor presión, donde el primer medio de expansión está conectado además al medio de contacto y separación para suministrar la segunda corriente expandida en el medio de contacto y separación en una primera posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (11) un cuarto medio de expansión que está conectado al medio separador para recibir cualquier porción remanente de la al menos una corriente líquida y para expandirla hasta la menor presión, donde el cuarto medio de expansión está conectado además a la columna de destilación para suministrar la corriente líquida expandida en la columna de destilación en una posición de alimentación en la parte media de la columna; (12) en donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y separación para recibir al menos una porción de la corriente líquida de la base; (13) en donde el medio de contacto y separación está conectado además a la columna de destilación para recibir al menos una porción de la primera corriente de vapor de la cabeza en una segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna, por debajo de la posición de alimentación en la parte media de la columna; (14) un tercer medio de división conectado al medio de contacto y separación para recibir a la segunda corriente de vapor de cabeza que se separa allí y dividirla en por lo menos una primera porción de vapor y una segunda porción de vapor; (15) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al tercer medio de división para recibir por lo menos una porción de la segunda porción de vapor y calentarla, y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda porción de vapor calentada como la fracción de gas residual volátil; (16) un medio para la extracción de vapor, conectado al medio de contacto y separación para recibir una corriente del vapor de destilación proveniente de una región del dispositivo de contacto y separación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna y sobre el nivel de las primera y segunda posiciones de alimentación en la parte inferior de la columna; (17) un segundo medio de combinación conectado al tercer medio de división y al medio para la extracción de vapor para recibir a la primera porción de vapor y a la corriente del vapor de destilación y formar una corriente de vapores combinados; (18) un medio de compresión conectado al segundo medio de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla hasta una presión más alta; (19) donde el medio intercambiador de calor también está conectado al medio de compresión para recibir a la corriente comprimida de vapores combinados y enfriarla lo suficiente como para condensarla por lo menos parcialmente, para formar de esa manera una corriente condensada a la vez que se suministra por lo menos una porción del calentamiento de los pasos (9) y (15) ; (20) un quinto medio de expansión que está conectado al medio de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y para expandirla hasta la menor presión, donde el quinto medio de expansión está conectado además a los medios de contacto y separación para suministrar al menos una porción de la corriente condensada y expandida en los medios de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior de la columna; y (21) un medio de control que está adaptado para regular las cantidades y las temperaturas de las corrientes de alimentación al medio de contacto y separación con el fin de mantener la temperatura de la cabeza del medio de contacto y separación a una temperatura tal que se recuperan grandes porciones de los componentes de la fracción relativamente menos volátil.

31. La mejora de conformidad con la reivindicación 21, 22, 23, 24, ó 25, caracterizada porque el medio para la extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de destilación proveniente de una región de la columna de destilación por debajo de la posición de alimentación superior y sobre la posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

32. La mejora de conformidad con la reivindicación 21, 22, 23, 24, ó 25, caracterizada porque el medio para la extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir a la corriente de vapor de destilación proveniente de una región de la columna de destilación que se encuentra por debajo de la posición de alimentación a mitad de la columna.

33. La mejora de conformidad con la reivindicación 26, 27, 28, 29, o 30, caracterizada porque el medio para la extracción de vapor se conecta al medio de contacto y separación para recibir a la corriente de vapor de destilación proveniente de una región del medio de contacto y separación por debajo de la posición de alimentación superior y sobre el nivel de la posición de alimentación a mitad de la columna .

34. La mejora, de conformidad con las reivindicaciones 26, 27, 28 ó 29, caracterizada porque (1) un cuarto medio de separación se conecta a la columna de destilación para recibir una primera corriente de vapor de la cabeza y dividirla en la corriente de vapor de destilación y una segunda corriente de vapor de destilación; (2) donde el dispositivo de contacto y separación se adapta para conectarse al cuarto medio de división para recibir la segunda corriente de vapor de destilación en la segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna; y (3) el medio de combinación está adaptado para conectarlo al cuarto medio de división para recibir a la corriente de vapor de destilación.

35. La mejora, de conformidad con la reivindicación 30, caracterizada porque (1) un cuarto medio de separación se conecta a la columna de destilación para recibir una primera corriente de vapor de la cabeza y dividirla en la corriente de vapor de destilación y una segunda corriente de vapor de destilación; (2) donde el dispositivo de contacto y separación se adapta para conectarse al cuarto medio de división para recibir la segunda corriente de vapor de destilación en la segunda posición de alimentación en la parte inferior de la columna; y (3) el segundo medio de combinación está adaptado para conectarlo al cuarto medio de división para recibir a la corriente de vapor de destilación.

36. La mejora de conformidad con la reivindicación 21, 22, 23, 24, ó 25, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

37. La mejora de conformidad con la reivindicación 31, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

38. La mejora de conformidad con la reivindicación 32, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra a la columna de destilación por una segunda posición de alimentación en la parte superior de la mitad de la columna.

39. La mejora de conformidad con la reivindicación 26, 27, 28, 29, 30, o 35, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna.

40. La mejora de conformidad con la reivindicación 33, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna.

41. La mejora de conformidad con la reivindicación 34, caracterizada porque la segunda porción condensada expandida y calentada se suministra al dispositivo de contacto y separación por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna. RESUMEN DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un proceso y un aparato para recuperar etano, etileno, propano, propileno y componentes de los hidrocarburos más pesados a partir de una corriente de gases de hidrocarburos. La corriente se enfría y luego se divide en una primera y segunda corriente. La primera corriente se enfría adicionalmente para condensarla sustancialmente por completo y se la divide en una primera y una segunda porciones . La primera y la segunda porción se expanden a la presión de la torre de fraccionamiento y se las suministra a la torre de fraccionamiento por posiciones de alimentación superiores de la zona de la mitad de la columna, calentando a la segunda porción expandida antes de hacerla entrar a la torre. La segunda corriente se expande hasta la presión de la torre y se suministra a la columna en una posición de alimentación en la parte media de la columna. De la columna se extrae una corriente del vapor de destilación por un nivel superior al del punto de alimentación de la segunda corriente, se combina con una porción de la corriente de vapor de cabeza de la torre, se comprime a una presión mayor, y se pone en relación de intercambio de calor con la corriente restante del vapor de cabeza de la torre y la segunda porción expandida para enfriar a la corriente comprimida de vapores combinados y condensarla por lo menos parcialmente, formando una corriente condensada. Por lo menos una porción de la corriente condensada se expande a la presión de la torre y se la envía a la torre de fraccionamiento como alimentación por la parte superior. Las cantidades y las temperaturas de las alimentaciones a la torre de fraccionamiento son eficaces para mantener la temperatura de la cabeza de la torre de fraccionamiento a una temperatura tal que permita recuperar la porción más importante de los componentes deseados.