de servicios de alimentos. Convencionalmente, estos sistemas de compresión de vapor de refrigerante incluyen un compresor, un condensador, un dispositivo de expansión y un evaporador conectado en comunicación de flujo de refrigerante. Los componentes básicos antes mencionados del sistema de refrigerante se interconectan por líneas de refrigerante en un circuito cerrado de refrigerante y se disponen de acuerdo con el ciclo de compresión de vapor empleado. Un dispositivo de expansión, ccoommúúnnmmeennttee uunnaa vváállvvuullaa de expansión o un dispositivo medidor de diámetro fijo, tal como un orificio o un tubo capilar, se dispone en la línea de refrigerante en una ubicación en el circuito de refrigerante corriente arriba, con respecto al flujo de refrigerante, del evaporador y corriente abajo del condensador. El dispos:.tivo de expansión opera para expandir el refrigerante líquido que pasa a través de la línea de refrigerante que coree desde el condensador hasta el evaporador a una presión y temperatura más bajas. Al hacerlo de esta forma, una porción de refrigerante líquido que cruza el dispositivo de expansión se expande en vapor. Como resultado, en sistemas de compresión de vapor de refrigerante convencionales de este tipo, el flujo de refrigerante que entra al evaporador constituye una mezcla de dos fases. Los porcentajes particulares de refrigerante líquido y el refrigerante de vapor dependen del dispositivo de expansión
particular empleado y el refrigerante en uso, por ejemplo, R12, R22, R134a, R404A, R410A, R407C, R717, R744 u Otro fluido que se puede comprimir. En algunos sistemas de compresión de valor de refrigerante, el evaporjador es un termointercambiador de tubo paralelo. Tales termointercambiadores tienen una pluralidad de trayectorias de flujo de refrigerante paralelas a través de los mismos proporcionadas por una pluralidad de tubos que se extienden en relación paralela entre un colector de entrada y un colector de salida. El colector de entrada recibe el flujo de refrigerante desde el circuito de refrigerante y lo distribuye entre la pluralidad de trayectorias de flujo a través del termointercambiador. El colector de salida sirve para recolectar el flujo de refrigerante conforme sale de las trayectorias de flujo respectivas y para dirigir el flujo de refrigerante nuevamente a la línea de refrigerante para su retorno hacia el compresor en un termointercambiador de un solo paso o a través de un banco adidional de tubos de intercambio de calor en un termointercambiadbr de paso múltiple Históricament! ¡e, los termointercambiadores de tubos paralelos utilizados en sistemas de compresión de refrigerante han utilizado tubos redondos, típicamente tienen un diámetro de 1.27 cml ( ¡ pulgada), 9.54 milímetros (3/8 de pulgada) o 7 milímetros. Más recientemente, tubos de canal
múltiple de forma plana, rectangular u ovalada se están utilizando en termo|intercambiadores para sistemas de compresor de vapor de refrigerante. Cada tubo de canal múltiple tiene una pluralidad de canales de flujo que se extienden longitudinalmente en relación paralela a la longitud del tubo, cada canal proporcionando una trayectoria de refrigerante de área de flujo en corte transversal pequeña. De este modo un termointercambiador con tubos de canal múltiple que se extienden en relación paralela entre los colectores de entrada y de salida del termointercambiador tendrán un número relativamente grande de trayectorias de refrigerante de área de flujo en corte transversal pequeñas que se extienden entre: los dos colectores. En contraste, un termointercambiador di5 tubo paralelo con tubos redondos convencionales tendrán un número relativamente pequeño de trayectorias de flujo de área de flujo grandes que se extienden entre los co Lectores de entrada y de salida, La distribucion no uniforme, también referida como mala distribución, de flujo de refrigerante de dos fases es uunn pprroobblleemmaa ccoommúúnn eenn termointercambiadores de tubo paralelo que impacta ad-versamente la eficiencia del termointercambiador. los problemas de mala distribución de doble fase son provocados por la diferencia en intensidad de refrigerante de fase de vapor y el refrigerante de fase líquida presentes en el colector de entrada debido a la
expansión de refrigerante conforme recorre el dispositivo de expansión corriente arriba Una solución para controlar la distribución de flujo de refrigeración a través de los tubos paralelos en un termointercambiador de evaporación se describe en la Patente Norteamericana No. 6,5C 2,413, Repice et al. En el sistema de compresión de vapor de refrigerante descrito en la presente, el refrigerante liquidó de alta presión del condensador se expande parcialmente er. un dispositivo de expansión en línea convencional corriente arriba del colector de entrada del termointercambiador en un refrigerante de presión más baja.
Adicionalmente, una re fricción, tal como un estrechamiento simple en el tubo o una placa de orificios internos dispuesta dentro del tubo, se proporciona en cada tubo conectado al colector de entrada corriente abajo de la entrada de tubo para completar la exparjisión hacia una mezcla de refrigerante de líquido/vapor de baj a presión después de que entra al tubo. Otra solución para controlar la distribución de flujo de refrigeración a través de tubos paralelos en un termointercambiador de evaporación se describe en la Patente Japonesa No. JP408057? , Kanzaki et al . En el sistema de compresión de vapor de refrigerante descrito en la presente, el refrigerante líquido de alta presión del condensador también se expande parcialmente en un dispositivo de
expansión en línea convencional hacia un refrigerante de más baja presión corriente arriba de una cámara de distribución del termointercambiado . Una placa que tiene una pluralidad de orificios en la mis|ma se extiende a través de la cámara
El refrigerante de más baja presión se expande conforme pasa a través de los orific ios a una mezcla del líquido/vapor de baja presión corriente abajo de la placa y corriente arriba de las entradas hacia los tubos respectivos que abren hacia la cámara. La Patente Japonesa No. 6241682, Massaki et al., describe un termointercambiador de tubo de flujo paralelo para una bomba de calor donde el extremo de entrada de cada tubo de canal múltiple que se conecta al colector de entrada se aplasta para formar una restricción reguladora parcial en cada tubo justo corriente abajo de la entra de tubo. La Patente Japonesa No. JP8233409, Hiroaki et al., describe un termointercambiador de tubo de flujo paralelo donde una pluralidad de tubos ie canal múltiple planos se conectan entre un par de colee ;ores, de los cuales cada uno tiene un interior que disminuye: en área de flujo en la dirección del flujo de refrigerante como un medio para distribuir uniformemente el refrigerante hacia los tubos respectivos. La Patente Japonesa No. JP2002022313, Yasushi , describe un termointercambiador de tubo paralelo donde el refrigerante se proporciona al colecter a través de un tubo de entrada que se
extiende a lo largo del eje del colector para terminar cerca del extremo del colector por lo que el flujo de refrigerante de dos fases no se separa conforme pasa desde el tubo de entrada hacia un canal anular entre la superficie exterior del tubo de entrada y 1.a superficie interior del colector. El flujo de refrigerante c.e dos fases por lo tanto pasa en cada uno de los tubos que abre hacia el canal anular. Obtener la distribución de flujo de refrigerante uniforme entre el número relativamente grande de trayectorias de flujo de refrigerante de área de flujo en corte transversal pequeñas es aún más difícil que en termointercambiadores dle tubo redondos convencionales y puede reducir significativamente la eficiencia del termointercambiador . Es un objeto! general de la invención reducir la mala distribución del flujo de fluido en un termointercambiador qué tiene una pluralidad de tubos de canal múltiple que se extienden entre un primer colector y un segundo colector. Es un objeto de un aspecto de la invención reducir la mala distribución del flujo de refrigerante en un termointercambiador de sistema de compresión de vapor de refrigerante que tiene una pluralidad de tubos de canal múltiple que se extienden entre un primer colector y un segundo colector.
Es un objeto de un aspecto de la invención distribuir el refrigerajnte hacia los canales individuales de una disposición de tu DOS de canal múltiple en una forma relativamente uniforme. Es un objetó de otro aspecto de la invención proporcionar distribuci -ón y expansión de refrigerante en un termointercambiador de sistema de compresión de vapor de refrigerante que tien una pluralidad de tubos de canal múltiple conforme el flujo de refrigerante pasa desde un colector hasta los canales individuales de una disposición de tubos de canal múltiple . En un aspecto de la invención, se proporciona un termointercambiador que: tiene un colector que define una cámara para recibir un fluido y por lo menos un tubo de intercambio de calor que tiene una pluralidad de flujo de fluido a través del míismo desde un extremo de entrada hasta un extremo de salida c.el tubo y que tiene una entrada que abre hacia la pluralidad de trayectorias de flujo de fluido. Un conector tiene un extremo de entrada en comunicación de flujo de fluido con la cámara del colector a través de una primera abertura y un extremo de salida en comunicación de fluido con la abertura de entrada de por lo menos un tubo de intercambio de calor a través de una segunda abertura. El conector define una trayectoria de flujo de fluido que se extiende desde su extremo de entrada hasta su extremo de
salida. En una modalidad, la trayectoria de flujo a través del conector puede ser divergente en la dirección del flujo de fluido a través de a misma. La primera abertura tiene un irea de flujo relativamente pequeña para proporcionar una restricción de flujo a través de la cual el fluido pasa en flujo desde la cámara del colector hasta las trayectorias de flujo del tubo de inter cambio de calor, En otro aspe cto de la invención, un sistema de compresión de vapor de refrigerante incluye un compresor, un condensador y un termointercambiador de evaporación conectado en comunicación de fluj o de refrigerante por lo que el vapor de refrigerante de alta presión pasa desde el compresor hasta el condensador, el líquido refrigerante de alta presión pasa desde el condensador hasta el termointercambiador de vaporación, y el vapor de refrigerante de baja presión pasa desde el termointercambiador de evaporación hasta el compresor. El termointercambiador de evaporación incluye un colector de entrada y un colector de salida y una pluralidad de tubos de intercambie? de calor que se extienden entre los colectores. El colector de entrada define una cámara para recibir refrigerante líquido desde un circuito de refrigerante. Cada tubo de intercambio de calor tiene un extremo de entrada, un extremo de salida, y una pluralidad de trayectorias de flujos de fluido que se extiende desde una abertura de entrada en el extremo de entrada hasta una
abertura de salida en el extremo de salida del tubo. Un conector tiene un extremo de entrada en comunicación de flujo de fluido con la cámara del colector de entrada a través de una primera abertura y tiene un extremo de salida en comunicación de flujo de fluido a través de una segunda abertura con la abertura de entrada de un tubo de intercambio de calor. El conector define una trayectoria de flujo de fluido que se extiende desde su extremo de entrada hasta su extremo de salida. En una modalidad, la trayectoria de flujo a través del conector puede ser divergente en la dirección del flujo de fluido a través de la misma. La primera abertura tiene un área de flujjo en corte transversal relativamente pequeña para proporcionar una restricción de flujo a través del cual el fluido pasa en flujo desde la cámara del colector hasta la trayectoria de flujo del tubo de intercambio de calor. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Para un entendimiento adicional de estos objetos de la invención, ahora se hará referencia a la siguiente descripción detallada de la invención la cual se leerá junt con los dibujos anexos, donde : La Figura 1 es una vista en perspectiva de una modalidad de un termointercambíador de acuerdo con la invención; la Figura es una vista en perspectiva,
parcialmente en corte, tomada a lo largo de la línea 2-2 de la Figura 1; la Figura 3 es una vista en elevación en corte tomada a lo largo de la línea 3-3 de la Figura 2; la Figura 4 e s una vista en corte tomada a lo largo de la línea 4-4 de la F igura 3 ; la Figura 5 e 3 una vista en corte tomada a lo largo de la línea 5-5 de la F gura 3 ; la Figura 6 es una vista en perspectiva, parcialmente en corte, de otra modalidad de un termointercambiador de acuerdo con la invención; la Figura 7 es una vista en corte tomada a lo largo de línea 7-7 de la Figura 6; la Figura 8 es una vista en corte tomada a lo largo de la línea 8-8 de la Figura 7 ; la Figura 9 es una ilustración esquemática de un sistema de compresión de vapor de refrigerante que incorpora el termointercambiador ie la invención; la Figura 10 es una ilustración esquemática de otro sistema de compresión de vapor de refrigerante que incorpora el termointercambiador ie la invención; la Figura 11 es una vista en elevación, parcialmente en corte, de una modalidad de un evaporador de multipaso de acuerdo con la invención; y la Figura 12 es una vista en elevación,
en cierta forma radial y externamente entre los colectores toroidales. Los tubos de intercambio de calor también pueden disponerse en modalidades de multipaso, de tubo paralelo, como se discutirá en detalle adicional posteriormente en la presente con referencia a las Figuras 11 y 12. Con referenc ia ahora a las Figuras 1-5 en particular, el termoint ercambiador 10 incluye un colector 20 de entrada, un colecter 30 de salida, y una pluralidad de tubos 40 de termointe rcambiador de canal múltiple que se extiende longitudinalmente que proporciona por consiguiente una pluralidad de trayectorias de flujo de fluido entre el colector 20 de entrada y el colector 30 de salida. Cada tubo 40 de intercambio de calor tiene una entrada 43 en un extremo en comunicación de flujo de fluido para el colector 20 de entrada a través de un conector 50 y una salida en su otro extremo en comunicación de flujo de fluido para el colector
30 de salida. Cada tubo 40 de intercambio de calor tiene una pluralidad de canales 42 de flujo paralelo que se extiende longitudinalmente, es decir, a lo largo del eje del tubo, la longitud del tubo por consiguiente proporciona múltiples trayectorias de fiujo paralelo, independiente entre la entrada del tubo y la salida del tubo. Cada tubo 40 de intercambio de calor de canal múltiple es un tubo "plano" de :ransversal rectangular u ovalado, que define el interior el cual se subdivide para formar una
disposición de lado por lado de canales 42 de flujo independiente. Los tub DS 40 de canal múltiples planos por ejemplo, pueden tener un ancho de 50 milímetros o menos, típicamente de 12 a 25 milímetros y una altura de aproximadamente 2 milifietros o menos cuando se compara con tubos redondos de la técnica anterior convencionales que tienen un diámetro de 1.27 cm (% pulgada), 9.54 milímetros (3/8 de pulgada) o 7 m límetros. Los tubos 40 se muestran en los dibujos de los mi Lsmos, para facilidad y claridad de ilustración, como te niiendo 12 canales 42 que definen trayectorias de flujo que tienen una corte transversal circular. Sin embargo se entenderá que en aplicaciones comerciales, tal como por ejemplo sistemas de compresión de vapor de refrigerante cada tubo 40 de canal múltiple típicamente tendrá aproximadamente 10 a 20 canales 42 de flujo, pero pueden t ener. una pluralidad mayor o menor de canales, como se desee Generalmente, cada canal 42 de flujo tendrá un diámetro hidtáulico, definido como cuatro veces el área de flujo dividídá por el perímetro, en el margen de aproximadamente 200 mi roñes a aproximadamente 3 milímetros. Aunque se representa como teniendo un corte transversal circular en los dibuj >s, los canales 42 pueden tener una corte transversal re dt Lacngular, triangular, trapezoidal o cualquier otra corte transeversal no circular deseada. Cada uno dé la pluralidad de tubos 40 de
intercambio de calor del termointercambiador 10 tiene su extremo 43 de entrada insertado en un conector 50, en lugar de directamente en la cámara 25 definida dentro del colector 20 de entrada. Cada ponector 50 tiene un extremo 52 de entrada y un extremo 54 de salida y define una trayectoria 55 de flujo de fluido que se extiende desde el extremo 52 de entrada hasta el extremo 54 de salida. El extremo 52 de entrada está en comunic ación de flujo de fluido con la cámara
25 del colector 20 qe entrada a través de una primera abertura 51. El extreme 54 de salida está en comunicación de fluido a través de una segunda abertura 53 con las aberturas 41 de entrada de los ce nales 42 en el extremo de entrada del tubo 40 de transferencia térmica asociado recibido en la misma. La primera abertura 51 en el extremo 52 de entrada de cada conector 50 tiene un área de flujo en corte transversal relativamente pequeña, Por lo tanto, los conectores 50 proporcionan una plural Ldad de restricciones de flujo, por lo menos uno asociado con rada tubo 40 de transferencia térmica, que proporcionan uniformidad en caída de presión en el fluido que fluye desde la cámara 25 del colector 20 hacia la trayectoria 55 de flujo de fluido dentro del conector 50, asegura por consiguiente una distribución relativamente uniforme del fluido entre los tubos 40 individuales asociados operativamente con el colector 20. En la modalidad representada en las Figuras 1, 2 y
3, el colector 20 de en|trada comprende un cilindro de extremo cerrado, hueco longitudfiinalmente alargado que tiene una corte transversal circular, El extremo 52 de entrada de cada conector 50 se une con una ranura 26 correspondiente proporcionada y que s extiende a través de la pared del colector 20 de entrada con el extremo 52 de entrada del conector 50 insertado en su ranura correspondiente. Cada conector puede bronc soldarse, soldarse, estañosoldarse, enlazarse adhesivament , enlazarse por difusión o de otra forma asegurarse en una ranura de correlación correspondiente en la pared del colect >r 20. Sin embargo, el colector 20 de entrada no se limita a la configuración representada. Por ejemplo, el colector 20 puede comprender un cilindro de extremo cerrado, hueco, longitudinalmente alargado que tiene una corte transversa! elíptica una tubería de extremo cerrado, hueco, longi :udinalmente alargado que tiene una corte transversal cuadrada , rectangular, hexagonal, octagonal u otra. En la modalidad representada en las Figuras 6, 7 y 8, el colector 20 de eifitrada comprende una media armadura de cilindro, de extremo cerrado, hueco, longitudinalmente alargado que tiene una corte transversal generalmente semicircular y una inserción 58 tipo bloque que se broncesolda, suelda, s enlaza adhesivamente o de otra forma se asegura a la cara aoierta de media armadura del cilindro.
En esta modalidad, en Lugar de una pluralidad de conectores 50, la inserción 58 de tipo bloque que se extiende longitudinalmente forma un conector 50 sencillo. Una pluralidad de trayectorias 55 de flujo paralelo, longitudinalmente sseparadas se forman dentro de la estructura tipo bloque del conector 50. Cada trayectoria 55 de flujo tiene un extremo 52 de: entrada que tiene por lo menos una abertura 51 de entrada de área de flujo relativamente pequeña en comunicación de £'. uido con una cámara 25 de fluido definida dentro del col sctor 20 y un extremo 54 de salida que tiene una abertura 53 c.daptada para recibir el extremo 42 de entrada de un tubo 40 de intercambio de calor. Por lo tanto, en esta modalidad, una pluralidad de tubos 40 de intercambio de calor se conectan a colector por medio de un conector 50 tipo bloque sencillo La inserción 58 tipo bloque proporciona un conector 50 que tiene una pluralidad de restricciones de flujo con por lo menc s una abertura 51 de área de flujo relativamente pequeña én asociación operativa con cada tubo 40 de transferencia térmica, que proporciona uniformidad en la caída de presión en el fluido que fluye desde la cámara 25 del colector 20 hacia la trayectoria 55 de flujo de fluido dentro del conector ¡0, asegurando por consiguiente una distribución relativamsnte uniforme del fluido entre los tubos 40 individúale 3 asociados operativamente con el colector 20.
En la modalidad representada en las Figuras 2, 3 y 5, solamente una primera abertura 51 de área de flujo relativamente pequeña se proporciona en el extremo 52 de entrada de cada conector 50. Sin embargo, se entenderá que, si se desea, más de una primera abertura 51 de área de flujo relativamente pequeña puede proporcionarse en el extremo 52 de entrada del conectorj 50. Por ejemplo, cuando los tubos de intercambio de calor sfn relativamente anchos y/o tienen un número relativamente grande de canales, puede ser deseable tener dos, tres o incluso más primeras aberturas 51 de área de flujo relativament a pequeña dispuestas en intervalos separados en el extremo 52 de entrada del conector 50, tal como se ilustra en las Figuras 6, 7 y 8, para asegurar una distribución uniforme del flujo de fluido hacia la pluralidad de canales 42 de flujo del tubo 40 insertado en el extremo 54 de salida del conector 50. La trayectoria 55 de flujo de fluido que se extiende desde la abert ura 51 de entrada en el extremo 52 de entrada del condensador 50 hasta la abertura 53 de salida en el extremo 54 de sal ida del conector 50, como mejor se representa en la Figuré 3 y en la Figura 7, pueden desviarse en la dirección de flujo de fluido desde la abertura 51 de entrada hasta la abertura 53 de salida. Una trayectoria de flujo divergente ayuda a distribuir el fluido que fluye a través de la trayector a 55 de flujo uniformemente entre los
diversos canales 42 de flujo del tubo 40 de intercambio de calor insertado en el extremo 54 de salida del conector 50, particularmente en ap icaciones de flujo de refrigerante donde el fluido es una mezcla de refrigerante líquido y refrigerante de vapor o se expande a una mezcla de refrigerante líquido/refrigerante de vapor conforme el fluido pasa a través de la abertura o aberturas 51 de área de flujo relativamente pequeña. Con referenc :-a ahora a las Figuras 9 y 10, se representa esquemáticamente un sistema 100 de compresión de vapor de refrigerante que tiene un compresor 60, el termointercambiador 10A, que funciona como un condensador, y el termointercambiador 10B, que funciona como un evaporador, conectado en un circuito de refrigerante de bucle cerrado por líneas 12, 14 y 16 qe refrigerante Como en sistemas de compresión de vapor de refrigerante convencionales, el compresor 60 circula vápor de refrigerante de alta presión, caliente a través de a línea 12 de refrigerante hacia el colector 120 de entrada, del condensador 10A y por lo tanto a través de los tubo 140 del termointercambiador del condensador 10A donde el vapor de refrigerante caliente se condensa en un líquido conforme pasa en relación de intercambio de calor con un fluido de enfriamiento, tal como aire ambiente el cuau. se pasa sobre los tubos 140 de intercambio de calor por un ventilador 70 de condensador. El
refrigerante líquido de alta presión recolecta en el colector 130 de salida del cordensador 10A y por lo tanto pasa a través de la línea 14 de refrigerante hasta el colector 20 de entrada del evaporador 10B. El refrigerante pasa a través de los tubos 40 de termointercambiador del evaporador 10B donde el refrigerante se calíente conforme pasa en relación de intercambio de calor cpn el aire el cual va a enfriarse el cual se pasa sobre los tubos 40 de intercambio de calor por un ventilador 80 de evlaporador. El vapor de refrigerante se recoleta en el colectcr 30 de salida del evaporador 10B y pasa desde el mismo a través de la línea 16 de refrigerante para regresar el comp)¡resor 60 a través de la entrada de succión hacia el mismo Aunque los ciclos de compresión de vapor de refrigerante ejemplares ilustrados en las Figuras 9 y 10 son ciclos de acondicionamiento de aire simplificados, se entenderá que el termointercambiador de la invención puede emplearse en sistemas de compresión de vapor de refrigerante de varios diseños, que incluyen, sin limitación, ciclos de bomba de calor, c:iclos economizados y ciclos de refrigeración. En la modalidad representada en la Figura 9, el líquido refrigerante condensado pasa desde el condensador 10A directamente hasta evaporador 10B sin cruzar un dispositivo de expansión. De este modo, en esta modalidad, el refrigerante típicamente entra al colector 20 de entrada del
termointercambiador 10E de evaporación como un refrigerante líquido de alta presiór. , no como una mezcla de líquido/vapor de refrigerante, de baj a presión completamente expandida, como en sistemas de compresión de refrigerante convencionales. De este modo, en esta modalidad, la expansión del refrigerante oc :urre dentro del evaporador 10B de la invención conforme el refrigerante pasa a través de la abertura o aberturas 5 de área relativamente pequeña en el extremo 52 de entrada en la trayectoria 55 de flujo del conector 50, asegurandjo por consiguiente que la expansión ocurra solo después de que se haya logrado la distribución en una forma sustancialmente uniforme. En la modalitiad representada en la Figura 10, el líquido refrigerante ccndensado pasa a través de una válvula 50 de expansión asociad? operativamente con la línea 14 de refrigerante conforme pasea desde el condensador 10A hasta el evaporador 10B. En la válvula 50 de expansión, el refrigerante líquido de: alta presión parcialmente se expande a la mezcla de refriderante de líquido o de refrigerante líquido/vapor de más baj a presión y más baja temperatura. En esta modalidad, la epqpansión final del refrigerante se completa dentro del evaporíador 10B conforme el refrigerante pasa a través de la ibértura o aberturas 51 de área de flujo relativamente pequeña en el extremo 52 de entrada en la trayectoria 55 de flujc del conector 50. La expansión parcial
del refrigerante en una válvula de expansión corriente arriba del colector 20 de entrada hasta el evaporador 10B puede ser ventajosa cuando el área de flujo en corte transversal de las aberturas 51, no puede hacerse pequeña lo suficiente para asegurar una expansión completa conforme el líquido pasa a través de las aberturas 51 o cuando una válvula de expansión se utiliza como un dispositivo de control de flujo, Con referencia ahora a la Figura 11, el termointercambiador 10 de la invención se representa en una modalidad de evaporador de multipaso. En la modalidad ilustrada de multipaso, el colector 20 de entrada se divide en una primera cámara 20A y una segunda cámara 20B, el colector de salida también se divide en una primera cámara
30A y una segunda cámara 30B, y los tubos 40 de intercambio de calor se dividen en res bancos 40A, 40B y 40C. Los tubos del primer banco 40A de tubo tiene extremos de entrada insertados en conectore? 50A respectivos que se abren en la primera cámara 20A del colector 20 de entrada y los extremos de salida se abren en 1a primera cámara 30A del colector 30 de salida. Los tubos del segundo banco 40B de tubo tienen extremos de entrada insertados en conectores 50B respectivos que se abren en la primera cámara 30A del colector 30 de salida y los extremos de salida se abren en la segunda cámara 20B del colector 20 de entrada. Los tubos del tercer banco 40C de tubo tienen extremos de entrada insertados en
conectores 50C respecti vos que se abren en la segunda cámara 20B del colector 20 de entrada y los extremos de salida se abren en la segunda cámara 30B del colector 30 de salida. De esta manera, el refrige ante que entra al termointercambiador desde la línea 14 de refrigerante pasa en relación de intercambio de calor ccjn el aire que pasa sobre el exterior del tubo 40 de intercapbio de calor tres veces, en lugar de una vez como en un termointercambiador de un solo paso. De acuerdo con la invención, el extremo 43 de entrada de cada uno de los tubos del primero, segundo y tercer bancos 40A, 40B y 40C de tubo se i ierta en el extremo 54 de salida de su conector 50 asociado por lo que los canales 42 de cada uno de los tubos 40 recibirán una distribución relativamente uniforme de mezcla de líquido/vapor de refrigerante expandida. La distribución y expansión del refrigerante ocurre conforme el refr gerante pasa desde el colector hacia el conector a través de la abertura 51 de área de flujo de corte transversal relativamente pequeña, no solo conforme el refrigerante pasa hacia el primer banco 40A de tubo, sino también conforme el refrigerante pasa hacia el segundo banco
40B de tubo y hacia el tercer banco 40C de tubo, asegurando por consiguiente una distribución más uniforme del líquido/vapor de refrigerante al entrar a los canales de flujo de los tubos de cada banco de tubo. Con referencia ahora a la Figura 12, el
termointercambiador 10 de la invención se representa en una modalidad de condensador de multipaso. En la modalidad de multipaso ilustrada, el colector 120 de entrada se divide en una primera cámara 1. 0A y una segunda cámara 120B, el colector 130 de sali Lda también se divide en una primera cámara 13 OA y una segi-nd,a cámara 130B, y los tubos 140 de intercambio de calor s dividen en tres bancos 140A, 140B y 140C. Los tubos del primer banco 140A de tubo tienen aberturas de extremo de entrada en la primera cámara 120A del colector 120 de entrado y las aberturas de extremo de salida en la primera cámara 30A del colector 130 de salida. Los tubos del segundo banco 140B de tubo tienen extremos de entrada insertados en conectores 50B respectivos que se abren en la primera cámara 1 30A del conector 130 de salida y los extremos de salida que se abren en la segunda cámara 120B del colector 120 de entrad Los tubos del tercer banco 140C de tubo tienen extremos de: entrada insertados en conectores 50C respectivos que se abren en la segunda cámara 120B del colector 120 de entrado y los extremos de salida se abren en la segunda cámara 130B del colector 130 de salida. De esta manera, el refrigerante que entra al condensador desde la línea 12 de refrigeran e pasa en relación de intercambio de calor con el aire que Pasa sobre el exterior de los tubos 140 de intercambio de calo - tres veces, en lugar de una sola vez como en un termoint ercambiador de un solo paso. El
refrigerante que entra a la primera cámara 12 OA del colector
120 de entrada es vapo: de refrigerante totalmente de alta presión dirigido desde la salida del compresor mediante la línea 14 de refrigerante. Sin embargo, el refrigerante que entra al segundo banco de tubo y el tercer banco de tubo típicamente será una Aiezcla de líquido/vapor conforme el refrigerante se condensa parcialmente al pasar a través del primer y segundo banco de tubo. De acuerdo con la invención, el extremo de entrada dé cada uno de los tubos del segundo y tercer bancos 140B, 14?! C de tubo se inserta en los extremos de salida de sus conectores 50B, 50C asociados por lo que los canales 42 de cada uno de los tubos recibirán una distribución relativamente uniforme de la mezcla de líquido/vapor de refr Lgerante expandida. Obviamente, se observará que la caída de presión a través de las aberturas
51 tiene que limitarse para no exceder un umbral predeterminado para las aplicaciones de condensador, para no comprometer la eficiencia del termointercambiador . Además, una persona con experiencia ordinaria en la técnica puede entender que otras disposiciones de multipaso para condensadores y evaporadores también se encuentran dentro del alcance de la invención. Mientras la bresente invención se ha mostrado y descrito particularmente con referencia al modo preferido como se ilustra en el dibujo se entenderá por alguien de
experiencia en la técnica que varios cambios en detalle pueden efectuarse sin apartarse del espíritu y alcance de la invención como se defin<; por las reivindicaciones.