RO131566A2 - Material pentru airbag-uri, constituit prin utilizarea fibrelor de tereftalat de polietilenă cu o excelentă rezistenţă termică - Google Patents
Material pentru airbag-uri, constituit prin utilizarea fibrelor de tereftalat de polietilenă cu o excelentă rezistenţă termică Download PDFInfo
- Publication number
- RO131566A2 RO131566A2 ROA201201043A RO201201043A RO131566A2 RO 131566 A2 RO131566 A2 RO 131566A2 RO A201201043 A ROA201201043 A RO A201201043A RO 201201043 A RO201201043 A RO 201201043A RO 131566 A2 RO131566 A2 RO 131566A2
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- polyethylene terephthalate
- airbag
- airbags
- thermal resistance
- terephthalate fiber
- Prior art date
Links
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 title claims abstract description 61
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 title claims abstract description 47
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 239000004744 fabric Substances 0.000 title abstract 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 98
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 23
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 8
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 7
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 6
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 6
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L terephthalate(2-) Chemical compound [O-]C(=O)C1=CC=C(C([O-])=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 5
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 5
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 229920001634 Copolyester Polymers 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 239000004447 silicone coating Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 2
- 239000012850 fabricated material Substances 0.000 description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- LQINPQOSBLVJBS-UHFFFAOYSA-N 1,1,2,2-tetrachloroethanol Chemical compound OC(Cl)(Cl)C(Cl)Cl LQINPQOSBLVJBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XCSGHNKDXGYELG-UHFFFAOYSA-N 2-phenoxyethoxybenzene Chemical compound C=1C=CC=CC=1OCCOC1=CC=CC=C1 XCSGHNKDXGYELG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 description 1
- 241000845082 Panama Species 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006397 acrylic thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N chloroprene Chemical compound ClC(=C)C=C YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229920001084 poly(chloroprene) Polymers 0.000 description 1
- 229920003207 poly(ethylene-2,6-naphthalate) Polymers 0.000 description 1
- 229920003229 poly(methyl methacrylate) Polymers 0.000 description 1
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000011112 polyethylene naphthalate Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
- ISXSCDLOGDJUNJ-UHFFFAOYSA-N tert-butyl prop-2-enoate Chemical compound CC(C)(C)OC(=O)C=C ISXSCDLOGDJUNJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/08—Melt spinning methods
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D1/00—Woven fabrics designed to make specified articles
- D03D1/02—Inflatable articles
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
- D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/50—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads
- D03D15/513—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads heat-resistant or fireproof
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
- D10B2331/04—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyesters, e.g. polyethylene terephthalate [PET]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
- Air Bags (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la un material pentru airbag-uri. Materialul conform invenţiei cuprinde o fibră de tereftalat de polietilenă, având o rezistenţă termică la temperatura de 350°C de 0,75...1 s, şi la 450°C de 0,45...0,65 s, o rigiditate de 5...15 N, o dimensiune a fibrei de 4,5 denieri, realizată prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o viscozitate intrinsecă de 0,8...1,3 dl/g.
Description
Invenția de față se referă la un material pentru airbag-uri constituit prin utilizarea fibrelor de tereftalat de polietilenă, și în special la un material pentru airbag-uri, caracterizat de o rezistență termică și o viteză instantanee de deformare termică îmbunătățite, material fabricat utilizând fibre de tereftalat de polietilenă pentru airbag-uri, prin controlarea rezistenței și elongației fibrelor de tereftalat de io polietilenă, pentru a înlocui astfel materialul convențional din care sunt realizate airbag-urile, material constituit din fire de nylon 66.
Contextul tehnic
Un airbag trebuie să posede caracteristici de permeabilitate redusă a aerului îs pentru ca acesta să se dezumfle imediat după un accident rutier, și o capacitate de absorbție a energiei pentru evitarea deteriorării și spargerii acestuia. în plus, pentru o pliere mai facilă, este de asemenea necesară și prezența unor caracteristici corespunzătoare de deformare ale materialului în sine, Nylon 66 a fost în general utilizat, ca o fibră ce posedă carateristicile de mai sus. Totuși, în ultimul timp, pentru a reduce costurile, s-a acordat o mai mare atenție și altor fibre în afară de nylon 66.
Tereftalatul de polietilenă poate fi utilizat pentru realizarea airbag-urilor. Totuși, în cazul în care tereftalatul de polietilenă este utilizat sub formă de fire pentru materialul airbag-urilor, cusătura se rupe în timpul testelor de impact ale pernei airbag-ului. Pentru a rezolva această problemă este necesară utilizarea unor fire de tereftalat de polietilenă ce nu degradează capacitatea de absorbție a energiei unui airbag. în plus, este necesară îmbunătățirea flexibilității materialului prin utilizarea unor fibre de tereftalat de polietilenă ce pot fi ușor pliate.
Prezentarea invenției
Problema tehnică
Invenția de față vizează punerea la dispoziție a unui material pentru airbaguri constituit prin utilizarea tereftaiatului de polietilenă, caracterizat de o excelentă capacitate de absorbție a energiei, ce are drept consecință apariția unor rupturi mai
Cf 2 0 1 2 - - 010432 7 -05- 2011
ο
ζ.
puține ale cusăturii exterioare în timpul testelor de umflare ale pernei airbag-ului, fiind de asemenea posibilă o stocare mai facilă a acestuia.
Soluția tehnică în conformitate cu o formă exemplară de realizare a invenției de față, se pune la dispoziție un materia! de airbag-uri ce inciude fibre de tereftaiat de polietilenă realizate prin filarea unui semifabricat de tereftaiat de polietilenă cu o vâscozitate intrinsecă de la 0,8 la 0,7 dl/g. Materialul pentru airbag-uri are o rezistență termică de la 0,45 la 0,65 secunde la 350 °C, rezistență termică calculată prin intermediul următoarei ecuații:
Ecuația 1
Rezistența termică (sec) a materialului = Ti - T2
In ecuația 1, Ti reprezintă timpul necesar unei tije de oțel încălzită ia 350 °C să cadă de la o distanță de 10 cm deasupra materialului și să-l străpungă iar T2 reprezintă timpul de cădere liberă al tijei de la aceeași înălțime.
în conformitate cu o altă formă exemplară de realizare a invenției de față, se pune la dispoziție un materia! de airbag-uri ce include fibre de tereftaiat de polietilenă realizate prin filarea unui semifabricat de tereftaiat de polietilenă cu o vâscozitate intrinsecă de ia 0,8 la 1,3 dl/g. Materialul pentru airbag-uri are o rezistență termică de la 0,75 la 1,0 secunde la 450°C, rezistență termică calculată prin intermediu! următoarei ecuații, și o viteză instantanee de deformare termică de la 0,1 la 5,0%.
Ecuația 2
Rezistența termică (sec) a materiaiuiui = T3 - T4 în ecuația 2, T3 reprezintă timpul necesar unei tije de oțel încălzită la 450 °C să cadă de la o distanță de 10 cm deasupra materialului și să-l străpungă iar T4 reprezintă timpul de cădere liberă al tijei de la aceeași înălțime.
în conformitate cu încă o formă exemplară de realizare a invenției de față, materiaiu! pentru airbag-uri are o rigiditate de la 5,0 N la 15 N.
C^- 2 O 1 2 - - 0 10 4 32 7 -05- 2011 în conformitate cu încă o formă exemplară de realizare a invenției de față, fibra de tereftalat de polietilenă are o rezistență de !a 8,0 la 11,0 g/d șl o eîongație de la 15 la 30% la temperatura camerei.
în conformitate cu încă o formă exemplară de realizare a invenției de față, 5 fibra de tereftalat de polietilenă are o viteză instantanee de deformare termică de la 1,0 la 5,0% și o dimensiune a filamentului de 4,5 denieri sau mal redusă.
Efecte avantajoase
Invenția de față pune la dispoziție un material din tereftalat de polietilenă io pentru un airbag, material ce elimină lipsa de flexibilitate, o caracteristică dezavantajoasă a materialelor convenționale de realizare a airbag-urilor, material ce are și o rezistență termică mai bună. Drept rezultat, modulul de airbag fabricat prin utilizarea acestui material de airbag poate fi mai ușor pliat, iar spargerea acestuia datorită presiunii și energiei termice generate de un gaz ce se dilată rapid îs la o temperatură ridicată în timpul testelor de umflare a airbag-ului este improbabilă.
Modalitatea optimă de implementare
Invenția de față pune la dispoziție un material din tereftalat de polietilenă pentru un airbag, material fabricat prin intermediul unei fibre de tereftalat de polietilenă pentru airbag-uri prin controlul rezistenței și elongației fibrei de tereftalat de polietilenă, prin aceasta fiind posibilă obținerea unei rezistențe termice și a unei viteze instantanee de deformare termică excelente. Prin urmare, cusăturile exterioare se rup mai puțin frecvent în timpul testelor de umflare a pernei airbag-ului iar posibilitățile de pliere și de stocare ale materialului din care este realizat airbag-ul sunt îmbunătățite.
în cadrul invenției de față, materialul pentru airbag-uri este realizat dintr-un filament multiplu de tereftalat de polietilenă obținut prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o vâscozitate intrinsecă (IV) de la 0,8 la 1,3 dl/g pentru a absorbi instantaneu energia de impact a unui gaz evacuat cu viteză mare, gaz generat de detonarea unei încărcături pirotehnice din airbag. Un fir de poliester cu o vâscozitate intrinsecă (IV) mai redusă de 0,8 dl/g nu este adecvat deoarece firul de poliester nu are o rezistență suficientă pentru a fi utilizat la realizarea airbag-urilor.
£\- 2 o 1 2 - - 010432 7 -05- 2011 io
O rășină pentru producerea unei fibre sintetice multifilament destinată unui airbag poate fi selectată din grupul ce consta din polimeri cum ar fi tereftalatul de polietilenă, tereftalatul de polibutilenă, naftalatul de polietilenă, naftalatul de polibutilenă, l,2-bis(fenoxi)etan-4,4'-dicarboxilat de polietilenă și poli(l,4ciclohexilen-dimetilen tereftalat); copolimeri ce includ cel puțin unul dintre polimeri ca unitate repetitivă, cum ar fi copoliesterul de tereftalat/isoftalat de polietilenă, copoliesterul de tereftalat/naftalat de polibutilenă și copoliesterul de dicarboxilat tereftalat/decan de polibutilenă; și dintr-un amestec a cel puțin doi polimeri și copolimeri. Dintre aceștia, în cadrul invenției de față, din punctul de vedere al proprietăților mecanice și de formare a fibrei, cea mai preferată este o rășină de tereftalat de polietilenă.
Fibra de tereftalat de polietilenă pentru airbag-uri, asociată acestei invenții, poate avea o rezistență de la 8,0 la 11,0 g/d și o elongație de la 15 la 30% la temperatura camerei. Când rezistența fibrei de tereftalat de polietilenă, concepută pentru un airbag, asociată invenției de față, este mai redusă de 8,0 g/d, fibra de tereftalat de polietilenă nu este compatibilă cu invenția de față datorită rezistențelor reduse la întindere și rupere a materialului fabricat destinat airbagului.
în plus, când elongația fibrei este mai mică de 15%, capacitatea de absorbție a energiei scade în momentul în care perna airbag-ul este umflată brusc iar aceasta se sparge, un aspect nedorit. Când fibra este realizată cu o elongație mai mare de 30%, o exprimare suficientă a rezistenței este dificilă datorită caracteristicilor de producție a firelor.
Fibra de tereftalat de polietilenă, destinată unui airbag, asociată invenției de față, poate avea o mărime a filamentului de 4,5 denieri sau mai redusă, preferabil de 3 denieri sau mai redusă. în general, când se utilizează o fibră cu dimensiuni mai reduse ale filamentului, materialul obținut devine mai flexibil, cu o serie de caracteristici excelente de pliere și stocare. în plus, când dimensiunea filamentului este mai mică se îmbunătățesc în același timp și proprietățile de acoperire. Drept rezultat, se poate inhiba caracteristica de permeabilitate a aerului ce definește materialul. Când dimensiunea filamentului este mai mare de 4,5 denieri, materialul are caracteristici degradate de pliere și stocare și o permeabilitate redusă a aerului, fiind astfel inadecvat unei utilizări corespunzătoare ca material pentru airbag-uri.
Fibra de tereftalat de polietilenă, destinată unui airbag, asociată invenției de față, poate avea o viteză instantanee de deformare termică de ia 0,1 la 5;0%, (\- 2 Ο 12 - - 010432 7 -05- 2011 preferabil be la 2,0 la 4% la 100°C. Când viteza instantanee de deformare termică a fibrei este mai redusă de 1%, se degradează capacitatea de absorbție a energiei aplicate în momentul în care perna airbag-uiui este umflată datorită unui gaz ia temperaturi ridicate, fiind astfel posibiiă spargerea ușoară a pernei airbag-uiui. în plus, când viteza instantanee de deformare termică este mai mare de 5%, lungimea fibrei crește la temperaturi ridicate iar astfeî cusăturiie pernei airbag-uiui se rup în momentul în care aceasta se umflă datorită unui gaz la temperaturi ridicate. Astfel, există scurgeri ale gazului ce se dilată necontrolat.
în cazul materialului de tereftalat de polietilenă neacoperit a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inci) după un proces de curățare și contractare, rigiditatea poate fi de la aproximativ 5,0 ia 15,0 N, și preferabil de la 6,0 la 9,0 N, când este evaluată prin măsurători ale buclei circulare. în momentul în care rigiditatea este mai mare de 15,0 N, materialul devine neflexibii, și astfeî dificil de pliat în cadru' procesuiui de fabricare al modulului airbag, caracteristicile de expansiune aie pernei airbag-uiui fiind degradate.
în cazul materialului neacoperit de tereftalat de polietilenă a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inci) după un proces de curățare și contractare, rezistența termică evaluată prin utilizarea unei tije încălzite la 350 °C, în cadrul unui test ce implică utilizarea unei tije încălzite, poate fi de la 0,75 la 1.0 secunde. Când rezistența termică evaluată la 350 °C este inferioară valorii de 0,75 secunde, rezistența termică a materialului din care se fabrică airbag-urile este prea redusă pentru a compensa forța exercitată de gazele ia temperatură ridicată ce dilată perna airbaguiui, astfel fiind probabilă ruperea facilă a cusăturilor exterioare ale airbag-uiui. în momentul în care rezistența termică evaiuată ia 350 °C este mal mare de 1,0 secunde, întrucât este necesară utilizarea unui fir de tereftalat de polietilenă cu dimensiuni mai mari ale filamentului, crește rigiditatea materialului, astfel fiind dificilă plierea, în modulul de construcție, a materialului din care este fabricat airbag-ul.
în cazul materialului de tereftalat de polietilenă neacoperit a cărui densitate este de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe unitatea de suprafață (inci) după un proces de curățare și contractare, rezistența termică evaluată prin utilizarea unei tije încălzite ia 450 °C, în cadrul unui test ce implică utilizarea unei tije încălzite, poate fi de ia 0,45 la 0,65 de secunde. în momentul în
V 2 O 1 2 - - 0 10 4 3«
7 -05- 2011 care rezistența termică evaluată la 450 °C este sub valoarea de 0,45 de secunde, rezistența termică a materialului din care este construit alrbag-u! este prea redusă pentru a compensa forța exercitată de gazele la temperatură ridicată ce dilată perna airbag-ului, astfel fiind probabilă ruperea facilă a cusăturilor exterioare ale airbag-ului. în momentul în care rezistența termică evaluată la 450 °C este mai mare de 0,65 secunde, întrucât este necesară utilizarea unui fir de tereftalat de polietilenă cu dimensiuni mai mari ale filamentului, crește rigiditatea materialului, astfel fiind dificilă plierea, în modulul de construcție, a materialului din care este fabricat airbag-ul.
în cadrul invenției de față, materialul poate fi țesut cu fibra de tereftalat de polietilenă într-o configurație încrucișată simplă cu structură simetrică. Alternativ, pentru a obține proprietăți structurale mai favorabile, materialul poate fi țesut ca material 2/2 panama cu o structură simetrică, prin utilizarea unui fir cu o densitate liniară mai redusă.
Materialul țesut poate fi acoperit cu un agent de acoperire selectat dintre agenții de acoperire constituiți pe bază de silicon, poliuretan, acrii, neopren și cloropren, la o greutate situată între 15 și 60 g/m2, pentru a asigura o permeabilitate redusă a aerului, adecvată materialului din care este fabricat un airbag.
Evaluarea proprietăților fizice din cadrul Exemplelor și a Exemplelor Comparative, a fost efectuată după cum urmează:
1) Vâscozitatea Intrinsecă (I.V.)
0,1 grame dintr-un eșantion au fost dizolvate într-un reactiv preparat prin amestecarea fenolului și 1,1,2,2-tetracloroetanolului într-un raport de greutate de 6:4 (90 °C) timp de 90 de minute. Soluția rezultată a fost transferată într-un dispozitiv de măsurare a vâscozității Ubbelohde și menținută într-un cuptor cu temperatură constantă la 30 °C timp de 10 minute, iar timpul de cădere al soluției a fost măsurat utilizând un dispozitiv de evaluare a vâscozității și un aspirator. A fost de asemenea măsurat și un timp de cădere al solventului, în conformitate cu descrierea anterioară, valorile R.V. și I.V. fiind ulterior calculate prin intermediul următoarelor ecuații:
R.V. = Timpul de cădere al eșantionului/timpul de cădere al solventului
I.V. = l/4x[(R.V. - 1)/C] + 3/4x (In R.V./C) α- 2 Ο 12 - - 010432 7 -05- 2011
în cazul ecuației de mai sus, C reprezintă concentrația (g/100 ml) eșantionului în soluție.
2) Măsurarea vitezei instantanee de deformare termică
Un mănunchi de filamente cu o grosime de aproximativ 59 denieri a fost realizat prin selectarea aleatorie a filamentelor dintr-un fir cu filamente multiple. Mănunchiul de filamente a fost dispus pe un instrument TA (marca modelului: TMS Q-4OO), cu o lungime de 10 mm, asupra căruia s-a exercitat o tensiune de 1,0 gf/den. După 2 minute de la exercitarea tensiunii, a fost inițiat un test iar io temperatura a crescut rapid de la 30 la 100 °C timp de 30 de minute. Viteza instantanee de deformare termică a fost obținută prin divizarea unei creșteri graduale a lungimii eșantionului, în momentul în care temperatura s-a apropiat de 100 °C, cu lungimea inițială a eșantionului, viteza fiind prezentată sub formă procentuală.
3) Măsurarea rigidității materialului
Rigiditatea materialului a fost măsurată prin estimarea buclei circulare în conformitate cu specificația ASTM D 4032. în acest caz rigiditatea a fost măsurată în raport cu direcția firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele, o medie a valorilor obținute pe direcția firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele fiind prezentată în unități Newton (N).
4) Metode de măsurare a rezistenței termice a materialului (testul tijei încălzite la 350 °C)
O tijă cilindrică de oțel cu o greutate de 50 de grame și un diametru de 10 mm a fost încălzită la 350 °C și ulterior lăsată să cadă vertical de la o distanță de
10 cm deasupra materialului din care este fabricat airbag-ul. în acest caz, timpul necesar tijei fierbinți de oțel pentru a trece prin materia! a fost definit ca Tx, iar timpul de cădere liberă ai tijei de oțel a fost definit ca T2. Rezistența termică a fost măsurată prin intermediul următoarei ecuații. în acest caz a fost utilizat un strat al materialului nepliat pentru airbag-uri.
Ecuația 1
Rezistența termică (Sec) a materialului = Tx- T2
5) Metode de măsurare a rezistenței termice a materialului (testul tijei încălzite la 450 °C) (χ-1 Ο 1 2 - - Ο 1 Ο 4 3 - Ζ
7 -05- 70«
Ο tijă cilindrică de oțel cu o greutate de 50 de grame și un diametru de 10 mm a fost încălzită la 450 °C și ulterior lăsată să cadă vertical de la o distanță de 10 cm deasupra materialului din care este fabricat airbag-ul. în acest caz, timpul necesar tijei fierbinți de oțel pentru a trece prin material a fost definit ca T3, iar timpul de cădere liberă al tijei de oțel a fost definit ca T4. Rezistența termică a fost măsurată prin intermediul următoarei ecuații. în acest caz a fost utilizat un strat al materialului nepliat pentru airbag-uri.
io
Ecuația 2
Rezistența termică (Sec) a materialului = T3- T4
6) Metode de măsurare a rezistenței și elongației unui fir
Un eșantion al unui fir a fost menținut la o temperatură și umiditate constantă în condiții standard, adică o temperatură de 25 °C și o umiditate relativă de 65%, timp de 24 de ore, fiind testat printr-o metodă ASTM 2256 prin intermediul unui dispozitiv de testare a tensiunii.
7) Țeserea și acoperirea materialului.
Un material cu o configurație încrucișată simplă a fost țesut cu un fir filamentar cu o densitate a firului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inci, în ambele direcții ale firelor încrucișate și a firelor longitudinal paralele. Un material neprelucrat a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată gradual de la 50 la 95 °C, utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după care materialul a fost tratat termomecanic la 200 °C timp de 2 minute. După aceea materialul a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, ia o greutate de 25 g/m2.
8) Testul de umflare a pernei airbag-ului
Un modul al unui airbag amplasat în partea șoferului (DAB) a fost realizat cu un material acoperit pentru airbag-uri și supus unui test static derulat într-un interval de câteva minute după ce materialul a fost lăsat la 85 °C timp de 4 ore. în acest caz presiunea dispozitivului de dilatare pe bază de pulbere a fost de 180 kPa iarîn momentul în care, după testul de dilatare, materialul nu s-a rupt, formând un orificiu punctual ce a ars materialul, testul a fost evaluat ca trecut. Totuși, în momentul când a apărut o rupere a materialului, prin formarea unui orificiu punctual în cusătură și arderea materialului, testul a fost evaluat ca respins.
l\* 2 O 12 - - 010 4 32 7 -05- 2011
Modul de implementare a invenției
De aici în continuare invenția de față va fi descrisă detaliat, cu referire ia
Exemple, dar domeniui invenției de față nu este limitat de următoareie Exemple și
Exemple Comparative.
Exemplul 1
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin țesere într-o configurație încrucișată simplă, utilizând un război de țesut fără suveici, pentru a se ajunge la densitate a materialului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inci, în ambele direcții ale firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele.
Exemplul 2
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în Exemplul 1.
Exemplul 3
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în Exemplul 1.
Exemplul comparativ 1
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de nyion 66 definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin țesere într-o configurație încrucișată simplă, utilizând un război de țesut fără suveici, pentru a se ajunge la densitate a materialului de 50 de fire încrucișate sau de fire longitudinal paralele pe inci, în ambele direcții ale firelor încrucișate și a celor longitudinal paralele.
Exemplul comparativ 2
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în Exemplul Comparativ 1.
0 12 - - o 1 013 - .1
7 -95- 2fllj /
Exemplul comparativ 3
Un material neprelucrat de airbag a fost realizat cu fire de tereftalat de polietilenă definite de caracteristicile prezentate în Tabelul 1, prin intermediul metodei descrise în Exemplul Comparativ 1.
Exemplu) 4
Un material neprelucrat realizat în conformitate cu Exemplul 1 a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată gradual de la 50 la 95 °C, utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după io care materialul a fost tratat termomecanic la 200 °C timp de 2 minute. în stare neacoperită, s-a măsurat rigiditatea materialului, rezistența termică ia 350 °C și rezistența termică ia 450 °C, aceste rezultate fiind prezentate în tabelul 2.
în plus, materialul fabricat a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, la o greutate de 25 g/m2, și tratat termic la 180 °C timp de 2 minute. 15 Din materialul tratat termic a fost realizată o pernă a airbag-ului, ce a fost supusă unui test de umflare. Rezultatele testului și posibilitatea de pliere în modul sunt prezentate în Tabelul 2.
Exemplul 5
Materialul neprelucrat realizat în Exemplul 2 a fost tratat prin Intermediul metodei descrise în Exemplu! 4. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbag-ului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în Tabelul 2.
Exemplul 6
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu Exemplul 3 a fost tratat prin intermediu! metodei descrise în Exemplu! 4. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbag-ului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în Tabelul 2.
Exemplul comparativ 4
Un material neprelucrat realizat în conformitate cu Exemplul Comparativ 1 a fost curățat și s-a realizat o contracție a acestuia în băi apoase a căror temperatură a fost reglată gradual de la 50 la 95 °C, utilizând un dispozitiv de curățare continuă, după care materialul a fost tratat termomecanic la 200 °C timp de 2 ¢-2012--010(3- 3<Ρ
7 -05- 2011 minute. în stare neacoperită, s-a măsurat rigiditatea materialului, rezistența termică la 350 °C și rezistența termică la 450 °C, aceste rezultate fiind prezentate în tabelul 2.
în plus, materialul fabricat a fost acoperit cu un agent de acoperire pe bază de silicon, la o greutate de 25 g/m2, și tratat termic la 180 °C timp de 2 minute. Din materialul tratat termic a fost realizată o pernă a airbag-ului, ce a fost supusă unui test de umflare. Rezultatele testului și posibilitatea de pliere în modul sunt prezentate în Tabelul 2.
io Exemplul comparativ 5
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu Exem.pl u! comparativ z. a fost tratat prin intermediul metodei descrise în Exemplul Comparativ 3. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbag-ului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în Tabelul 2.
Exemplul comparativ 6
Materialul neprelucrat realizat în conformitate cu Exemplul Comparativ 3 a fost tratat prin intermediu! metodei descrise în Exemplul Comparativ 3. Proprietățile fizice, rezultatele testului de umflare a pernei airbag-ului și capacitatea de pliere în modul a materialului realizat sunt prezentate în Tabelul 2.
ί\- 2 O 1 2 - - 0 10 4 3
7 -05- 2011
Tabelul 1
| Material | Tipul de fir | Vâscozitate Intrinsecă (dl/g) | P)irrțpnqii j filamentului (den) | Rezistența (g/den) | tlnnnpFi a — 5·—” sy — blts (%) | \/!*·ίΐ73 instantanee de deformare termică (%) | |
| Exemplul 1 | -r___£._ i — i. ! ereiLdieat de polietilenă | 500 d/182 f | 1,06 | 2,7 | 8,4 | 25,0 | 2,8 |
| Exemplul 2 | Tereftaiat de polietilenă | 500 d/182 f | 1,06 | 2,7 | 11,0 | 18,0 | 3,5 |
| Exemplul 3 | Tereftaiat de polietilenă | 500 d/120 f | 1,06 | 4,2 | 9,0 | 22,6 | 2,3 |
| Exemplul Comparativ l | Nylon 66 | 420 d/68 f | 6,2 | 9,7 | 22,0 | 1,8 | |
| Exemplul Comparativ z | Tereftaiat de polietilenă | 420 d/68 f | 1,06 | 6,2 | 7,8 | 14,0 | 0,4 |
| Exemplul Comparativ 3 | î ereftalat de polietilenă | 500 d/96 f | 1,06 | 5,2 | 7,5 | 12,0 | 0,6 |
Tabelul 2
| Rigiditatea materialului (N) | Rezistența termică la 350°C (s) | P.ezistența tsrmscă le q-50-c ) | Test de umflare a pernei airbag-ului | Capacitatea de stocare în materiaiu! de airbag | |
| Exemplul 4 | 7,4 | 0,94 | 0,56 | T recut | Bună |
| Exemplul 5 | 7,6 | 0,97 | 0,62 | Trecut | Bună |
| Exemplul 6 | 13,7 | 0,87 | 0,50 | T recut | Moderată |
| Exemplu! Comparativ 4 | 6,9 | 0,79 | 0,46 | T recut | Bună |
| Exemplul Comparativ 5 | 15,4 | 0,69 | 0,39 | Respins | Redusă |
| Exemplul Comparativ 6 | 17,5 | 0,73 | 0,42 | Respins | Redusă |
<Ț- 2 0 1 2 - - 0 1 0 4 3 2 7 -05- 2011 în timp ce invenția a fost prezentată și descrisă cu referire la anumite forme exemplare de realizare a acesteia, specialiștii în domeniu vor înțelege că se pot realiza diferite modificări de formă și detaliu fără îndepărtarea de ia domeniu! invenției, așa cum acesta este definit de revendicările aferente.
Claims (6)
1. Material pentru airbag-uri, ce cuprinde:
- o fibră de tereftalat de polietilenă realizată prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o vâscozitate intrinsecă de la 0,8 la 1,3 dl/g, unde materialul pentru airbag-uri are o rezistență termică la 350 °C de la
0,75 la 1,0 secunde, calculată pe baza următoarei ecuații:
Revendicări
Ecuația 1
Rezistența termică a materialului (sec) = Ti - T2 unde Ti este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 350 °C să cadă de ia o înălțime de 10 cm desupra materialului și a trece prin acesta iarT2 este timpul de cădere liberă a! tijei de oțel de la aceeași înălțime.
2 7 -05- 2011
5. Material pentru airbag-uri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1 sau 2, unde fibra de tereftalat de polietilenă are o rezistență de Sa 8,0 ia 11,0 g/d și o elongație de la 15 la 30% ia temperatura camerei.
2 Ο 12 - - 01043
2. Material pentru airbag-uri, ce cuprinde:
- o fibră de tereftalat de polietilenă realizată prin filarea unui semifabricat de tereftalat de polietilenă cu o vâscozitate intrinsecă de la 0,8 la 1,3 dl/g, unde materialul pentru airbag-uri are o rezistență termică la 450 °C de la
0,45 la 0,65 secunde, calculată pe baza următoarei ecuații:
Ecuația 2
Rezistența termică a materialului (sec) = T3 - T4 unde T3 este timpul necesar unei tije de oțel încălzite la 450 °C să cadă de ia o înălțime de 10 cm desupra materialului și a trece prin acesta iar T4 este timpul de cădere liberă al tijei de oțel de la aceeași înălțime.
3. Material pentru airbag-uri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1 și 2, unde fibra de tereftalat de polietilenă are o viteză instantanee de deformare termică de la 1,0 la 5,0%.
4. Material pentru airbag-uri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1 și 2, unde materialul pentru airbag-uri are o rigiditate de la 5,0 la 15,0 N.
5
6. Materia! pentru airbag-uri în conformitate cu oricare dintre revendicările 1 sau 2, unde fibra de tereftalat de polietilenă are o dimensiune a filamentului de 4,5 denieri sau mai redusă.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020100060004A KR101130265B1 (ko) | 2010-06-24 | 2010-06-24 | 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
| KR1020100060006A KR101130264B1 (ko) | 2010-06-24 | 2010-06-24 | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
| PCT/KR2011/003890 WO2011162486A2 (ko) | 2010-06-24 | 2011-05-27 | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO131566A2 true RO131566A2 (ro) | 2016-12-30 |
| RO131566B1 RO131566B1 (ro) | 2020-03-30 |
Family
ID=45371904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO201201043A RO131566B1 (ro) | 2010-06-24 | 2011-05-27 | Material pentru airbaguri, pe bază de tereftalat de polietilenă |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20130089725A1 (ro) |
| JP (1) | JP2013528719A (ro) |
| CN (1) | CN102959147B (ro) |
| CA (1) | CA2801482C (ro) |
| DE (1) | DE112011102093B4 (ro) |
| GB (1) | GB2495645A (ro) |
| MX (1) | MX2012014677A (ro) |
| RO (1) | RO131566B1 (ro) |
| WO (1) | WO2011162486A2 (ro) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013514465A (ja) * | 2009-12-24 | 2013-04-25 | ヒョスン コーポレーション | エアバッグ用ポリエチレンテレフタレート繊維及びこれを利用した織物 |
| EP2597180A1 (en) * | 2011-11-24 | 2013-05-29 | Autoliv Development AB | Improvements relating to air-bag fabrics |
| US11001222B2 (en) * | 2016-04-05 | 2021-05-11 | Felters Of South Carolina, Llc | Vehicle safety devices, seam tapes for use in airbag and related methods |
| JP7200115B2 (ja) * | 2017-09-28 | 2023-01-06 | セーレン株式会社 | ノンコートエアバッグ用織物およびエアバッグ |
| EP3690093B1 (en) * | 2017-09-29 | 2023-11-01 | Seiren Co., Ltd. | Base fabric for non-coated air bag, and air bag |
| CN111148870B (zh) | 2017-09-29 | 2022-04-19 | 世联株式会社 | 非涂敷气囊用织物和气囊 |
| CN117795143A (zh) | 2021-09-09 | 2024-03-29 | 东丽株式会社 | 气囊用织物和气囊 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH066731A (ja) * | 1992-06-19 | 1994-01-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ビデオ信号出力装置 |
| EP0607798B1 (en) * | 1993-01-06 | 1997-04-23 | Teijin Limited | Polyester filament woven fabric for air bags |
| JP3089155B2 (ja) * | 1993-02-26 | 2000-09-18 | 帝人株式会社 | エアーバッグ用ポリエステルフィラメント織物 |
| JPH07119011A (ja) * | 1993-10-26 | 1995-05-09 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系耐熱不織布および製造方法 |
| CA2141768A1 (en) * | 1994-02-07 | 1995-08-08 | Tatsuro Mizuki | High-strength ultra-fine fiber construction, method for producing the same and high-strength conjugate fiber |
| JP3459478B2 (ja) * | 1994-11-04 | 2003-10-20 | ユニチカ株式会社 | エアバッグ用糸条 |
| DE19537699A1 (de) * | 1995-10-11 | 1997-04-17 | Hoechst Trevira Gmbh & Co Kg | Schwerentflammbare Gewebe enthaltend phosphor-modifizierte Polyesterfasern, Airbags daraus und deren Verwendung |
| KR100622204B1 (ko) * | 2000-01-10 | 2006-09-07 | 주식회사 휴비스 | 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 섬유 및 그 제조방법 |
| US20010029140A1 (en) * | 2000-03-09 | 2001-10-11 | Toray Industires, Inc. | Seat belt webbing and passenger-holding device using the same |
| EP1400549A4 (en) * | 2001-02-23 | 2005-02-09 | Toyo Boseki | POLYMERIZATION CATALYST FOR POLYESTERS, POLYESTERS MADE THEREFROM AND METHOD FOR THE PREPARATION OF POLYESTERS |
| ATE487752T1 (de) * | 2005-06-24 | 2010-11-15 | Toyo Boseki | Verfahren zur herstellung von polyester, unter verwendung des verfahrens hergestellter polyester und polyester-formprodukt |
| MX2009007998A (es) * | 2007-02-02 | 2009-07-31 | Invista Tech Sarl | Tela de poliester tejida para bolsas de aire. |
| KR20100029059A (ko) * | 2008-09-05 | 2010-03-15 | 주식회사 코오롱 | 에어백용 원단 및 그의 제조방법 |
| US8822358B2 (en) * | 2009-04-23 | 2014-09-02 | Kolon Industries, Inc. | Polyester fabrics for airbag and preparation method thereof |
| JP2013514465A (ja) * | 2009-12-24 | 2013-04-25 | ヒョスン コーポレーション | エアバッグ用ポリエチレンテレフタレート繊維及びこれを利用した織物 |
| JP5916701B2 (ja) * | 2010-03-29 | 2016-05-11 | コーロン インダストリーズ インク | ポリエステル原糸及びその製造方法 |
| EP2557211B1 (en) * | 2010-03-30 | 2017-11-01 | Kolon Industries, Inc. | Polyester fabric and method for manufacturing same |
-
2011
- 2011-05-27 MX MX2012014677A patent/MX2012014677A/es not_active Application Discontinuation
- 2011-05-27 US US13/704,838 patent/US20130089725A1/en not_active Abandoned
- 2011-05-27 DE DE112011102093.7T patent/DE112011102093B4/de active Active
- 2011-05-27 CA CA2801482A patent/CA2801482C/en active Active
- 2011-05-27 GB GB1221682.6A patent/GB2495645A/en not_active Withdrawn
- 2011-05-27 CN CN201180030541.3A patent/CN102959147B/zh active Active
- 2011-05-27 WO PCT/KR2011/003890 patent/WO2011162486A2/ko not_active Ceased
- 2011-05-27 JP JP2013515255A patent/JP2013528719A/ja active Pending
- 2011-05-27 RO RO201201043A patent/RO131566B1/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2011162486A2 (ko) | 2011-12-29 |
| GB2495645A (en) | 2013-04-17 |
| CA2801482C (en) | 2015-05-19 |
| JP2013528719A (ja) | 2013-07-11 |
| DE112011102093B4 (de) | 2019-06-19 |
| MX2012014677A (es) | 2013-02-11 |
| CA2801482A1 (en) | 2011-12-29 |
| WO2011162486A3 (ko) | 2012-05-03 |
| US20130089725A1 (en) | 2013-04-11 |
| RO131566B1 (ro) | 2020-03-30 |
| CN102959147B (zh) | 2014-06-11 |
| CN102959147A (zh) | 2013-03-06 |
| DE112011102093T5 (de) | 2013-08-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO131566A2 (ro) | Material pentru airbag-uri, constituit prin utilizarea fibrelor de tereftalat de polietilenă cu o excelentă rezistenţă termică | |
| US9951176B2 (en) | Polyester fiber and method for preparing the same | |
| US10925339B2 (en) | Cloth and fibrous product | |
| KR101569328B1 (ko) | 직물과 그의 제조 방법 | |
| CN110678594B (zh) | 多层结构布帛和纤维制品 | |
| TW200844279A (en) | Polyester filament yarns for woven airbags | |
| US20130187367A1 (en) | Polyester yarn and a production method therefor | |
| KR101295697B1 (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 및 이를 이용한 직물 | |
| EP2557211A2 (en) | Polyester fabric and method for manufacturing same | |
| KR101681361B1 (ko) | 다층 구조 패브릭 및 섬유 제품 | |
| CN102713031B (zh) | 气囊用聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维及由其制造的织物 | |
| JP5485561B2 (ja) | 繊維製品 | |
| KR101295696B1 (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 및 이를 이용한 직물 | |
| KR20120029958A (ko) | 폴리에스테르 원사 및 그의 제조방법 | |
| CN101666007B (zh) | 一种安全气囊用织物 | |
| KR101130265B1 (ko) | 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 | |
| KR20140090813A (ko) | 에어백용 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유 | |
| KR101130264B1 (ko) | 열저항성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 이용한 에어백용 직물 | |
| CN102199827A (zh) | 一种气囊用织物 | |
| CN102978781B (zh) | 一种斜行度小的气囊用织物 | |
| JP2010047872A (ja) | エアバッグ用基布およびその製造方法 | |
| TWI529278B (zh) | Fiber products |